Задачи по БЖД

Проектирование защитного заземления электроустановок.

Задание: Рассчитать совмещенное ЗУ для цеховой трансформаторной подстанции 6/0,4 кВ, подсоединенной к электросети с изолированной нейтралью. При этом принять: разомкнутый контур ЗУ, в качестве вертикального электрода — b_в = 12 мм; в = 40 м, горизонтальный электрод — S_г = 51 мм²; d_г = 10 мм.

Исходные данные: Грунт суглинок, H₀ = 0,9 м, l_воз= 70 км, l_каб = 40 км, n_в = 6 шт, l_в = 3 м, а_в = 12 м, R_е = 30 Ом.

Расчет:

Расчетный ток замыкания на землю:

где U_л — линейное напряжение сети, кВ; l_каб — общая длина подключенных к сети кабельных линий, км; l_воз — общая длина подключенных к сети ЛЭП, км.

Определение расчетного удельного сопротивления грунта:

где _табл.=100 Ом м — измеренное удельное сопротивление грунта (из табл. 6.3 для суглинистого грунта); =1,5 — климатический коэффициент, принятый по табл. 6.4 для суглинистого грунта.

Определение необходимости искусственного заземлителя и вычисление его требуемого сопротивления.

Сопротивление ЗУ R_з^н выбирается из табл. 6.7 в зависимости от U ЭУ и _расч в месте сооружения ЗУ, а также режима нейтрали данной электросети:

R_е > R_з^н, искусственный заземлитель необходим. Его требуемое заземление:

Определение длины горизонтальных электродов для разомкнутого контура ЗУ:

где а_в — расстояние между вертикальными электродами n_в.

Расчетное значение сопротивления вертикального электрода:

Расчетное значение сопротивления горизонтального электрода по (формуле г) :

Коэффициенты использования для вертикальных и горизонтальных электродов по данным табл. 6.9 равны: _в = 0,73, _г = 0,48.

Расчетное сопротивление группового заземлителя:

R > R_и, значит увеличиваем количество электродов Принимаем n = 10.

l_г = 120 м

R_г = 0,16 Ом

По табл. 6.9 _в = 0,68, _г = 0,4

R = 0,4 Ом

R_к = R_еR/(R_е + R) R^м_з

R_л = 300,4/(30+0,4) = 0,395 Ом 1,49 Ом

R_е — естественное сопротивление, Ом;

R_и — сопротивление искусственного заземлителя, Ом;

R_в — сопротивление вертикального электрода, Ом;

R_г — сопротивление горизонтального электрода, Ом;

R — сопротивление группового заземлителя, Ом;

R_к — общее сопротивление комбинированного ЗУ, Ом;

_в, _г — коэффициент использования вертикального и горизонтального электродов;

а_в — расстояние между электродами, м;

l_в — длина электродов, м;

n_в — количество вертикальных электродов.

Рис. 3.1. Вертикальный электрод

Рис. 3.2. План комбинированного ЗУ R_и

Рис. 3.3. Схема использования освещенного ЗУ в системе защитного ЭУ напряжением до и свыше 1 кВ

1 — заземляющий проводник;

2 — горизонтальный заземлитель;

3 — вертикальный заземлитель;

4 — естественный заземлитель с R_е = 30 Ом;

ЭУ1 — высоковольтная ЭУ;

ЭУ2 — низковольтная ЭУ.

Конструктивные решения:

присоединение корпусов электромашин, трансформаторов, аппаратов, светильников и т. п., металлических корпусов передвижных и переносных ЭУ и ЗУ при помощи заземляющего проводника сечением не менее 10 мм².

расположение ЗУ, как правило, в непосредственной близости от ЭУ. Оно должно из естественных и искусственных заземлителей. При этом в качестве естественных заземлителей следует использовать проложенные в земле водопроводные и другие металлические трубопроводы (за исключением трубопроводов горючих жидкостей, горючих или взрывчатых газов и смесей), обсадные трубы скважин, металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений, находящиеся в соприкосновении с землей, и другие элементы. Для искусственных заземлителей следует применять только стальные заземлители.

Проектирование приточной и вытяжной механической вентиляции

Задание: Рассчитать механическую вытяжную вентиляцию для помещения, в котором выделяется пыль или газ и наблюдается избыточное явное тепло.

Исходные данные: Количество выделяющихся вредностей: m_вр.= 0,4 кг/час газа, Q^я_изб.= 20 кВт. Параметры помещения: 9159 м. Температура воздуха: t_п.= 10 С, t_у.= 23 С. Допустимая концентрация газа С_д.=5,0 мг/м². Число работающих: 46 человека в смену. Схема размещения воздуховода приведена на рис. 3.3. Подобрать необходимый вентилятор, тип и мощность электродвигателя и указать основные конструктивные решения.

Рис 3.3. Схема воздуховодов

вытяжной вентиляции.

Расчет:

L_П — потребное количество воздуха для помещения, м³/ч;

L_СГ — потребное количество воздуха исходя из обеспечения в данном помещение санитарно-гигиенических норм, м³/ч;

L_П — тоже исходя из норм взрывопожарной безопасности, м³/ч.

Расчет значения L_СГ ведут по избыткам явной или полной теплоте, массе выделяющихся вредных веществ, избыткам влаги (водяного пара), нормируемой кратности воздухообмена и нормируемому удельному расходу приточного воздуха. При этом значения L_СГ определяют отдельно для теплого и холодного периода года при плотности приточного и удаляемого воздуха = 1,2 кг/м³ (температура 20 С).

При наличии в помещении явной теплоты в помещении потребный расход определяют по формуле:

где t_y и t_п — температуры удалённого и поступающего в помещение воздуха При наличии выделяющихся вредных веществ (пар, газ, пыль т_вр мг/ч) в помещении потребный расход определяют по формуле:

где С_д -концентрация конкретного вредного вещества, удаляемого из помещения, принимаем равным ПДК, мг/м³

С_п -концентрация вредного вещества в приточном воздухе, мг/м³

в рабочей зоне Расход воздуха для обеспечения норм взрывопожарной безопасности ведут по массе выделяющихся вредных веществ в данном помещении, способных к взрыву

где С_нк = 60 г/м³ — нижний концентрационный предел распространения пламени по газовоздушным смесям.

Найденное значение уточняют по минимальному расходу наружного воздуха:

L_min=n m z = 46 25 1,3 = 1495 м³/ч

где m = 25 м³/ч-норма воздуха на одного работника,

z =1,3 -коэффициент запаса.

n = 46 — число работников

Окончательно L_П = 114 000 м³/ч

Аэродинамический расчет ведут при заданных для каждого участка вентсети значений их длин L, м, и расходов воздуха L, м³/ч. Для этого определяют:

Количество вытяжного воздуха по магистральным и другим воздуховодам;

Суммарное значение коэффициентов местных сопротивлений по i-участкам по формуле:

_пов — коэффициент местного сопротивления поворота (табл. 6 [2]);

_ВТ = _ВТ n — суммарный коэффициент местного сопротивления вытяжных тройников;

_СП — коэффициент местного сопротивления при сопряжении потоков под острым углом, _СП = 0,4.

В соответствии с построенной схемой воздуховодов определяем коэффициент местных сопротивлений. Всасывающая часть воздуховода объединяет четыре отсоса и после вентилятора воздух нагнетается по двум направлениям.

На участках а, 1, 2 и 3 давление теряется на входе в двух (четырех) отводах и в тройнике. Коэффициент местного сопротивления на входе зависит от выбранной конструкции конического коллектора. Последний устанавливается под углом = 30 и при соотношении l/d₀ = 0,05, тогда по справочным данным коэффициент равен 0,8. Два одинаковых круглых отвода запроектированы под углом = 90 и с радиусом закругления R₀/d_э =2.

Для них по табл. 14.11 коэффициент местного сопротивления ₀ = 0,15.

Потерю давления в штанообразном тройнике с углом ответления в 15 ввиду малости (кроме участка 2) не учитываем. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участках а, 1,2,3

= 0,8 + 2 0,15 = 1,1

На участках б и в местные потери сопротивления только в тройнике, которые ввиду малости (0,01…0,003) не учитываем. На участке г потери давления в переходном патрубке от вентилятора ориентировочно оценивают коэффициентом местного сопротивления _г = 0,1. На участке д расположено выпускная шахта, коэффициент местного сопротивления зависит от выбранной её конструкции. Поэтому выбираем тип шахты с плоским экраном и его относительным удлинением 0,33 (табл. 1−28 [2]), а коэффициент местного сопротивления составляет 2,4. Так как потерей давления в тройнике пренебрегаем, то на участке д (включая и ПУ) получим _д = 2,4. На участке 4 давление теряется на свободный выход (= 1,1 по табл. 14−11 [3]) и в отводе (= 0,15 по табл. 14−11 [3]). Кроме того, следует ориентировочно предусмотреть потерю давления на ответвление в тройнике (= 0,15), так как здесь может быть существенный перепад скоростей. Тогда суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке 4

₄ = 1,1 + 0,15 + 0,15 = 1,4

Определение диаметров воздуховодов из уравнения расхода воздуха:

Вычисленные диаметры округляются до ближайших стандартных диаметров по приложению 1 книги. По полученным значениям диаметров пересчитывается скорость.

По вспомогательной таблице из приложения 1 книги определяются динамическое давление и приведенный коэффициент сопротивления трения. Подсчитываются потери давления:

Для упрощения вычислений составлена таблица с результатами:

Как видно из таблицы, на участке 4 получилась недопустимая невязка в 462 Па (57%).

Как видно из таблицы, на участке 2, 3 получилась недопустимая невязка в 45 Па (13%).

Для участка 4: уменьшаем d с 400 мм до 250 мм, тогда

м/с, при этом =418 Па и = 0.08, Р = 780 Па, Р = 80 Па, .

Для участка 2 и 3: уменьшаем d с 400 мм до 250 мм, тогда V = 10 м/с, при этом = 226 Па и = 0.25, Р = 305 Па, Р = 80 Па, .

Выбор вентилятора.

Из приложения 1 книги по значениям L_потр = 34 286 м³/ч и Р^I = 1186 Па выбран вентилятор Ц-4−76 № 12.5 Q_в — 35 000 м³/ч, М_в — 1400 Па, _в = 0,84, _п = 1. Отсюда установленная мощность электродвигателя составляет:

где Q_в — принятая производительность вентилятора, N_в — принятый напор вентилятора, _в= - кпд вентилятора, _п — кпд передачи.

Из приложения 5 книги по значениям N = 75 кВт и = 1000 об/мин выбран электродвигатель АО2−92−6 (АО" - защитное исполнение, 92 — размер наружного диаметра, 6 — число полюсов). Схема электродвигателя показана на рис. 3.2.

Рис. 3.2. Схема электродвигателя А02−92−6

При этом необходимо предусмотреть установку реверсивных магнитных пускателей для реверсирования воздуха при соответствующих аварийных ситуациях в данном помещении.

Вентилятор и электродвигатель устанавливаются на железной раме при их одноосном расположении. Для виброизоляции рама устанавливается на виброизолирующие материал. На воздухоотводе устанавливают диафрагму, а между ними и вентилятором переходник.

Список использованной литературы:

Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений РД 34.21.122 — 871 Минэнерго СССР. — М.: Энергоатомиздат, 1989.

2. Практикум по безопасности жизнедеятельности под ред. Бережного С. А. — Тверь: ТГТУ, 1997.

3. Калинушкин М. П. Вентиляторные установки, Высшая школа, 1979.