Кулачковый механизм

Потребление энергии в нашей стране, как и во всем мире, неуклонно возрастает и прежде всего для теплообеспечения зданий и сооружений.

Известно, что на теплоснабжение гражданских и производственных зданий расходуется более одной трети всего добываемого органического топлива. Между тем, добыча и транспортировка топлива обходится все дороже в связи с освоением глубоких месторождений в новых отдаленных районах. Поэтому при дальнейшем развитии народного хозяйства страны необходима экономия топлива.

Основными среди теплозатрат на коммунально-бытовые нужды в зданиях (отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха, горячее водоснабжение) являются затраты на отопление. Это объясняется условиями эксплуатации зданий в холодное время года на большей части территории страны, когда теплопотери зданий через ограждающие конструкции значительно превышают внутренние тепловыделения.

Таким образом, отоплением называется искусственное обогревание помещений здания с целью возмещения теплопотерь и для поддержания в них температуры на заданном уровне, определяемом условиями теплового комфорта для находящихся в здании людей и требованиями протекающего технологического процесса.

Отопление очень важно для нашей страны, где почти каждое здание должно иметь систему отопления. В настоящее время большинство городов имеет разветвленную систему теплоснабжения. Создаются системы дальнего прямоточного теплоснабжения. В практике строительства используются самые различные виды отопительных систем. В крупносборных зданиях наряду с радиаторными нашли применение панельно-лучистые, воздушные и конвекторные системы отопления. Начинают применяться системы электрического и газового отопления (газовые инфракрасные излучатели).

Ведутся работы по выявлению и использование дешевых источников тепла. Если во многих странах за рубежом в отопительных установках используется преимущественно один вид топлива (в Западной Европе — мазут, в странах Восточной Европы — бурый уголь), то в нашей стране применяют различные виды местного топлива — газ, мазут, уголь, торф, сланцы — дрова и т. д. Таковы тенденции развития отдельных направлений техники теплоснабжения.

В условиях рыночной экономики и всевозрастающих потребностей, как промышленности, так и жилищного уровня людей, большое значение имеет увеличение термического сопротивления ограждения в 2−3 раза, что позволяет уменьшить бесполезные потери тепла и тем самым уменьшить расход топлива. Также огромное значение для данной отрасли представляет введение и использование автоматических систем и установка счетчиков. Это позволяет экономичнее расходовать энергию и топливо и снизить затраты на ее использование.

1. Исходные данные.

Объект строительства: трех этажный жилой дом;

Место строительства: г. Боготол, Красноярского края.

2. Тепловой режим здания.

2.1 Расчетные параметры наружного воздуха.

По СНиП 23−01−99*:

Расчётная температура наружного воздуха, tн=-390C;

Температура отопительного периода, tот пер=-7,60C;

Продолжительность отопительного периода, zоп=239 суток;

Скорость ветра 4,3 м/с;

Зона влажности — нормальная (прил. В СНиП 23−02−2003).

2.2 Расчётные параметры внутреннего воздуха.

Расчетная температура внутреннего воздуха tв=20 0С Влажность внутреннего воздуха 60%;

Влажностный режим помещений зданий — нормальный (табл.1 СНиП 23−02−2003);

2.3 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций.

Определение градусо-суток отопительного периода и условие эксплуатации ограждающих конструкций Определяем градусо-сутки отопительного периода:

ГСОП = (tв — tоп) zоп = (20 +7,6)*239= 6596,4°С сут, где: tврасчетная температура внутреннего воздуха, 0С;

tоп — температура отопительного периода, 0С;

zоп — продолжительность отопительного периода, сутки.

По табл.2, СНиП 23−02−2003 находим условие эксплуатации ограждающих конструкций — «Б».

Стены Наружная стена состоит из следующих слоёв (от наружной поверхности к внутренней):

Рис. 1.

1 слой — штукатурка из цементно-песчаного раствора:

1 = 1800 кг/м3, л1=0,93 Вт/(м°С), 1=30 мм;

2 слой — утеплитель плиты минераловатные (ГОСТ9573−82): 2=90 кг/м3, л 2=0,064 Вт/(м°С), 2 =Х, мм (определяется расчетом);

3 слой — кирпич глиняный обыкновенный: 3 = 1800 кг/м3,.

л3=0,81 Вт/(м°С), 3=380 мм;

4 слой — штукатурка из цементно-песчаного раствора:

4 = 1800 кг/м3, л4=0,93 Вт/(м°С), 4=20 мм;

бв = 8,7 Вт/(м2°С) — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м· °С), (табл. 7, СНиП 23−02−2003);

бн= 17 Вт/(м2°С) — коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м· °С), (табл. 6*, СНиП II-3−79*);

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для стен:

R0трэн= a· Dd + b, (м2°С)/Вт, где Dd — градусо-сутки отопительного периода, Ссут, для конкретного пункта;

а, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным табл. 4, СНиП 23−02−2003, для соответствующих групп зданий.

R0трэн=0,35· 6596,4+1,4 = 3,70 (м2°С)/Вт.

Фактическое сопротивление теплопередаче для стен равно R0ф=1/бв + д1/л1 + д2/л2+ д3/л3+ д4/л4 + 1/бн= R0трэн, отсюда находим толщину утеплителя:

д2 = (R0трэн -(1/бв + д1/л1 + д3/л3 + д4/л4 + 1/бн))л2 = (3,70-(1/8,7+0,03/0,93+0,38/0,81+0,02/0,93+1/23))*0,064 = 0,193 м.

Принимаем стандартную толщину утеплителя, д2=0,20 м.

Таким образом, толщина стены составит: дстены=30+200+380+20=630мм.

При пересчете, фактическое сопротивление теплопередаче для стен будет равно: R0ф=1/8,7+0,03/0,93+0,2/0,064+0,38/0,81+0,02/0,93+1/23=3,80 (м2°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции: К = 1/ R0ф =1/3,8=0,26 Вт/(м°С).

Перекрытие чердачное Чердачное перекрытие состоит из следующих слоёв (снизу вверх):

Рис. 2.

1 слой — железобетонная плита перекрытия без пустот: 1 = 2500 кг/м3, л1=2,04 Вт/(м°С), 1=250 мм;

2 слой — выравнивающий слой из цементно-песчаного раствора: 2 = 1800 кг/м3, л2=0,93 Вт/(м°С), 2=10 мм;

3 слой — пароизоляция — рубероид (ГОСТ 10 923−82): 3 = 600 кг/м3, л3=0,17 Вт/(м°С), 3=15 мм;

4 слой — утеплитель пенополистерол (ГОСТ 15 588−70*): 4=35 кг/м3, л 4=0,05 Вт/(м°С), 4 =Х, мм (определяется расчетом);

5 слой — стяжка цементно-песчаным раствором: 5 = 1800 кг/м3, л5=0,93Вт/(м°С), 5=40 мм;

бв = 8,7 Вт/(м2°С) — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м· °С), (табл. 7, СНиП 23−02−2003);

бн= 12 Вт/(м2°С) — коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м· °С), (табл. 6*, СНиП II-3−79*);

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия: R0трэн= a· Dd + b, (м2°С)/Вт, где Dd — градусо-сутки отопительного периода, Ссут, для конкретного пункта;

а, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным табл. 4, СНиП 23−02−2003, для соответствующих групп зданий.

R0трэн=0,45· 6596,4+1,9 = 4,86 (м2°С)/Вт.

Фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия равно R0ф=1/бв + д1/л1 +д2/л2 + д3/л3 + д4/л4 +д5/л5 + 1/бн= R0трэн, отсюда находим толщину утеплителя:

д4 = (R0трэн -(1/бв + д1/л1 +д2/л2 + д3/л3 +д5/л5 + 1/бн))*л4 = (4,86-(1/8,7+0,25/2,04+0,01/0,93+0,015/0,17+0,04/0,93+1/12))*0,05 = 0,219 м.

Принимаем стандартную толщину утеплителя, д2=0,22 м.

Таким образом, толщина чердачного перекрытия составит: дчерд.=250+10+15+220+40=535мм.

При пересчете, фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия будет равно:

R0ф=1/8,7+0,25/2,04+0,01/0,93+0,015/0,17+0,22/0,05+0,04/0,93+1/12=4,86 (м2°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции: К = 1/ R0ф =¼, 86=0,205 Вт/(м°С).

Перекрытие над неотапливаемым подвалом Перекрытие над подвалом состоит из следующих слоёв (снизу вверх):

Рис. 3.

1 слой — железобетонная плита перекрытия без пустот: 1 = 2500 кг/м3, л1=2,04 Вт/(м°С), 1=250 мм;

2 слой — пароизоляция — битумная мастика: 2 = 1400 кг/м3, л2=0,27 Вт/(м°С), 2=3 мм;

3 слой — утеплитель — маты из стеклянного штапельного волокна «URSA»: 3 = 15 кг/м3, л3=0,053 Вт/(м°С), 3= Х, мм (определяется расчетом);

4 слой — выравнивающий слой из цементно-песчаного раствора: 4 = 1800 кг/м3, л24=0,93 Вт/(м°С), 4=20 мм;

5 слой — линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове: 5 = 1400 кг/м3, л5=0,23 Вт/(м°С), 5=2 мм;

бв = 8,7 Вт/(м2°С) — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м· °С), (табл. 7, СНиП 23−02−2003);

бн= 12 Вт/(м2°С) — коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м· °С), (табл. 6*, СНиП II-3−79*);

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для перекрытия над подвалом:

R0трэн= a· Dd + b, (м2°С)/Вт, где Dd — градусо-сутки отопительного периода, Ссут, для конкретного пункта;

а, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным табл. 4, СНиП 23−02−2003, для соответствующих групп зданий.

R0трэн=0,45· 6596,4+1,9 = 4,86 (м2°С)/Вт.

Фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия равно R0ф=1/бв + д1/л1 +д2/л2 + д3/л3 + д4/л4 +д5/л5 + 1/бн= R0трэн, отсюда находим толщину утеплителя:

д3 = (R0трэн -(1/бв + д1/л1 +д2/л2 + д4/л4 +д5/л5 + 1/бн))*л3 = (4,86-(1/8,7+0,25/2,04+0,003/0,27+0,02/0,93+0,002/0,23+1/12))*0,053 = 0,238 м.

Принимаем стандартную толщину утеплителя, д2=0,24 м.

Таким образом, толщина чердачного перекрытия составит: дстены=250+3+240+20+2=435мм.

При пересчете, фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия будет равно:

R0ф=1/8,7+0,25/2,04+0,003/0,27+0,24/0,053+0,02/0,93+0,002/0,23+1/12=4,89 (м2°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции: К = 1/ R0ф =¼, 89=0,204 Вт/(м°С).

Окна Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для окон:

R0трэн= a· Dd + b, (м2°С)/Вт, где Dd — градусо-сутки отопительного периода, Ссут, для конкретного пункта;

а, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным табл. 4, СНиП 23−02−2003, для соответствующих групп зданий.

R0трэн=0,5· 6596,4+0,3 = 0,63 (м2°С)/Вт.

Выбираем конструкцию окна [прил.6*, СНиП II-3−79*.] в зависимости от величины R0трэн=0,63(м2°С)/Вт и с учетом выполнения условия R0ф > R0трэн.

Таким образом, к установке принимаем окна из обычного стекла с двухкамерным стеклопакетом в раздельных переплетах с фактическим сопротивлением теплопередаче R0ф =0,68(м2°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции: К = 1/ R0ф =1/0,68=1,47 Вт/(м°С).

Двери Согласно п. 5.7 (СНиП 23−02−2003) фактическое сопротивление теплопередаче наружной двери равно:

R0трэн ,.

где: — приведенное сопротивление теплопередаче стен, определяемое по формуле:

.

где: п — коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6 (СНиП 23−02−2003);

tn — нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности int ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5 (СНиП 23−02−2003);

int — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 7 (СНиП 23−02−2003);

R0трэн .

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции: К = 1/ R0ф =1/0,90=1,11 Вт/(м°С).

Найденные значения толщин конструкций, фактических сопротивлений теплопередаче, коэффициентов теплопередачи заносим в сводную таблицу 1.

Таблица 1.

2.4 Тепловой баланс помещений.

Тепловой баланс помещений представляется в виде следующего равенства:

(1).

где: — потери теплоты через ограждающие конструкции, Вт;

— расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха, Вт;

— необходимые теплопоступления для компенсации потерь теплоты через ограждающие конструкции и нагрева инфильтрующегося воздуха, Вт;

— бытовые тепловыделения, Вт.

Потери теплоты через ограждающие конструкции Основные и добавочные потери теплоты следует определять суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт для помещений по формуле:

Вт, (2).

где — расчетная площадь ограждающих конструкций, м2;

— коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции;

— внутренняя температура воздуха.

— коэффициент, зависящий от положения наружной ограждающей конструкции к наружному воздуху:

— для наружных стен, чердачных перекрытий, окон, наружных дверей n=1.

— для перекрытий над подвалом n=0,6.

— добавочный коэффициент, учитывающий ориентацию наружного ограждения:

а) в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные стены, двери и окна обращенные на север, восток, северо-восток и северо-запад =0,1; на юго-восток и запад =0,05.

б) в общественных административно-бытовых и производственных помещениях через две наружные стены и более =0,15,если одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток и северо-запад и 0,1 — в других случаях.

в) через не обогреваемые полы 1-го этажа над холодными подвалами зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха -40°С и ниже, =0,05.

г) через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте зданий H, м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты в размере:

0,2 H — для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;

0,27 H — для двойных дверей с тамбурами между ними;

0,34 Hдля двойных дверей без тамбура;

0,22 Hдля одинарных дверей.

Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха.

— расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха складывается из и, из которых в расчет берется большее значение.

(3).

где: — расход инфильтрирующего воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения;

— удельная теплоёмкость воздух, равная 1 кДж/кг 0С;

— расчетные температуры воздух, 0С, в помещении и наружного воздуха в холодный период года;

— коэффициент учета влияния встречного теплового потока, для окон и балконных дверей с тройными переплётами равен 0,7;

Расход инфильтрирующего воздуха в помещении через неплотности наружных ограждений следует определять по формуле:

(4).

где: — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон, по формуле:

(2.5).

Н — высота здания, м, от уровня земли;

hi — расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон;

н, вн — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3.

= 3463/(273 + t), (6).

н — плотность, кг/м3, наружного воздуха;

— скорость ветра, м/с,.

Cе, n, Ce, p — аэродинамические коэффициенты для наветренной и подветренных поверхностей, принимаемая по СНиП 2.01.07−85;

kl — коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемый по СНиП 2.01.07−85;

рint — условно постоянное давление воздуха, Па, в помещении здания, принимаемое при практических расчетах для жилых зданий с естественной вентиляцией рint = 0. А — площадь окна, м2;

Ru — сопротивление окна воздухопроницанию, м2 ч Па/кг,.

(7).

где: -нормируемая воздухопроницаемость.

Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха, компенсирующего расход вытяжного воздуха при естественной вентиляции:

Вт (8).

где: Ln — расход удаляемого воздуха, м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, для жилых зданий — удельный нормативный расход 3 м3/ч на 1 жилых помещений.

C — удельная теплоёмкость воздух, равная 1 кДж/кг 0С;

— плотность воздуха в помещении, кг/м3.

Бытовые тепловыделения Определяем бытовые тепловыделения по п. Г. 6, СНиП 23−02−2003:

Qбыт.- бытовые теплопоступления помещения.

Для жилых зданий без ограничения социальной нормы:

Qбыт. = 10Fпола, Вт, (9).

Определение расчетных теплопотерь помещений В качестве примера проведем расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции для помещения № 202.

По формуле (2):

— для наружной стены обращенной на север:

;

— для окна обращенного на север:

По формуле (5):

По формуле (2.6):

сн = 353/(273+ti)= 353/(273 — 39)=1,50.

; - аэродинамические коэффициенты для наветренной и подветренной поверхностей ограждений (принимаемые по СНиП 2.01.07−85. Нагрузки и воздействия, приложение 4, схема 1);

k1 =0,5- коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания. =10 Па — разность давления воздуха при котором определяется сопротивление воздухопроницанию по (п. 8.4, СНиП 23−02−2003);

Rитр=1/6 (30,26/10)?=0,34 м² ч Па/ кг По (табл.5.4, спр. Староверова. 1ч.) выбираем — для окон из обычного стекла с двухкамерным стеклопакетом в раздельных переплетах.

А=1,8· 1,5=2,70 м2 — площадь окон.

Отсюда по формуле (1.4) получим:

Gi = (0,216· A·p0.67)/Rи = (0,216· 2,7·30,260,67)/0,56 = 10,22кг/ч Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха, формула (3):

= 0,28· 10,22·1,2·1· (18+39) · 0,7=137,01Вт Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха формула (8):

Qвент=0,28· 3·5,04·1,2· (18+39) · 0,7=202,7 Вт Расход теплоты на нагревание инфильтрующего воздуха помещений жилых зданий при естественной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует принять равным большей из величин.

— следовательно принимаем =202,7Вт Бытовые тепловыделения ищем по формуле (9):

Qбыт. = 10Fпола=10*5,04 =50,4Вт, где: Fпола =50,4 — площадь помещения.

Из уравнения (1) выражаем :

Для всех остальных помещений расчет аналогичен.

Теплопотери для жилых помещений сведены в таблицу 2 [приложение 1].

3. Система отопления.

3.1 Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов.

Выбор производится согласно прил.11 СНиП 2.04.05−91*:

Для жилых помещений — вертикальная однотрубная система отопления с последовательным соединением нагревательных приборов с параметрами теплоносителя 950С на подаче и 70 0С в обратной линии.

Теплоноситель от ТЭЦ 95−700С Система отопления с нижней разводкой с тупиковым встречным движением воды в магистралях.

В качестве нагревательных приборов принимаем конвекторы типа «Универсал».

На лестничной клетке принимаем к установке конвекторы типа «Универсал».

3.2 Тепловой расчет нагревательных приборов.

Цель теплового расчета заключается в определении площади нагревательной поверхности отопительных приборов, достаточной для подачи в помещение требуемого количества тепла при расчетных условиях.

Требуемый номинальный тепловой поток для выбора типоразмера отопительного прибора:

(10).

где — необходимая теплоотдача прибора, определяется по формуле:

(11).

— тепловые потери помещения;

— теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка (ветки) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор:

(12).

где — теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м, для неизолированных труб принимаем по таблице 11.22, (спр. Староверова. 1ч.);

для изолированных труб принимаем по таблице 11.24, (спр. Староверова. 1ч.);

— длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения;

Коэффициент — коэффициент приведения к расчетным условиям, определяется по формуле:

(13).

где — коэффициент учёта атмосферного давления в данной местности принимается по табл.9.1, (спр. Староверова. 1ч.), ;

— коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе снизу — вверх (табл.9.11 спр. Староверова. 1ч.):

— ;

— -показатели для определения теплового потока отопительных приборов:;; ;

Количество воды, циркулирующей в стояке:

(14).

где — коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток вследствие округления числа элементов отопительного прибора до целого числа или увеличения площади нагревательной поверхности его до стандартного значения (определяется по табл. 9.4 спр. Староверова. 1ч.);

— коэффициент, учитывающий величину дополнительного теплового потока вследствие расположения отопительного прибора у наружной стены (табл. 9.5 спр. Староверова. 1ч.);

— теплоемкость воды, ;

Средняя температура в отопительном приборе:

, (2.15).

— температура теплоносителя на входе в прибор;

— температура теплоносителя на выходе из прибора:

, (16).

— расчетная разность температур воды в системе.

Рассчитываем из условия что теплоноситель не остывает при движении по магистральным трубопроводам.

Среднетемпературный напор:

, (17).

Расход воды, проходящей через каждый отопительный прибор с учётом коэффициента затекания,.

(18).

Пример расчёта В качестве примера проведем тепловой расчет нагревательного прибора расположенного на первом этаже на стояке № 1 в комнате № 121.

Ст. 1 d=15;

Qст1=УQi=4017,5Вт;

По формуле (14) получим:

Gст1=3,6*4017,5· 1,03·1,02/4,187·(95 — 70) = 145,2 кг/ч Расход воды, проходящий через каждый отопительный прибор с учетом коэффициента затекания :

Gпр= Gст1· =145,2·1=145,2кг/ч Средний температурный напор в приборе определяется по формуле:

Коэффициент приведения к расчетным условиям определяется по формуле:

=.

Полезная теплоотдача труб стояков, подводок к отопительным приборам, проложенных в помещении определяется по формуле:

Необходимая теплоотдача прибора по формуле:

Требуемый номинальный тепловой поток для выбора типоразмера отопительного прибора определяется по формуле (10):

.

Согласно этому значению подпираем тип нагревательного прибора по табл. X.1. (спр. Староверова. 1ч) — КН20- 1,311к.

Аналогично делается тепловой расчёт всех приборов.

Тепловой расчёт сведен в таблицу 3 [приложение 2].

3.3 Гидравлический расчет системы отопления.

Расчёт вертикальной системы отопления (для двойных стояков) ведём по характеристикам гидравлического сопротивления. Стояки принимаем с односторонним присоединением приборов. Сначала определяем характеристики гидравлического сопротивления стояков согласно табл. 10.19 (спр. Староверова. 1ч):

S1 — сопротивление этажестояков;

S2 — сопротивление приборных узлов верхнего этажа;

S3 — сопротивление узла присоединения у подающей магистрали;

S4 — сопротивление узла присоединения у обратной магистрали;

S5 — сопротивление прямых участков труб стояков;

S6 — сопротивление приборных узлов, определяется по формуле:

S6 = Sп + Sпр lпр

Sп — сопротивления подвода, (Па/(кг/ч)2),.

Sпр — сопротивление прибора длиной 1 (м), (Па/(кг/ч)2),.

lпр — длина прибора.

Перепад температур на первом стояке (для ветки 1) принимаем 25 0С.

Потери давления на участках и в холостых стояках определяем по по удельным потерям давления:

R — потери давления на трения на 1 м, Па, принимается по табл. II.2 (спр. Староверова. 1ч).

l — длина участка, м.

Z — потери давления на местные сопротивления, принимается по табл. II.3. Проведем гидравлический расчет стояка 1 и участка магистрали 1−2.

Расчетная схема представлена в приложении 3.1.

Стояк 1. диаметр труб D =15 мм.

t11=950C t2=700C.

Потери давления в стояке 1:

S1= 113Ч2Ч10−4=92Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S2=56Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S3=266Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S4=229Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S5=28,6 Ч8,315Ч10−4 = 237,81Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S6= 15*3+11,5*(1,16+1,26+1,66) =91,92Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

Sст1=(113Ч2+56+266+229+273,81+91,92) Ч10−4 =1106,7Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

Потери давления в Ст. 1 равны:

Па Определим потери давления на участке 1−2 (D =15 мм) по удельным потерям давления. По диаметру участка и расходу по табл. II.2 (спр. Староверова. 1ч) определяем:

R=15Па/м; v=0,118 м/с.

По табл. II.10 (спр. Староверова. 1ч) определяем =1,5*4+1,5=7,5.

По табл. II.3 (спр. Староверова. 1ч) определяем Z=52,8 Па Потери давления на участке 1−2:

Па Аналогично определяются потери давления на всех стояков и участков.

Потери давления в стояке 1 и участках 1−2, 2−3:

Па Потери давления в стояке Ст. 2 (D=15мм):

S1= 113Ч4Ч10−4=92Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S2=56Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S3=266Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S4=229Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S5=28,6 Ч3,43Ч10−4 = 98,1Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

S6= 15*6+11,5*(0,66*3+0,76*2+0,66)= 137,84Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

Sст2=(113Ч4+56+266+229+98,1+137,84) Ч10−4 =12 358,9Ч10−4 (Па/(кг/ч)2).

Потери давления в Ст. 3 равны:

Па Определяем невязку:, что является допустимым. Невязка для систем с тупиковым движением воды, не должна превышать 15%.

Гидравлический расчёт сведен в таблицу 4 [приложение 3].

4. Противопожарные требования к устройству систем отопления и вентиляции.

гидравлический прибор отопление В зданиях и сооружениях следует предусматривать технические решения, обеспечивающие пожаровзрывобезопасность систем отопления, вентиляции и кондиционирования.

Для материалов, конструкций и изделий, подлежащих обязательной сертификации в области пожарной безопасности, возможность использования в системах отопления, вентиляции и кондиционирования следует определять подтверждением на их применение в строительстве — при наличии сертификатов соответствия и пожарной безопасности России.

Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок следует прокладывать в гильзах из негорючих материалов.

Заделку зазоров и отверстий в местах прокладки трубопроводов следует предусматривать негорючими материалами, обеспечивающими нормируемый предел огнестойкости ограждений.

Пределы огнестойкости узлов пересечений строительных конструкций трубопроводами из полимерных материалов должны определяться по ГОСТ Р 53 306.

В лестничных клетках не допускается установка отопительных приборов, выступающих от плоскости стен на высоте менее 2,2 м от поверхности проступей и площадок лестницы.

1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 1. Отопление/Под ред. И. Г. Староверова. — М.: Стройиздат, 1990.

2. СНиП 41−01−2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России.- М.: ГУПЦПП, 2004.

3. СНиП 2.04.05- 91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России. — М.: ГУПЦПП, 1992.

4. СНиП 23−01−99*. Строительная климатология / Госстрой России.-М.: ГУПЦПП, 2003.

5. СНиП 23−02−2003. Тепловая защита зданий/ Госстрой России.-М.: ГУПЦПП, 2003.

6. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха Кн. 2 / Под ред. Н. Н. Павлова. — М.: Стройиздат, 1990.

7. ГОСТ 21.602−2003. Система проектной документации для строительства. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: Рабочие чертежи.- М., 2003.

8. СНиП 2.01.07−85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР.- М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1989.

9. СП 7.13 130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. противопожарные требования.» / ФГУ ВНИИПО МЧС России. — М.: 2009.