Локальные системы автоматики
Аппроксимировать кривую разгона апериодическим звеном первого порядка с запаздыванием. Определить соотношение угла наклона. Определим параметры для нашего переходного процесса h (t) (рис. 5) и для модели, построенной в 20-sim (рис. 8.). График Р (w) разобьем на трапеции 1, 2, 3, 4, для каждой из которых определим ее параметры Рi (0), wdi, wki (рис. 4.). Оценим качество регулирования На практике… Читать ещё >
Локальные системы автоматики (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Федеральное агентство по образованию Московский государственный открытый университет Чебоксарский политехнический институт Кафедра Управления и информатики в технических системах Специальность 220 201
Контрольная работа № 1
по курсу «Локальные системы управления»
Вариант № 50
Дата проверки: Выполнила студентка:
Цветкова Н.В.
Результат проверки: Учебный шифр: 607 081
Курс: 3 (сокращ.)
Замечания: Проверила: Изосимова Т.А.
2010 год
- Задание на контрольную работу. 3
- Решение 4
- Использованная литература 17
- Задание на контрольную работу
- 1. Для ПИД — закон регулирования
- 2. Выбрать кривую разгона согласно варианту задания (рис.1).
- 3. Аппроксимировать кривую разгона апериодическим звеном первого порядка с запаздыванием. Определить соотношение угла наклона .
- 4. Найти оптимальные настройки регулятора (метод Копеловича).
- 5. Найти передаточную функцию замкнутой системы.
- 6. Определить выражение замкнутой ВЧХ .
- 7. Методом трапеций найти переходной процесс соответствующим регулятором.
- 8. Смоделировать АСР с использованием программы 20-sim.
- 9. Произвести сравнительный анализ полученной системы.
- Решение
- 1. Выберем кривую разгона согласно варианту задания
- Рис. 1.
- 2. Аппроксимируем кривую разгона апериодическим звеном первого порядка с запаздыванием
- Определим соотношение угла наклона, .
- Воспользуемся простейшим методом аппроксимации переходных функций.
- Проведем к кривой разгона (рис. 2.) через точку перегиба касательную и обозначим отрезок, отсекаемый касательной на оси абсцисс, буквой, а отрезок от точки пересечения касательной с линией нового установившегося состояния до буквой .
- Из рисунка определим:
- Соотношение угла наклона:
- Рис. 2.
- 3. Найдем оптимальные настройки регулятора с помощью метода Копеловича
- Для нахождения динамических настроек регулятора воспользуемся приближенными формулами, приведенными А. П. Копеловичем для объектов с самовыравниваем:
- Для ПИД-регулятора с 20% перерегулирования:
- где — коэффициент усиления объекта,
- — транспортное запаздывание,
- — постоянная времени объекта регулирования.
- 4. Найдем передаточную функцию замкнутой системы
- Передаточная функция ПИД-регулятора имеет вид:
- ,
- тогда передаточная функция разомкнутой системы:
- и тогда передаточная функция замкнутой системы:
- или
- Произведем замену, тогда передаточная функция примет вид:
- 5. Определим выражение замкнутой ВЧХ
- По условию для ПИД — закона регулирования
- Подставим наши найденные значения и вычислим выражение замкнутой ВЧХ :
- 6. Методом трапеций найдем переходный процесс соответствующего регулятора
- 1. С помощью программы Maple 7 построим график ВЧХ (Рис. 3а, 3б.)
- Рис. 3а.
- Изменим масштаб графика.
- Рис. 3б.
№ варианта | Закон регулирования | Критерий качества регулирования | |
50. | ПИД | 20% перерегулирования (=20%) | |
2. График Р (w) разобьем на трапеции 1, 2, 3, 4, для каждой из которых определим ее параметры Рi(0), wdi, wki (рис. 4.).
Значения Рi(0) вычислим с помощью пакета Maple 7 (Рис. 5.).
Трапеция 1 | Трапеция 2 | Трапеция 3 | Трапеция 4 | |||||
Р1(0) | 0,0586 | Р2(0) | 0,0645 | Р3(0) | 0,0597 | Р4(0) | 0,0418 | |
щd1 | 0,0760 | щd2 | 0,1045 | щd3 | 0,1135 | щd4 | 0,1320 | |
щk1 | 0,1045 | щk2 | 0,1135 | щk3 | 0,1255 | щk4 | 0,1580 | |
ч1= щd1/щk1 | 0,9500 | ч 2= щd2/щk2 | 0,9015 | ч 3= щd3/щk3 | 0,9292 | ч 4= щd4/щk4 | 0,8681 | |
Рис. 4.
Рис. 5. Значения Р (0)
3. Для каждой из этих трапеций при помощи таблицы h-функций построим график hi(t), при этом относительное время ф пересчитаем в натуральное ti = ф / wki.
Трапеция 1 | Трапеция 2 | Трапеция 3 | ||||||||||
ф | h (ф) | t = ф/щk1 | h (t) = P1(0)•h (ф) | ф | h (ф) | t = ф/щk2 | h (t) = P2(0)•h (ф) | ф | h (ф) | t = ф/щk3 | h (t) = P3(0)•h (ф) | |
0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |||||||
0,5 | 0,297 | 4,717 | 0,020 | 0,5 | 0,297 | 4,348 | 0,019 | 0,5 | 0,297 | 3,906 | 0,174 | |
0,575 | 9,434 | 0,038 | 0,575 | 8,696 | 0,037 | 0,575 | 7,813 | 0,337 | ||||
1,5 | 0,813 | 14,151 | 0,054 | 1,5 | 0,813 | 13,043 | 0,052 | 1,5 | 0,813 | 11,719 | 0,476 | |
0,986 | 18,868 | 0,065 | 0,986 | 17,391 | 0,063 | 0,986 | 15,625 | 0,578 | ||||
2,5 | 1,105 | 23,585 | 0,073 | 2,5 | 1,105 | 21,739 | 0,071 | 2,5 | 1,105 | 19,531 | 0,648 | |
1,172 | 28,302 | 0,078 | 1,172 | 26,087 | 0,075 | 1,172 | 23,438 | 0,687 | ||||
3,5 | 1,175 | 33,019 | 0,078 | 3,5 | 1,175 | 30,435 | 0,075 | 3,5 | 1,175 | 27,344 | 0,689 | |
1,141 | 37,736 | 0,076 | 1,141 | 34,783 | 0,073 | 1,141 | 31,250 | 0,669 | ||||
4,5 | 1,085 | 42,453 | 0,072 | 4,5 | 1,085 | 39,130 | 0,069 | 4,5 | 1,085 | 35,156 | 0,636 | |
1,019 | 47,170 | 0,067 | 1,019 | 43,478 | 0,065 | 1,019 | 39,063 | 0,597 | ||||
5,5 | 0,962 | 51,887 | 0,064 | 5,5 | 0,962 | 47,826 | 0,061 | 5,5 | 0,962 | 42,969 | 0,564 | |
0,922 | 56,604 | 0,061 | 0,922 | 52,174 | 0,059 | 0,922 | 46,875 | 0,540 | ||||
6,5 | 0,903 | 61,321 | 0,060 | 6,5 | 0,903 | 56,522 | 0,058 | 6,5 | 0,903 | 50,781 | 0,529 | |
0,909 | 66,038 | 0,060 | 0,909 | 60,870 | 0,058 | 0,909 | 54,688 | 0,533 | ||||
7,5 | 0,934 | 70,755 | 0,062 | 7,5 | 0,934 | 65,217 | 0,060 | 7,5 | 0,934 | 58,594 | 0,547 | |
0,97 | 75,472 | 0,064 | 0,97 | 69,565 | 0,062 | 0,97 | 62,500 | 0,568 | ||||
8,5 | 1,006 | 80,189 | 0,067 | 8,5 | 1,006 | 73,913 | 0,064 | 8,5 | 1,006 | 66,406 | 0,590 | |
1,039 | 84,906 | 0,069 | 1,039 | 78,261 | 0,066 | 1,039 | 70,313 | 0,609 | ||||
9,5 | 1,059 | 89,623 | 0,070 | 9,5 | 1,059 | 82,609 | 0,068 | 9,5 | 1,059 | 74,219 | 0,621 | |
1,063 | 94,340 | 0,070 | 1,063 | 86,957 | 0,068 | 1,063 | 78,125 | 0,623 | ||||
10,5 | 1,055 | 99,057 | 0,070 | 10,5 | 1,055 | 91,304 | 0,067 | 10,5 | 1,055 | 82,031 | 0,618 | |
1,034 | 103,774 | 0,068 | 1,034 | 95,652 | 0,066 | 1,034 | 85,938 | 0,606 | ||||
11,5 | 1,01 | 108,491 | 0,067 | 11,5 | 1,01 | 100,000 | 0,065 | 11,5 | 1,01 | 89,844 | 0,592 | |
0,984 | 113,208 | 0,065 | 0,984 | 104,348 | 0,063 | 0,984 | 93,750 | 0,577 | ||||
12,5 | 0,965 | 117,925 | 0,064 | 12,5 | 0,965 | 108,696 | 0,062 | 12,5 | 0,965 | 97,656 | 0,565 | |
0,955 | 122,642 | 0,063 | 0,955 | 113,043 | 0,061 | 0,955 | 101,563 | 0,560 | ||||
13,5 | 0,954 | 127,358 | 0,063 | 13,5 | 0,954 | 117,391 | 0,061 | 13,5 | 0,954 | 105,469 | 0,559 | |
0,965 | 132,075 | 0,064 | 0,965 | 121,739 | 0,062 | 0,965 | 109,375 | 0,565 | ||||
14,5 | 0,981 | 136,792 | 0,065 | 14,5 | 0,981 | 126,087 | 0,063 | 14,5 | 0,981 | 113,281 | 0,575 | |
1,001 | 141,509 | 0,066 | 1,001 | 130,435 | 0,064 | 1,001 | 117,188 | 0,587 | ||||
15,5 | 1,019 | 146,226 | 0,067 | 15,5 | 1,019 | 134,783 | 0,065 | 15,5 | 1,019 | 121,094 | 0,597 | |
1,031 | 150,943 | 0,068 | 1,031 | 139,130 | 0,066 | 1,031 | 125,000 | 0,604 | ||||
16,5 | 1,036 | 155,660 | 0,069 | 16,5 | 1,036 | 143,478 | 0,066 | 16,5 | 1,036 | 128,906 | 0,607 | |
1,032 | 160,377 | 0,068 | 1,032 | 147,826 | 0,066 | 1,032 | 132,813 | 0,605 | ||||
17,5 | 1,023 | 165,094 | 0,068 | 17,5 | 1,023 | 152,174 | 0,065 | 17,5 | 1,023 | 136,719 | 0,599 | |
1,008 | 169,811 | 0,067 | 1,008 | 156,522 | 0,064 | 1,008 | 140,625 | 0,591 | ||||
18,5 | 0,933 | 174,528 | 0,062 | 18,5 | 0,933 | 160,870 | 0,060 | 18,5 | 0,933 | 144,531 | 0,547 | |
0,981 | 179,245 | 0,065 | 0,981 | 165,217 | 0,063 | 0,981 | 148,438 | 0,575 | ||||
19,5 | 0,973 | 183,962 | 0,064 | 19,5 | 0,973 | 169,565 | 0,062 | 19,5 | 0,973 | 152,344 | 0,570 | |
0,972 | 188,679 | 0,064 | 0,972 | 173,913 | 0,062 | 0,972 | 156,250 | 0,570 | ||||
20,5 | 0,974 | 193,396 | 0,064 | 20,5 | 0,974 | 178,261 | 0,062 | 20,5 | 0,974 | 160,156 | 0,571 | |
0,981 | 198,113 | 0,065 | 0,981 | 182,609 | 0,063 | 0,981 | 164,063 | 0,575 | ||||
21,5 | 0,997 | 202,830 | 0,066 | 21,5 | 0,997 | 186,957 | 0,064 | 21,5 | 0,997 | 167,969 | 0,584 | |
1,012 | 207,547 | 0,067 | 1,012 | 191,304 | 0,065 | 1,012 | 171,875 | 0,593 | ||||
22,5 | 1,022 | 212,264 | 0,068 | 22,5 | 1,022 | 195,652 | 0,065 | 22,5 | 1,022 | 175,781 | 0,599 | |
1,025 | 216,981 | 0,068 | 1,025 | 200,000 | 0,065 | 1,025 | 179,688 | 0,601 | ||||
23,5 | 1,023 | 221,698 | 0,068 | 23,5 | 1,023 | 204,348 | 0,065 | 23,5 | 1,023 | 183,594 | 0,599 | |
1,015 | 226,415 | 0,067 | 1,015 | 208,696 | 0,065 | 1,015 | 187,500 | 0,595 | ||||
24,5 | 1,005 | 231,132 | 0,067 | 24,5 | 1,005 | 213,043 | 0,064 | 24,5 | 1,005 | 191,406 | 0,589 | |
0,991 | 235,849 | 0,066 | 0,991 | 217,391 | 0,063 | 0,991 | 195,313 | 0,581 | ||||
25,5 | 0,986 | 240,566 | 0,065 | 25,5 | 0,986 | 221,739 | 0,063 | 25,5 | 0,986 | 199,219 | 0,578 | |
0,984 | 245,283 | 0,065 | 0,984 | 226,087 | 0,063 | 0,984 | 203,125 | 0,577 | ||||
Трапеция 4 | |||||
ф | h (ф) | t = ф/щk4 | h (t) = P4(0)•h (ф) | Р (0)=Р1(0)+Р2(0)+Р3(00+Р4(0) | |
0,000 | 0,000 | 0,000 | |||
0,5 | 0,29 | 3,165 | 0,012 | 0,225 | |
0,562 | 6,329 | 0,023 | 0,435 | ||
1,5 | 0,794 | 9,494 | 0,033 | 0,615 | |
0,974 | 12,658 | 0,041 | 0,747 | ||
2,5 | 1,09 | 15,823 | 0,046 | 0,837 | |
1,164 | 18,987 | 0,049 | 0,888 | ||
3,5 | 1,174 | 22,152 | 0,049 | 0,890 | |
1,149 | 25,316 | 0,048 | 0,865 | ||
4,5 | 1,099 | 28,481 | 0,046 | 0,823 | |
1,037 | 31,646 | 0,043 | 0,773 | ||
5,5 | 0,979 | 34,810 | 0,041 | 0,730 | |
0,934 | 37,975 | 0,039 | 0,699 | ||
6,5 | 0,91 | 41,139 | 0,038 | 0,685 | |
0,908 | 44,304 | 0,038 | 0,689 | ||
7,5 | 0,927 | 47,468 | 0,039 | 0,708 | |
0,955 | 50,633 | 0,040 | 0,735 | ||
8,5 | 0,99 | 53,797 | 0,041 | 0,762 | |
1,023 | 56,962 | 0,043 | 0,787 | ||
9,5 | 1,048 | 60,127 | 0,044 | 0,802 | |
1,059 | 63,291 | 0,044 | 0,805 | ||
10,5 | 1,058 | 66,456 | 0,044 | 0,800 | |
1,044 | 69,620 | 0,044 | 0,784 | ||
11,5 | 1,024 | 72,785 | 0,043 | 0,766 | |
75,949 | 0,042 | 0,746 | |||
12,5 | 0,979 | 79,114 | 0,041 | 0,732 | |
0,964 | 82,278 | 0,040 | 0,724 | ||
13,5 | 0,958 | 85,443 | 0,040 | 0,723 | |
0,961 | 88,608 | 0,040 | 0,731 | ||
14,5 | 0,971 | 91,772 | 0,041 | 0,743 | |
0,987 | 94,937 | 0,041 | 0,758 | ||
15,5 | 1,003 | 98,101 | 0,042 | 0,772 | |
1,018 | 101,266 | 0,043 | 0,781 | ||
16,5 | 1,027 | 104,430 | 0,043 | 0,785 | |
1,03 | 107,595 | 0,043 | 0,782 | ||
17,5 | 1,027 | 110,759 | 0,043 | 0,775 | |
1,018 | 113,924 | 0,043 | 0,764 | ||
18,5 | 1,007 | 117,089 | 0,042 | 0,710 | |
1,007 | 120,253 | 0,042 | 0,745 | ||
19,5 | 0,985 | 123,418 | 0,041 | 0,738 | |
0,979 | 126,582 | 0,041 | 0,737 | ||
20,5 | 0,976 | 129,747 | 0,041 | 0,738 | |
0,975 | 132,911 | 0,041 | 0,743 | ||
21,5 | 0,988 | 136,076 | 0,041 | 0,755 | |
0,997 | 139,241 | 0,042 | 0,766 | ||
22,5 | 1,008 | 142,405 | 0,042 | 0,774 | |
1,015 | 145,570 | 0,042 | 0,776 | ||
23,5 | 1,017 | 148,734 | 0,043 | 0,775 | |
1,017 | 151,899 | 0,043 | 0,769 | ||
24,5 | 1,014 | 155,063 | 0,042 | 0,762 | |
1,008 | 158,228 | 0,042 | 0,752 | ||
25,5 | 1,001 | 161,392 | 0,042 | 0,748 | |
0,987 | 164,557 | 0,041 | 0,746 | ||
Искомую переходную функцию находят путем алгебраического суммирования ординат переходных функций, соответствующих каждой трапеции (рис. 6.) локальный автоматический управление Рис. 6.
7. Смоделируем АСР с использованием программы 20-sim
Составим структурную схему нашей системы (рис. 6.) и занесем найденные нами параметры (рис. 7.).
Рис. 7.
Получим переходный процесс (рис. 8.):
Рис. 8.
Рис. 9.
8. Оценим качество регулирования На практике используются такие оценки качества регулирования АСР:
ш — степень затухания — это отношение разности двух соседних положительных амплитуд колебаний выходной величины к первой из них:
.
хвых.макс. — максимальная величина динамического отклонения.
у — перерегулирование — отношение разности между максимальным динамическим отклонением и установившимся значением регулируемой величины к установившемуся значению регулируемой величины:
%.
tp — время регулирования — промежуток времени, в течение которого отклонение регулируемой величины от заданного значения делается меньшей определенной наперед заданной величины ?х.
Определим параметры для нашего переходного процесса h(t) (рис. 5) и для модели, построенной в 20-sim (рис. 8.).
Параметры | h (t) | 20-sim | |
хвых.макс | 0,89 | 1,92 | |
хвых.1 | 0,138 | 0,91 | |
хвых.3 | 0,053 | 0,35 | |
?х | 0,081 | 0,098 | |
Хвых(?) | 0,752 | 1,01 | |
у | ?18% | ?90% | |
tp | 117,089 | 117,17 | |
ш | 0,62 | 0,62 | |
Рис. 10. хвых.макс. — максимальная величина динамического отклонения.
Рис. 11. tp — время регулирования.
Использованная литература:
1. Яковлев Ю. С. Локальные системы автоматики: Текст лекций. Чебоксары: Изд-во Чуваш. ун-та, 1993
2. Бесекерский В. А., Попов Е. П. Теория систем автоматического регулирования. М.: изд-во «Наука», 1975