Паровые котлы

Министерство Образования Российской Федерации

Ивановский Государственный Энергетический Университет

Кафедра ТЭС

Курсовой проект

тема: Паровые котлы

Иваново 2003

Введение

Парогенератор ГМ-50−1.

Топочная камера обьемом 144 м полностью экранирована трубами 603 мм, расположенными с шагом 70 мм. Трубы фронтового и заднего экранов образуют под топки. Экраны разделены на восемь самостоятельных циркуляционных контуров.

На боковых стенах топочной камеры размещены по три основные газомазутные горелки, с фронта — две дополнительные. В барабане находится чистый отсек первой ступени испарения с внутрибарабанными циклонами. Вторая ступень вынесена в выносные циклоны Ш 377 мм.

Пароперегреватель — конвективный, горизонтального типа, змеевиковый, двухступенчатый, с шахматным расположением труб 323 мм и поперечным шагом 75 мм. Экономайзер — стальной, гладкотрубный, змеевиковый, кипящего типа, двухблочный, с шахматным расположением труб 283 мм. Продольный шаг — 50 мм, поперечный — 70 мм. Воздухоподогреватель — стальной, трубчатый, одноступенчатый, трехходовый, с шахматным расположением труб 401,5 мм. Поперечный шаг труб — 60 мм, продольный — 42 мм. Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора приведены в аннотации.

Аннотация

В данном курсовом проекте производится расчет парогенератора ГМ-50−1, исходя из следующих данных:

1. Тип котла ГМ-50−1_

2. Номинальная паропроизводительность Д_К = 50 т/ч

3. Рабочее давление в барабане котла Р_К = 45 кгс/см²

4. Рабочее давление на выходе из пароперегревателя Р_ПЕ = 40 кгс/см²

5. Температура перегретого пара t_ПЕ = 440 °С

6. Температура питательной воды t_ПВ = 140 °С

7. Температура уходящих газов t_УХ = 150 °С

8. Температура горячего воздуха t_ГВ = 220 °С

9. Вид и марка топлива мазут м/с (№ 96)

10. Тип топочного устройства: камерная.

В результате произведенного расчета в конструкцию парового котла внесены следующие изменения:

В пароперегревателе добавлены две петли.

Расчётная поверхность пароперегревателя — 296,26 м.

В экономайзере убрана одна петля во втором пакете.

Расчётная поверхность экономайзера — 412,65 м.

Высота газохода для размещения экономайзера — 2,425 м.

Расчётная поверхность ВЗП — 1862,88 м.

Число ходов по воздуху n = 3.

Высота хода по воздуху h = 2,161 м.

Последовательность пуска котла

Внешний осмотр (исправность горелок, вентиляторов, дымососов; топка, газоходы, арматура (запорная, регулирующая); КИП; автоматика, подвод напряжения).

Открывают воздушники, линию рециркуляции ЭКО, линию продувки пароперегревателя, закрывают дренажи, клапан непрерывной продувки, главные паровые задвижки 1 и 2.

Котел заполняют деаэрированной водой с температурой 60−70 и контролируют разность температур Время заполнения водой 1−1,5ч. Заполнение заканчивается, когда вода закрывает опускные трубы.

Включают дымосос и вентилируют топку и газоходы 10−15 мин.

Устанавливают разряжение

и включают мазутные растопочные форсунки

чтобы при отсутствии пара

При появлении пара из воздушников-2, их закрывают.

Растопочный пар, расхолаживая пароперегреватель, выводиться через линии продувки пароперегревателя.

Продувают воздухоуказательные колонки и экранную систему.

При открывают ГПЗ-1, закрывают линии продувки пароперегревателя, прогревают соединительный паропровод, выпуская пар через растопочный расширитель.

Периодически подпитывают барабан водой и контролируют уровень воды.

Увеличивают расход топлива до При включают непрерывную продувку. При открывают растопочные РОУ, закрывают растопочный расширитель.

При и увеличивают нагрузку до 40%, открывают ГПЗ-2 и включают котел в магистраль.

Переходят на основное топливо и увеличивают нагрузку до номинальной. Включают автоматику.

Плановый останов котла

Предупреждают турбинное отделение о снижении нагрузки Плавно снижают нагрузку до 40%.

Прекращают подачу топлива и гасят топку.

Вентилируют топку и газоходы 15 мин.

Продувают трубную систему через дренажи. Через 8−14 часов продувку повторяют.

Продувку пара осуществляют сначала через растопочное РОУ, потом через растопочный расширитель, а затем через линию продувки парогенератора.

7. Переодически подпитывая котел, следят за уровнем, чтобы T_{cт (верх)} — Т_{ст (ниж)} < 40 ^оС.

8. Скорость расхолаживания < 0,3 (^оС/мин)

9. При температуре воды t_в =50 ^оС и Р = 1 атм открывают дренажи и котел опорожняют, после чего выводят в ремонт.

Коэффициенты избытка воздуха за каждым газоходом, а также их средние значения:

2. Топливо и продукты горения

Вид топлива: Мазут малосернистый (№ 96)

Объёмы воздуха и продуктов горения при =1,0 и 760 мм.рт.ст.:

Расчитываем приведённую влажность W^П и зольность А^П

Для контроля проверим баланс элементарного состава:

C^P+ H^P+ S^P+ N^P+ O^P+ A^P+ W^P=100%

84,65%+11,7%+0,3%+0,3%+0,05%+3,0%=100%

При >1 объёмы продуктов горения, объёмные доли трёхатомных газов и водяных паров, безразмерную концентрацию золы, массу газов, их плотность рассчитывают по всем газоходам для средних и конечных значений .

Объёмы и массы продуктов горения, доли трёхатомных газов и водяных паров

Энтальпию золы учитывают только в том случае, если приведённая зольность уноса золы из топки удовлетворяет условию (долю золы уносимую газами принимаем

а_ун=0,95=95%):

Энтальпии воздуха и продуктов горения по газоходам парового котла (ккал/кг)

3. Определение расчётного расхода топлива

3.1 Располагаемое тепло топлива Q^р_р находим по формуле:

Q^р_р=Q^р_н+Q_в.вн+i_тл

3.2 Величину тепла, вносимого воздухом, подогреваемом вне парового котла, Q_в.вн

Учитывают только для высокосернистых мазутов. Топливо проектируемого котла — малосернистый мазут. где (I^o_в)' при t'_вп =100 ^oC (I^o_в)'=322 ккал/кг;

3.3 Величину физического тепла топлива находим по формуле:

i_тл= C_тл t_тл, где t_тл =100 ^oC; C_тл =0,415+0,0006t_тл=0,415+0,6 100=0,475 ккал/(кг ^oC);

i_тл= 0,475 100=47,5 ккал/кг;

Расход топлива используют при выборе и расчёте числа и мощности горелочных устройств. Тепловой расчёт парового котла, определение объёмов дымовых газов и воздуха, количество тепла, отданного продуктами горения поверхностям нагрева, производятся по расчётному расходу фактически сгоревшего топлива с учетом механической неполноты горения:

4. Выбор схемы сжигания топлива

Схему топливосжигания выбирают в зависимости от марки и качества топлива. Подготовка к сжиганию мазута заключается в удалении из него механических примесей, повышении давления и подогрева для уменьшения вязкости.

В проектируемом паровом котле установлены горелки (в количестве трёх штук) с механическими форсунками суммарной производительностью 110 120% от паропроизводительности котла; мазут подогревают до 100 130^оС. Скорость воздуха в самом узком сечении амбразуры должна быть 3040 м/с.

5. Поверочный расчёт топки

Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов на выходе из топки _т'' при заданных конструктивных размерах топки, которые определяют по чертежам парового котла.

5.1 Определение конструктивных размеров и характеристик топки

По чертежу парового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу

Среднее значение коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:

Активный объём топочной камеры определяют по формуле:

Эффективная толщина излучающего слоя:

5.2 Расчёт теплообмена в топке

Расчёт основан на приложении теории подобия к топочным процессам. Расчётная формула связывает температуру газов на выходе из топки _т'' с критерием Больцмана B_o, степенью черноты топки а_т и параметром М, учитывающим характер распределения температур по высоте топки и зависящим от относительного местоположения максимума температур пламени, который определяется схемой размещения и типом горелок.

При расчёте теплообмена используют в качестве исходной формулу:

Где T_т'' = _т'' + 273 — абсолютная температура газов на выходе из топки, [K]; T_a = _a + 273 -температура газов, которая была бы при адиабатическом сгорании топлива, [K]; B_о — критерий Больцмана, определяемый по формуле:

Из этих формул выводятся расчетные.

Определяем полезное тепловыделение в топке Q_т и соответствующую ей адиабатическую температуру горения Т_а :

Коэффициент ослабления лучей k_г топочной средой определяют по номограмме.

Коэффициент ослабления лучей k_с сажистыми частицами определяют по формуле

6. Поверочный расчёт фестона

В котле, разрабатываемом в курсовом проекте, на выходе из топки расположен трёхрядный испарительный пучок, образованный трубами бокового топочного экрана, с увеличенным поперечными и продольными шагами и называемый фестон. Изменение конструкции фестона связано с большими трудностями и капитальными затратами, поэтому проводим поверочный расчёт фестона. Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов за фестоном _ф'' при заданных конструктивных размерах и характеристиках поверхности нагрева, а также известной температуре газов перед фестоном, т. е на выходе из топки.

Длину трубы в каждом ряду l_i определяем по осевой линии трубы с учётом её конфигурации от плоскости входа трубы в обмуровку топки или изоляцию барабана до точки перечения оси трубы каждого ряда с плоскостью ската горизонтального газохода. Количество труб в ряду z₁ определяют по эскизу, выполнив по всей ширине газохода разводку труб экрана в фестон.

Поперечный шаг S₁ равен утроенному шагу заднего экрана топки, т.к. этот экран образует три ряда фестона. Поперечные шаги для всех рядов и всего фестона одинаковы. Продольный шаг между первым и вторым рядами определяют как кратчайшее расстояние между осями труб этих рядов S₂', а между вторым и третьим рядами S₂'' как длину отрезка между осями труб второго и третьего рядов, соединяющего их на половине длины труб. Среднее значение продольного шага для фестона определяют с учетом расчетных поверхностей второго и третьего рядов труб, существенно различающихся по величине:

Принимаем x_ф = 1, тем самым увеличиваем конвективную поверхность пароперегревателя (в пределах 5%), что существенно упрощает расчёт.

По S₁^ср и S₂^ср определяем эффективную толщину излучающего слоя фестона S_ф расположение труб в пучке — шахматное, омывание газами — поперечное (угол отклонения потока от нормали не учитываем). Высоту газохода `а' определяют в плоскости, проходящей по осям основного направления каждого ряда труб в границах фестона. Ширина газохода `b' одинакова для всех рядов фестона, её определяют как расстояние между плоскостями, проходящими через оси труб правого и левого боковых экранов.

Площадь живого сечения для прохода газов в каждом ряду:

F_i = a_ib — z₁ l_iпрd; где l_iпр — длина проекции трубы на плоскость сечения, проходящую через ось труб расчитываемого ряда.

F_ср находим как среднее арифметическое между F₁ и F₃.

Расчётная поверхность нагрева каждого ряда равна геометрической поверхности всех труб в ряду по наружному диаметру и полной обогреваемой газами длине трубы, измеренной по её оси с учётом конфигурации, т. е гибов в пределах фестона:

Н_i = dz_1i l_i; где z_1i — число труб в ряду; l_i — длина трубы в ряду по её оси. Расчётная поверхность нагрева фестона определяют как сумму поверхностей всех рядов:

Н_ф = Н₁ + Н₂ + Н₃ = 9,966+8,666+5,765 = 24,3977 м;

На правой и левой стене газохода фестона расположена часть боковых экранов, поверхность которых не превышает 5% от поверхности фестона:

Н_доп = F_ст· x^б = (1,7062 + 1,7062)· 0,99 = 3,3782 Н_ф' = Н_ф + Н_доп = 27,776 м;

Составляем таблицу исходных данных для поверочного теплового расчёта фестона.

Ориентировочно принимают температуру газов за фестоном на 30 100⁰С ниже, чем перед ним:

7. Определение тепловосприятий пароперегревателя, экономайзера, воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парового котла

При выполнении расчёта в целях уменьшения ошибок и связанных с ними пересчётов до проведения поверочно-конструкторских расчётов пароперегревателя целесообразно определить тепловосприятия этих поверхностей по уравнениям теплового баланса и свести тепловой баланс по паровому котлу в целом.

Тепловосприятия пароперегревателя и воздухоподогревателя определяют по уравнениям теплового баланса рабочего тела (пара, воздуха), а тепловосприятие экономайзера — по уравнению теплового баланса теплоносителя (продуктов сгорания).

Тепловосприятие пароперегревателя определяют по формуле:

Находим при P_пе=40 кгс/см² и t_пе=440^oC i_пе=789,8 ккал/кг; при P_б=45 кгс/см² и температуре насыщения i_н=668,1 ккал/кг; i_по=15 ккал/кг;

Тепло, воспринимаемое пароперегревателем за счёт излучения факела топки, принимаем для упрощения расчётов равным нулю (Q_пе^л =0), а угловой коэффициент фестона Х_ф=1. В этом случае полное тепловосприятие пароперегревателя численно совпадает с тепловосприятием конвекцией: Q_пе^к = Q_пе.

Полученное значение энтальпии газов за пароперегревателем позволяет определить температуру дымовых газов за ним _пе=601,52⁰С;

Тепловосприятие воздухоподогревателя определяют по уравнению теплового баланса рабочего тела (воздуха), т.к. температура горячего воздуха (после воздухоподогревателя) задана. Тепловосприятие воздухоподогревателя зависит от схемы подогрева воздуха. Т.к. предварительный подогрев воздуха, и рециркуляция горячего воздуха отсутствуют, то тепловосприятие воздухоподогревателя определяем:

где I^о_гв находим по t_гв=220^oC I^о_гв=745,2 ккал/кг;

_вп — отношение объёма воздуха за воздухоподогревателем к теоретически необходимому:

Тепловосприятие воздухоподогревателя по теплоносителю (продуктам сгорания) имеет вид:

где I_ух — энтальпия уходящих газов, которую находим по t_ух=150^oC I_ух=709,135 ккал/кг;

I^о_ух — энтальпия теоретического объёма воздуха, которую при

t_прс=(t_гв + t'_в)/2=(220+30)/2=125 ^oC I_прс=421 ккал/кг;

Полученное значение энтальпии газов за экономайзером позволяет определить температуру дымовых газов за ним _эк=301,87⁰С;

Тепловосприятие водяного экономайзера определяют по уравнению теплового баланса теплоносителя (дымовых газов):

Определяем невязку теплового баланса парового котла:

8. Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя

Целью поверочно-конструкторского расчёта пароперегревателя является определение его поверхности нагрева при известных тепловосприятиях, конструктивных размерах и характеристиках. Тепловосприятие пароперегревателя определено ранее, конструктивные размеры и характеристики поверхности заданы чертежом. Решением уравнения теплопередачи определяют требуемую (расчётную) величину поверхности нагрева пароперегревателя, сравнивают её с заданной по чертежу и принимают решение о внесении конструктивных изменений в поверхность.

По чертежам парового котла составляем эскиз пароперегревателя в двух проекциях на миллимет-ровой бумаге в масштабе 125.

По чертежам и эскизу заполняем таблицу:

Конструктивные размеры и характеристики пароперегревателя

Поверхность нагрева для каждой ступени пароперегревателя определяют по наружному диаметру труб, полной длине змеевика (с учётом гибов) l и числу труб в ряду (поперёк газохода) z₁. В неё также включается поверхность труб, примыкающих к обмуровке, называемая дополнительной, которую определяют как произведение площади стены (потолка) F_ст, занятой этими трубами, на угловой коэффициент х, определяемый по номограмме на основании соотношений S₁/d и е/d причём е/d r/d =0,5 х=0,75. Таким образом, с учётом особенностей конструкции пароперегревателей поверхность нагрева определяем по формуле:

Н = dz₁ l + F_ст х.

Глубину газового объёма до пучка и глубину пучка определяют по рекомендациям и чертежу.

По значениям шагов для пароперегревателя и диаметру труб находим эффективную толщину излучающего слоя:

Площадь живого сечения для прохода газов на входе и выходе определяют по формуле:

F = a · b — d· z₁· l_пр = 1,68· 5,2 — 68· 0,032·1,55 = 5,363 (м²);

Площадь живого сечения для прохода пара:

Составляем таблицу исходных данных поверочно-конструкторского теплового расчёта пароперегревателя:

Средний удельный объём пара находят по удельным объёмам пара в состоянии насыщения и перегретого пара:

Все остальные величины определены ранее.

Коэффициент теплопередачи определяют для пароперегревателя в целом по средним значениям необходимых величин из таблиц.

Коэффициент теплопередачи от газов к стенке для всех схем пароперегревателей определяют по формуле:

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для всех схем пароперегревателей определяют по формуле:

Для определения _к — коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб, рассчитаем среднюю скорость газового потока:

При поперечном омывании шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме: _н=80 ккал/м²ч^оС; добавочные коэффициенты:

С_z=1; С_ф=0,98; С_s=1; _к = _нС_zС_фС_s = =8010,981 = 78,4 ккал/м²ч^оС;

Для нахождения _л используем номограммы и степень черноты продуктов горения `a':

Для незапылённой поверхности

kpS = k_гr_nSp, где р = 1кгс/ см²; r_n=0,2445;

р_nS = r_nS = 0,24 450,119 = 0,0291.

Для пользования номограммой необходимо знать температуру загрязнённой стенки расчитываемой поверхности нагрева:

t_з = t_пе^ср + (80 100) = 348,12 + 90 = 438,12 ^оС;

По номограмме находим

С_г = 0,95; _н = 130 ккал/м²ч^оС; _л = _наС_г = 1300,950,0926 = 11,437 ккал/м²ч^оС;

При расчёте пароперегревателя и экономайзера на величину _л необходимо ввести поправку, связанную с наличием газового объёма, свободного от труб перед этими поверхностями и между отдельными пакетами поверхностей:

Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару в пароперегревателе определяют по номограмме, при среднем значении давлений, температур и скорости пара:

При этой скорости пара

С_d = 1,02; _н = 1300 ккал/м²ч^оС; _л = _нС_d = 13 001,02 = 1326 ккал/м²ч^оС;

Определим расчётную поверхность:

9. Поверочно-конструкторский расчёт хвостовых поверхностей нагрева

9.1 Расчёт водного экономайзера

С использованием ранее выполненых расчётов для теплового расчёта экономайзера составляют таблицу исходных данных:

Примечание: Давление воды перед водяным экономайзером для паровых котлов среднего давления принимают Р_эк = 1,08Р_б.

Предварительно определяют тип водяного экономайзера (кипящий или некипящий) по значению энтальпии рабочей среды за экономайзером:

Энтальпию и температуру воды после водяного экономайзера определяют из уравнения теплового баланса по рабочему телу (воде):

Где D_эк — пропуск воды через экономайзер, кг/ч; при поверхностных пароохладителях D_эк = D_пе =D;

i_эк — энтальпия воды после водяного экономайзера, ккал/кг; i_эк — энтальпия воды перед водяным экономайзером, ккал/кг.

По чертежам парового котла составляем эскиз экономайзера в двух проекциях на миллиметровой бумаге в масштабе 125, на котором указываем все конструктивные размеры.

По чертежам и эскизу заполняем таблицу.

Конструктивные размеры и характеристики экономайзера

Коэффициент теплопередачи для экономайзера в целом определяют по средним значениям необходимых величин.

Для определения _к — коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб, рассчитаем среднюю скорость газового потока:

При поперечном омывании шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 13: _н=60 ккал/м²ч^оС; добавочные коэффициенты:

С_z=1; С_ф=1; С_s=1; _к = _нС_zС_фС_s = 63 111 = 60 ккал/м²ч^оС;

Для нахождения _л используем номограмму 19 и степень черноты продуктов горения `a':

Для незапылённой поверхности kpS = k_гr_nSp, где р = 1кгс/ см²; r_n=0,2343.

р_nS = r_nS = 0,23 430,118 = 0,2 765;

По номограмме находим k_г = 3,4;

Для пользования номограммой необходимо знать температуру загрязнённой стенки расчитываемой поверхности нагрева:

t_з = 0,5(t_эк + t_эк) + (4060) = 0,5(154,56+242,96) + 50 = 248,76 ^оС;

По номограмме находим

С_г=0,97; _н=100 ккал/м²ч^оС; _л = _наС_г =1000,8 970,97= 8,7 ккал/м²ч^оС;

При расчёте экономайзера на величину _л необходимо ввести поправку, связанную с наличием газового объёма, свободного от труб перед этими поверхностями и между отдельными пакетами поверхностей:

9.2 Расчёт воздушного подогревателя

По чертежам парового котла составляем эскиз воздухоподогревателя в двух проекциях на миллиметровой бумаге в масштабе 125, на котором указывают все конструктивные размеры.

По чертежам и эскизу заполняем таблицу:

Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя

Примечание: Трубчатые воздухоподогреватели, как правило, выполняются с вертикальным расположением труб в газоходе, внутри которых движутся газы, а воздух омывает шахматно расположенный пучок труб снаружи, омывание поперечное; взаимное движение сред характеризуется перекрёстным током. Число ходов воздуха не меньше двух. Расчётно определим число труб, включенных параллельно по газам:

Площадь живого сечения для прохода газа:

Площадь живого сечения для прохода воздуха (по заданной заводской конструкции):

Поверхность нагрева ВЗП:

С использованием ранее выполненых расчётов для теплового расчёта ВП составляют таблицу исходных данных:

Находим скорости газов и воздуха:

Скорости газов и воздуха должны быть в пределах допустимых нормативных значений в зависимости от вида топлива и характеристик зол. В курсовом проекте допустимая скорость газов составляет: W_г=12±3 м/с, а W_в = (0,50,6)W_г = 5,076,08 м/с, однако полученная скорость воздуха больше допустимой принимаем W_в'=6,08 м/c.

Коэффициент теплопередачи для воздухоподогревателя в целом определяют по средним значениям необходимых величин. где = 0,7

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для воздухоподогревателя определяют по формуле:

При продольном омывании трубной поверхности дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 14: _н=29 ккал/м²ч^оС; добавочные коэффициенты:

С_ф=1,1; С_l=1; _к = _нС_фС_l = 291,11 = 31,9 ккал/м²ч^оС;

При поперечном омывании шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 13:

_н= 56 ккал/м²ч^оС; добавочные коэффициенты:

С_z=1; С_ф=0,98; С_s=1; _к = _нС_zС_фС_s = 5610,981 = 54,88 ккал/м²ч^оС;

Температурный напор:

температурный напор можно найти как:

Тепловой расчёт котельных агрегатов. (Нормативный метод)/Под редакцией Н. В. Кузнецова. — М.: Энергия, 1973. -296с.

Резников М. И. Парогенераторные установки электростанций. — М.: Энергия, 1974. -360с.

Методические указантя по определению коэффициента полезного действия паровых котлов / Парилов В. А., Ривкин А. С., Ушаков С. Г., Шелыгин Б. Л. — Иваново, 1987. -36с.

Методические указантя по определению коэффициента теплопередачи и температурного напора при расчёте поверхностей нагрева паровых котлов / Парилов В. А., Ривкин А. С., Ушаков С. Г., Шелыгин Б. Л. — Иваново; ИЭИ, 1987.

Методические указантя по поверочному расчёту топочной камеры и фестона паровых котлов / Парилов В. А., Ривкин А. С., Ушаков С. Г., Шелыгин Б. Л. — Иваново; ИЭИ, 1987.

Методические указантя по конструкторскому расчёту пароперегревателя и хвостовых поверхностей паровых котлов / Парилов В. А., Ривкин А. С., Ушаков С. Г., Шелыгин Б. Л. — Иваново; ИЭИ, 1991. -36с.

Александров В. Г. Паровые котлы средней и малой мощности. -Л.: Энергия, 1972.—200с.

Ковалёв А.П., Лелеев Н. С., Виленский Т. В. Парогенераторы: Учебник для ВУЗов. -М.: Энергоатомиздат, 1985. -376с.