Расчет по образованию нормальных трещин стадии эксплуатации
При расчете элементов, армированных без анкеров, необходимо учитывать снижение предварительного напряжения на длинне зоны передачи напряжения умножением величины на отношение. Как видим из неравенства момент трещинообразования больше чем значение момента при частной комбинации.см.табл.№ 6.Это говорит о том что появление трещин не произойдёт. Наиболее опасным для появления наклонных трещин… Читать ещё >
Расчет по образованию нормальных трещин стадии эксплуатации (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Т.к. рассчитываемая балка относится к классуXC0 и эксплуатируется в закрытом помещении то согласно т.5.1[1] конструкций допускается образование трещин.
Данный расчет производится на действие частной комбинации нагрузок при ,.
и делается это с целью необходимости проверки раскрытия трещин.
Рассматриваем наиболее опасное сечение балки 6−6 Для этого сечения ;
Определяем момент трещинообразования.
Как видим из неравенства момент трещинообразования больше чем значение момента при частной комбинации.см.табл.№ 6.Это говорит о том что появление трещин не произойдёт.
Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси балки в стадии эксплуатации
Наиболее опасным для появления наклонных трещин является сечение 2−2.в месте резкого изменения ширины ребра, расположенного на расстоянии 475 см от торца балки.
При расчете элементов, армированных без анкеров, необходимо учитывать снижение предварительного напряжения на длинне зоны передачи напряжения умножением величины на отношение.
Длинна зоны передачи преднапряжения.
где.
- -коэффициент, принимаемый равным: при постепенной передаче усилия обжатия, при мгновенной передаче усилия обжатия
- — коэффициент, принимаемый равным: для стержней и проволоки, для канатов
— напряжения в арматуре непосредственно после её отпуска с упоров.
— напряжения сцепления по контакту напрягаемой арматуры с бетоном, определяемые по формуле:
.
здеськоэффициент, принимаемый равным для высокопрочной проволоки и стержней периодического профиля=2.7, для канатов=3,2.
— коэффициент, учитывающий условия сцепления: для арматуры периодического профиля принимается равным 0,7.
Поэтому.
Поэтому усилия предварительного обжатия с учетом снижения предварительного напряжения в арматуре ,.
.
Для того, чтобы подсчитать главные напряжения необходимо знать геометрические характеристики.
№ опыта. | Наименование элемента сечения. | Аi, см2 | аi, см. | Si=Ai*ai. | Ii=Si*ai см4 | Ici, см4 |
Свесы верхней полки. | 512,0. | 75,5. | 5461,3. | |||
Вуты верхней полки. | 80,0. | 64,3. | 330 759,2. | 55,6. | ||
Стенка. | 42,5. | |||||
Вуты нижней полки. | 57,0. | 19,5. | 1111,5. | 21 674,3. | ||
Свесы нижней полки. | 342,0. | 9,0. | ||||
Верхняя ненапрягаемая арматура. | 4,52. | 130,7. | 590,8. | 77 217,6. | _. | |
Нижняя напрягаемая арматура. | 36,95. | 4,5. | 166,3. | 748,35. | _. | |
Характеристики бетона. | 87 272,3. | 5 097 688,5. | 581 977,9. |
Расстояние от нижней грани балки до ц. т. её сечения.
Расстояние от верхней грани балки до ц. т. сечения.
Момент инерции относительно Ц. Т бетонного сечения:
Нормальное напряжение на уровне ц. т.
Т.к. напряжения определяем в ц. т. сечения, то у=0, и следовательно.
Напряжение от местного действия опорной реакции должны учитываться на длине участка.
по обе стороны от точки приложения силы, т.к.
То необходим учет этих напряжений.
.
где R-опорная реакция балки от частной комбинации нагрузок.
где — поперечная сила в расчетном сечении от частей комбинации нагрузок.
Главные растягивающие и главные сжимающие напряжения на уровне ц.т. сечения.
.
Общие относительные деформации в наклонном сечении балки от совместного действия главных растягивающих и главных сжимающих напряжений.
Условие выполняется:
