Расчет прочности сечения, нормального к продольной оси
Так как M=344,89кНм>Mf=178,133кНм. Выполняется расчет балки таврового сечения со следующими размерами поперечного сечения: Принимаем 4Ш25А500Сиз условия, что по одному ненапрягаемому стержню располагаем в ребрах и два стержня в пазе. Напряжения принимается в стадии обжатия с учетом потерь при механическом способе натягивания на бетон (). Граничное значение относительной высоты сжатой зоны… Читать ещё >
Расчет прочности сечения, нормального к продольной оси (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Высота сечения пустотного блока-вкладыша составляет =280мм.
Толщина монолитной плиты дпл=50мм.
Высота сечения главной балки.
h=hбл+дпл=280+50=330мм.
Поперечное сечение главной балки тавровое, ширина стенки b=450мм.
Свесы полки таврового сечения, включаемые в расчет, имеют длину lсв=6xдпл=6×50=300ммкаждый.
Расчетная ширина верхней полки главной балки.
bf`=450+2×300=1050мм.
Находим рабочую высоту балки, задав защитный слой 30 мм и условный диаметр арматуры 30 мм, таким образом, h0=h-a-ds/2=330−30−30/2=285мм.
В ребрах располагается ненапрягаемая арматура Ssпо одному стержню в каждом ребре, в пазе располагается напрягаемая арматура Ssр — 2 стержня. Таким образом, главная балка представляет собой изгибаемый элемент со смешанным армированием.
Для повышения несущей способности главной балки ненапрягаемая арматура принимается того же класса, что и напрягаемая.
Rs=Rsp
Для арматуры А500С назначаем начальную величину предварительного напряжения без учета потерь.
(1.33).
Напряжения принимается в стадии обжатия с учетом потерь при механическом способе натягивания на бетон ([1]).
Первые потери от релаксации напряжений арматуры.
(1.34).
Вторые потери от релаксации напряжений арматуры в стадии эксплуатации.
Суммарные потери напряжений.
В соответствии с [1], если, принимаем.
(1.36).
Таким образом,.
(1.37).
Определим граничное значение относительной высоты сжатой зоны в сечениях прогона. Принимаем гb2=0,9— коэффициент условий работы бетона и Rb=13,05 МПа.
Находим характеристику сжатой зоны бетона.
(1.38).
где б=0,85 — для тяжелого бетона.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны поперечного сечения главной балки составляет.
где при использовании коэффициента гb2=0,9,
при наличии напрягаемой и ненапрягаемой арматуры, определяется по напрягаемой арматуре, таким образом, для арматуры с физическим пределом текучести.
принимаем при коэффициенте гsp<1, гsp=1-Дгsp - коэффициент точности напряжения арматуры. При механическом способе натягивания: Дгsp=0,1, тогда гsp=0,9.
При локальном обжатии .
Установим положение границы сжатой зоны бетона:
Так как M=344,89кНм>Mf=178,133кНм. Выполняется расчет балки таврового сечения со следующими размерами поперечного сечения:
— полка с шириной и высотой ;
— стенка с шириной b=0,45 м и высотой h=0,33 м
Вычисляем бm:
По формуле (1.43) вычисляем относительную высоту сжатой зоны.
Так как, сжатая арматура по расчету не требуется. При соблюдении условия для высокопрочных сталей расчетное сопротивление арматуры Rдолжно быть умножено на коэффициент гs6.
Однако для арматуры класса А500С и.
Определяем требуемую площадь поперечного сечения арматуры:
Принимаем 4Ш25А500Сиз условия, что по одному ненапрягаемому стержню располагаем в ребрах и два стержня в пазе .
Расчет монолитной главной балки на стадии возведения перекрытия Определение параметров натяжения арматуры Стрелка оттягивается силой Fspв середине длинны lsp, необходимая для получения натяжения Nspсоставляет.
здесьначальная величина предварительного напряжения без учета потерь по формуле (1.33).
Высота паза в этом случае составляет hsp=asp+fsp+a=45+146+24=215мм, где a— зазор для пропуска домкрата.
Назначаем значение требуемого усилия натяжения напрягаемой арматуры.
здесь — величина предварительного напряжения с учетом первых и вторых потерь по формуле (1.37).
Оттягивающая силадля получения усилия натяжения приложенная в середине длины паза равна.
здесь — модуль деформации напрягаемой арматуры.