Проектирование сельскохозяйственного здания
Где коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле. С. А. Корзон Методические указания для студентов специальности 1201-архитектура «Проектирование клеедощатых и клеефанерных рам», Ленинград, 1987 г. С. А. Корзон, Н. Н. Литвиненко Методические указания «Проектирование элементов покрытия для легких… Читать ещё >
Проектирование сельскохозяйственного здания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Задание на проектирование Введение Конструирование и расчет ограждающих элементов Конструирование и расчет основных несущих конструкций Конструирование и расчет двухконсольной рамы из клееных блоков Конструирование и расчет узлов Список литературы
Задание на проектирование
строительство конструкция двухконсольная рама
Номер варианта | Внутренние габариты здания | Вид кровли | Рекомендованная конструкция | Место строительства | Основные материалы | |
42×36 м H=2,6 м | холодная прогонная | Двухконсольная рама из прямолинейных клееных блоков | Ленинградская область (III снеговой район) | древесина хвойных пород, асбестоцементные листы усиленного профиля | ||
Назначение: сельскохозяйственное здание по унифицированной габаритной схеме.
Рамы относятся к плоским распорным конструкциям, и являются наиболее рациональным решением для зданий и сооружений где требуется использовать внутренний объем. Поэтому в данном задании, где объектом проектирования является здание сельскохозяйственного назначения, — было решено использовать в качестве несущей конструкции двухконсольную раму пролетом 36 м.
Место строительства сооружения находится в третьем снеговом районе. Проектируемое здание не требует поддержания высокой температуры, является помещением складского типа, поэтому в проекте принята холодная прогонная кровля.
Конструирование и расчет ограждающих элементов
Конструирование покрытия Асбестоцементные листы усиленного профиля 2500×1000 мм
Конструирование и расчет разрезного прогона
Принимаю сечение прогона 150×200 мм Расчетная длина l=6,0 м Шаг прогонов в плане В=1,0 м Древесина хвойных пород, 2 сорта.
Основные используемые материалы и их характеристики:
№ | Напряженное состояние и характеристика элементов, расчетные сопротивления | Обозначение | Расчетные сопротивления, МПа, для сортов древесины | |||
древесина хвойных пород | ||||||
Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон: элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см | Rи, Rс, Rсм | |||||
Скалывание вдоль волокон: — при изгибе неклееных элементов | Rск | 1,8 | 1,6 | 1,6 | ||
Скалывание вдоль волокон: — при изгибе клееных элементов | Rск | 1,6 | 1,5 | 1,5 | ||
Смятие поперек волокон местное: — в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов | Rсм 90 | |||||
Скалывание поперек волокон: — в соединениях клееных элементов | Rск 90 | 0,7 | 0,7 | 0,6 | ||
Растяжение вдоль волокон: Клееные элементы | Rр | ; | ||||
Модуль упругости вдоль волокон | Е | 10 000 | 10 000 | 10 000 | ||
Сбор нагрузок на прогоны сечением 150×200:
№ п/п | Наименование | Нормативная нагрузка qн Н/м2 (Па) | Коэфф-т надежности | Расчетная нагрузка qр Н/м2 (Па) | |
Постоянные нагрузки | |||||
Асбестоцементные листы усиленного профиля (ВУ-К) L=2500 мм, В=1000 мм Масса 1 листа 39 кг | 1,2 | ||||
Прогоны Шаг 1,0 м Сечение 150×200 мм г =600 кг/м3 | 1,1 | ||||
Всего: | |||||
Временные нагрузки | |||||
Снеговая нагрузка | 1/0,7 | ||||
Ветровая нагрузка | ; | ; | ; | ||
Всего | ; | ||||
Расчет прогона на прочность.
Н м Н м Мпа Запас прочности 7,5%
Расчет прогона на прогиб.
Условие жесткости:
где fо прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига;
h наибольшая высота сечения;
l пролет балки;
k коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения;
с коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.
Н/м
Н/м
с=15,4+3,8в=15,4+3,8*1,0=19,2
k=1,0
(по табл. 3, прил. 4 СНиП II-25−80)
Условие жесткости выполнено.
Проверка прочности по скалыванию.
Rск=1,6 МПа
4. Конструирование и расчет основных несущих конструкций
Конструирование и расчет двухконсольной рамы из клееных блоков Несущая рама — клеедощатая, из прямолинейных элементов, двухконсольная. Вынос консоли 2,0 м.
Пролет здания м, шаг рам В=6м.
Ограждающие конструкции покрытия: холодная прогонная кровля из асбестоцементных листов усиленного профиля.
Стойки рамы опираются на фундамент.
Материал конструкции — доски хвойных пород II сорта с влажностью до 12%. Сечение досок 0,175×0,032 мм, а с учетом острожки 0,175×0,027 мм.
Клей для склеивания досок между собой — фенольно-резорциновый.
Жесткость всего здания обеспечивается соединением основных несущих конструкций прогонами.
Cбор нагрузок
№ п/п | Наименование | Нормативная нагрузка qн Н/м2 (Па) | Коэффициент надежности | Расчетная нагрузка qр Н/м2 (Па) | |
Постоянные нагрузки | |||||
Асбестоцементные листы усиленного профиля (ВУ-К) L=2500 мм, В=1000 мм Масса 1 листа 39 кг | 1,2 | ||||
Прогоны Шаг 1,0 м Сечение 150×200 мм г =600 кг/м3 | 1,1 | ||||
Всего: | |||||
Временные нагрузки | |||||
Снеговая нагрузка | 1/0,7 | ||||
Ветровая нагрузка | ; | ; | ; | ||
Всего | ; | ||||
Нормативная нагрузка от собственного веса ригеля рамы:
Н/м Расчетная нагрузка от собственного веса ригеля рамы:
Н/м Определяю ветровую нагрузку на стойку рамы:
(II ветровой район)
Ккоэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте Саэродинамический коэффициент По табл.6 СНиП 2.01.07−85 определяю:
К=0.5 при h<5 м Левая стойка:
;
Правая стойка:
;
Расчетная нагрузка на ригель рамы:
?МА=0:
?МВ=0:
?М=0:
?М=0:
Н Проверка:
; ;
;
Нахождение усилий в подкосах и стойках
(б2=35°)
;
;
;
.
Определение продольных усилий в элементах рамы
— в подкосе и стойке рамы:
;
;
— в сечениях узлов Е и Е' с наружной стороны
;
— в сечениях узлов E и E' с внутренней стороны
;
;
— в сечениях узлов F и F' (ц=21°, г=34°)
;
;
;
;
— в ригеле в сечении у ключевого шарнира
;
.
Определение изгибающих моментов в сечениях ригеля (левая сторона) Определение изгибающих моментов в сечениях ригеля (правая сторона) Подбор сечений ригеля рамы Рассмотрим наиболее опасное сечение 4'.
Размер сечения 5' 0,175×0,621 м.
Принимаю размер сечения 6' 0,175×0,351 мм.
Коэффициент в=0.4 (0,324/0,810=0,57)
Мmax=455 346 Н*м
Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле
где Мд изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме.
где коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле
или
М изгибающий момент в расчетном сечении без учета дополнительного момента от продольной силы;
Коэффициент продольного изгиба следует определять по формулам:
при гибкости элемента
;
при гибкости элемента 70
где коэффициент, а = 0,8 для древесины;
коэффициент, А = 3000 для древесины.
Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле
где lо расчетная длина элемента;
r радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей y и z.
Расчетную длину элемента lо следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент 0
lо = l0
Расчет на устойчивость
Расчет на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле где Fбр площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента на участке lp;
Wбр максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке lp.;
коэффициент продольного изгиба
м коэффициент, определяемый по формуле:
Мmax=140 978 Н*м
Nmax=118 794 Н
F=0.810*0.175=0.14 175 м2
Rc=Rи=15 МПа
Кф=1,13 (коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lp, определяемый по табл. 2 прил. 4 СНиП II-25−80)
Запас 12%.
Проверка по скалыванию
Определяю расчетную поперечную нагрузку в опасном сечении 4':
Fр max=0.810*0.175=0.14 175 м2
Qp max=105 534 H
Rck=1.5 МПа
Расчет на прогиб
Условие жесткости:
l=10 м
qн=(1619,5*6)+632=10 349 Н/м
h=hmax=0.810 м
Kкоэффициент, учитывающий переменность сечения К= 0,15+0,85в=0,15+0,85*0,4=0,49
С=5,4+2,6в=6,44
Запас 8%
Расчет на прочность сечения 4 с левой стороны.
Расчет внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов следует производить по формуле
где Wрас расчетный момент сопротивления поперечного сечения;
Fрас площадь расчетного сечения нетто.
Rp=9 МПа
Rи=15 МПа
F =0.810*0.175=0.14 175 м2
N=51 506 H
M=124 732 Н*м Расчет стойки
Расчет стойки на прочность производим по максимальному сжимающему усилию
N=-28 467 H
M=Q1*3.1+Q2*0.3=3865*3.1+605*0.3=12 163 Н*м Подбираю сечение стойки 0,175×0,189 м
F=0.189*0.175=0.33 075 м2
Запас прочности 8,5%
Расчет стойки на устойчивость
где Fбр площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента на участке lp;
Wбр максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке lp.;
коэффициент продольного изгиба
м коэффициент, определяемый по формуле:
Мmax=12 163 Н*м
Nmax=28 467 Н
F=0.189*0.175=0.33 075 м2
Rc=Rи=15 МПа Кф=1,13 (коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lp, определяемый по табл. 2 прил. 4 СНиП II-25−80)
Проверка по скалыванию
Определяю расчетную поперечную нагрузку
Fр =0.189*0.175=0.33 075 м2
Rck=1.5 МПа Расчет раскоса
Расчет на прочность
Подбираю сечение 0,175×0,081 м (3 доски 0,027×0,175м)
Расчет на устойчивость
r= 0.29h=0.29*0.081=0.2 349м Устойчивость не обеспечена
Подбираю сечение 0,175×0,216 м
r= 0.29h=0.29*0.216=0.6 264м
Конструирование и расчет узлов
Расчет производится из условия Т>N
Тнесущая способность соединения
Nпродольное усилие Число нагелей nн в симметричном соединении, кроме гвоздевого, следует определять по формуле
где N расчетное усилие;
Т наименьшая расчетная несущая способность, найденная по формулам табл. 17(СНиП II-25−80);
nш число расчетных швов одного нагеля.
nш=2
с=17.5 см
d=1.2 смдиаметр нагеля Т=0,5cd=0.5*17.5*1.2=10.5 кН
(принимаю 10 нагелей) для стальных нагелей
S1 = 7d; S2 = 3,5d; S3 = 3d;
S1 = 7d=7*1,2=8,4 см
S2 = 3,5d=3,5*1,2=4,2 см
S3 = 3d=3*1,2=3,6 см
стойка
где N расчетное усилие;
Т наименьшая расчетная несущая способность, найденная по формулам табл. 17(СНиП II-25−80);
nш число расчетных швов одного нагеля.
nш=2
с=17.5 см
d=1.2 смдиаметр нагеля Т=0,5cd=0.5*17.5*1.2=10.5 кН
(принимаю 2 нагеля) для стальных нагелей
S1 = 7d; S2 = 3,5d; S3 = 3d;
S1 = 7d=7*1,2=8,4 см
S2 = 3,5d=3,5*1,2=4,2 см
S3 = 3d=3*1,2=3,6 см
Раскос
(принимаю 10 нагелей)
Q=13 962*14−12 703−200 964*sin66.08°=-939 H
N'=-13 962*14*sin30°+200 964*cos36.08°+12 703*sin30°-454*cos30°;
— 2900*cos30°=68 131 H
Число нагелей nн в симметричном соединении, кроме гвоздевого, следует определять по формуле
(принимаю 4 нагеля)
для стальных нагелей
S1 = 7d; S2 = 3,5d; S3 = 3d;
S1 = 7d=7*1,2=8,4 см
S2 = 3,5d=3,5*1,2=4,2 см
S3 = 3d=3*1,2=3,6 см
1. СНиП II-2580 Нормы проектирования «Деревянные конструкции», Стройиздат, Москва, 1983 г.
2. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-2580) ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР, Москва, 1986 г.
3. СНиП 2.01.07−85** «Нагрузки и воздействия», Госстрой СССР, Москва, 1988 г.
4. С. А. Корзон, Н. Н. Литвиненко Методические указания «Проектирование элементов покрытия для легких деревянных сооружений», СПб, 2007 г.
5. И. М. Гринь, К.Е.Джан-Темиров, В. И. Гринь «Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет», «Вища школа», Киев, 1975 г.
6. С. А. Корзон Методические указания для студентов специальности 1201-архитектура «Проектирование клеедощатых и клеефанерных рам», Ленинград, 1987 г.