Расчет механизма газораспределения
Диаграммы подъема толкателей, построенные в масштабе по оси абсцисси по оси ординат, являются диаграммами подъема клапана, если изменить масштаб по оси ординат на. Тогда для газораспределительного механизма с одним впускным клапаном Время-сечение клапанов за такт впуска. Шкив для приводного клиноременного ремня типа 1 с сечением А, с 3 канавками, расчетным диаметром, с цилиндрическим посадочным… Читать ещё >
Расчет механизма газораспределения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Оглавление Расчет механизма газораспределения
1. Кинематика клапанного регулятора потоков газа и жидкости
1.1 Основные размеры проходных сечений в горловинах и клапанах
1.2 Основные размеры кулачков для впускных клапанов
1.3 Профилирование безударного кулачка, приводящего в движение один впускной клапан
1.3.1 Подъем (перемещение) толкателя по углу поворота кулачка ц_к (распределительного вала ц_p0)
1.3.2 Скорость толкателя по углу поворота кулачка ц_k
1.3.3 Ускорение толкателя
1.4 Время-сечение клапанов
2. Расчет пружины клапана
3. Расчёт распределительного вала
4. Расчет ременной передачи
5. Список использованной литературы
6. Чертежная часть
1. Кинематика клапанного регулятора потоков газа и жидкости
1.1 Основные размеры проходных сечений в горловинах и клапанах
Площади проходных сечений и диаметры горловин:
для одного клапана
; (1.1)
. (1.2)
Максимальная высота подъемов клапанов при угле фаски б = :
. (1,3)
1.2 Основные размеры кулачков для впускных клапанов
Радиус начальной окружности кулачка:
(1.3)
принимаем ;
Максимальный подъем толкателя, приводящего в движение один впускной клапан:
(1.4)
— расстояния от опоры одноплечного рычага соответственно до кулачка и до клапана.
1.3 Профилирование безударного кулачка, приводящего в движение один впускной клапан
Продолжительность участка сбега кулачка, соответствующего выбору зазора (?S) на участках набегания и сбега кулачка:
где ?S = 0,25 мм — величина зазора, включающего в себя температурный зазор и упругие деформации механизма газораспределения; = (0,08 — 0,022) мм/град — скорость толкателя при набегании, принята = 0,02 мм/град.
Фазы газораспределения:
предварение открытия впускного клапана — = ,
запаздывание закрытия впускного клапана — = ,
продолжительность открытия впускного клапана по углу поворота распределительного вала —, тогда =.
В соответствии с заданными фазами газораспределения устанавливается угловая продолжительность каждого участка ускорений при соблюдении требований закона ускорений безударного кулачка Курцы:
участок положительных ускорений — = = 0,4 712 389 рад, первый участок отрицательных ускорений — = = 0,1 047 197 рад, второй участок отрицательных ускорений — = = 0,6 632 251 рад.
Проверка принятых величин:
+ + - /180 =0,4 712 389 + 0,1 047 197 + 0,6 632 251 — 71/180 = 0; (1.5)
= = 0,1 578 947 — в допустимых пределах =0,1 — 0,25; (1.6)
= = 1,6 296 294 — находится в пределах = 1,5 — 3,0. (1.7)
Определение вспомогательных величин и коэффициентов закона движения толкателя:
; = 8 z = 8 = 0.55 555; (1.8)
= = = 0,4 123 758; (1.9)
= = 0,6 632 251 = 1,1 606 439; (1.10)
= + + = 0,55 555 + 4 123 758 + 1,1 606 439 0,1 047 197 = =0,5 394 736; (1.11)
= + = 1,1 606 439 + = 1,2 439 771; (1.12)
= = = 4,69 211,
где = = 0,02 180 / 3,1 415 926 = 1,1 459 156; (1.13)
= = (4,692 111 — 1,1 459 156) 0,4 712 389/3,1 415 926 = =0,4 384 843; (1.14)
= = (2 4,692 111 — 1,1 459 156) / 1,2 439 771 =
=5,6 210 894; (1.15)
= = 5,6 210 894 0,4 132 758 = 6,5 240 831; (1.16)
= = 5,6 210 894 0,55 555 = 0,312 279; (1.17)
= = 56 210 894 = 0,7 986 906; (1.18)
= = 5,6 210 894 0,4 123 758 = 2,3 180 012. (1.19)
Проверка вычисленных значений коэффициентов:
= 4,692 111 0,4 712 389 + 6,5 240 831 0,1 047 197 + 0,312 279 + 2,3 180 012 — 4,95 = - 0,3; (1.20)
= 0,7 986 906 — 5,6 210 894 + 2,3 180 012 = 0,1; (1.21)
= 4,692 111 — 0,4 384 843 3,1 415 926/0,4 712 389 — 1,1 459 156 = 0,668; (1.22)
= 6,5 240 831 + 4 0,7 986 906 — 2 5,6 210 894 0,6 632 251 = - 0,2; (1.23)
=4,692 111 + 0,4 384 843 3,1 415 926 / 0,4 712 389 — 6,5 240 831 — 0,312 279 3,1 415 926 / 2 0,1 047 197 = -0,621; (1.24)
= 0,312 279 + 12 0,7 986 906 — 2 5,6 210 894 = -0,773. (1.25)
1.3.1 Подъем (перемещение) толкателя по углу поворота кулачка (распределительного вала)
Подъем толкателя на участке сбега ()
(1.26)
;
в начале участка при
в конце участка при
Подъем толкателя на участке сбега (выбор зазора) = 0
Подъем толкателя на участках положительных ускорений ()
;
в начале участка при
;
в конце участка при ,
а .
Подъем толкателя на первых отрицательных участках ускорений
()
в начале участка при ,
а ;
в конце участка при ,
а .
Подъем толкателя на вторых участках отрицательных ускорений
()
в начале участка при
.
в конце участка при
(1.30)
.
1.3.2 Скорость толкателя по углу поворота кулачка
Скорость толкателя на участках сбега ()
где — скорость вращения кулачкового вала;
(1.32)
в начале участка при, ;
в конце участка при, .
Скорость толкателя на участках положительных ускорений ()
в начале участка при, ,
в конце участка при, ;
;
Скорость толкателя на первых участках отрицательных ускорений
()
в начале участка при, ;
в конце участка при, м/с.
Скорость толкателя на вторых участках отрицательных ускорений
()
в начале участка при ,
в конце участка при .
1.3.3 Ускорение толкателя Ускорение толкателя на участках сбега (= - 1938' = 19,63)
в начале участка при == = 0 рад
419,47 834 = 420; (1.36)
в конце участка при == 1938' = 0,3 426 081 рад
= 0 .
Ускорение толкателя на участках положительных ускорений (= 0- 27)
в начале участка = = 0 рад
887,3 639 623 0 = 0; (1.37)
в конце участка = 27= 0,4 712 389 рад
= 887,3 639 623 27 = 0 .
Ускорение толкателя на первых участках отрицательных ускорений
(= 0- 6)
в начале участка при = = = 0 рад
— 561,1 384 852 0 = 0; (1.38)
в конце участка при = = 6= 0,1 047 197 рад
= - 561,1 384 852 6 = - 561,1 384 852 = 561 .
Ускорение на вторых участках отрицательных ускорений (-38)
в начале участка при = = 0 рад
— 561; (1.39)
в конце участка при = 38= 0,6 632 251 рад
— 898 .
Максимальное и минимальное ускорение толкателя: ()
1556,380 663 (допустимо до 3500); (1.36)
— 897,8 314 274 = - 898 (допустимо до 1500). (1.37)
Значения, заносятся в таблицу 1.
Минимальный и максимальный радиусы кривизны профиля безударного кулачка при плоском толкателе:
= 15,75 + 5,2 — 2 5,6 210 894 = 9,7 078 212 мм, где = 4,95 + 0,25 = 5,2 мм; = 16 — 0,25 = 15,75 мм. (1.40)
= 15,75 + 0,25 + = 36,778 528 мм. (1.41)
Проведенные расчеты показывают, что рассчитанный безударный кулачок удовлетворяет всем предъявленным требованиям. Чертеж толкателя приведен в конце.
Таблица 1
Параметры | |||||||
?р, п.к.в. | ?к0 | hкл, мм | hт, мм | Wт, м/с | jт, м/сІ | Fкл, мм2*с | |
327.36? | 0.25 | 419.4783 | |||||
347? | 19.633 | 0.25 | 0.323 836 | 0.64 651 | |||
350? | 0.313 092 | 0.6 309 177 | 0.373 673 | 532.305 | 4.01E-04 | ||
354? | 0.428 206 | 0.17 820 591 | 0.583 052 | 1132.07 | 4.25E-03 | ||
0? | 0.735 529 | 0.48 552 913 | 1.101 921 | 1553.747 | 1.77E-02 | ||
5? | 1.14 864 | 0.89 864 035 | 1.56 301 | 1347.867 | 4.14E-02 | ||
10? | 1.68 669 | 1.43 668 975 | 1.888 191 | 698.5092 | 8.12E-02 | ||
14? | 2.167 564 | 1.91 756 425 | 1.976 063 | 0.9 422 | 1.27E-01 | ||
15? | 2.286 543 | 2.3 654 272 | 1.971 571 | — 145.231 | 1.40E-01 | ||
19? | 2.75 978 | 2.50 977 951 | 1.877 968 | — 542.017 | 2.01E-01 | ||
20? | 2.876 815 | 2.62 681 483 | 1.843 707 | — 561.138 | 2.19E-01 | ||
25? | 3.418 029 | 3.16 802 946 | 1.657 346 | — 643.917 | 3.16E-01 | ||
35? | 4.309 757 | 4.5 975 693 | 1.216 945 | — 774.488 | 5.57E-01 | ||
45? | 4.907 556 | 4.65 755 638 | 0.710 303 | — 858.427 | 8.47E-01 | ||
55? | 5.179 411 | 4.92 941 137 | 0.166 221 | — 895.733 | 1.16E+00 | ||
58? | 5.194 816 | 4.94 481 603 | 3.18E-07 | — 897.831 | 1.26E+00 | ||
61? | 5.179 411 | 4.92 941 137 | — 0.16 622 | — 895.733 | 1.36E+00 | ||
71? | 4.907 556 | 4.65 755 638 | — 0.7103 | — 858.427 | 1.67E+00 | ||
81? | 4.309 757 | 4.5 975 693 | — 1.21 694 | — 774.488 | 1.96E+00 | ||
90? | 3.519 147 | 3.26 914 726 | — 1.61 711 | — 659.072 | 2.17E+00 | ||
96? | 2.876 815 | 2.62 681 483 | — 1.84 371 | — 561.138 | 2.29E+00 | ||
97? | 2.75 978 | 2.50 977 951 | — 1.87 797 | — 542.017 | 2.31E+00 | ||
101? | 2.286 543 | 2.3 654 272 | — 1.97 157 | — 145.231 | 2.36E+00 | ||
102? | 2.167 564 | 1.91 756 425 | — 1.97 606 | 0.9 422 | 2.38E+00 | ||
106? | 1.68 669 | 1.43 668 975 | — 1.88 819 | 698.5092 | 2.42E+00 | ||
111? | 1.14 864 | 0.89 864 035 | — 1.56 301 | 1347.867 | 2.45E+00 | ||
119? | 0.557 585 | 0.30 758 528 | — 0.82 275 | 1429.09 | 2.48E+00 | ||
126? | 0.313 092 | 0.6 309 177 | — 0.37 367 | 532.305 | 2.49E+00 | ||
129? | 19.633 | 0.25 | — 0.698 | 0.64 651 | 2.49E+00 | ||
133.63? | 0.25 | — 0.534 | 152.002 | 2.49E+00 | |||
138.63? | 0.25 | — 0.357 | 292.2547 | 2.49E+00 | |||
143.63? | 0.25 | — 0.179 | 386.3655 | 2.49E+00 | |||
148.63? | 0.25 | 419.4783 | 2.49E+00 | ||||
1.4 Время-сечение клапанов
Диаграммы подъема толкателей, построенные в масштабе по оси абсцисси по оси ординат, являются диаграммами подъема клапана, если изменить масштаб по оси ординат на. Тогда для газораспределительного механизма с одним впускным клапаном Время-сечение клапанов за такт впуска
(1.42)
Где , — площади под кривыми ab и cd без учета площади, соответствующей выбору зазора .
Время-сечение одноклапанного механизма за такт впуска:
(1.43)
где .
Средняя площадь проходного сечения клапана:
(1.44)
где — продолжительность такта впуска, для одноклапанного механизма .
Средняя скорость потока смеси в седле клапана для одноклапанного механизма:
. (1.45)
Рис. 1 а) Диаграммы подъема, полное время сечения Рис. 1 б) Диаграмма скорости Рис. 1 в) Диаграмма ускорения
клапан кулачок толкатель пружина
2. Расчет пружины клапана
Максимальная сила упругости пружин:
где, К=1,4 коэффициент запаса; - суммарная масса клапанного механизма; массы клапана и пружин, приняты по конструктивным соображениям; = 40 г. — масса приведенная к оси клапана, Минимальная сила упругости пружин:
Жесткость пружины:
Деформация пружин:
Предварительная Полная Распределение усилий м/у наружной и внутренней пружиной:
внутренняя пружина
; (2.6)
; (2.7)
наружная пружина
; (2.8)
Н;
; (2.9)
Жесткость пружин:
; (2.10)
;
; (2.11)
.
Размеры пружин принятые по конструктивным соображениям:
Диаметр проволоки
Средний диаметр пружин Dпр.н = 28 мм; Dпр. в = 19 мм;
Число рабочих витков пружин:
(2.12)
; (2.13)
Полное число витков пружины:
; (2.14)
; (2.15)
Длина пружин при открытом клапане:
; (2.16)
; (2.17)
;
Длина пружин при закрытом клапане:
; (2.18)
Длина свободных пружин:
; (2.19)
. (2.20)
Максимальное и минимальное напряжение в пружинах:
внутренняя пружина
; (2.21)
(2.22)
где определен при ;
наружная пружина
; (2.23)
(2.24)
где определен при .
Средние напряжение и амплитуды напряжений:
внутренняя пружина
; (2.25)
. (2.26)
Так как концентрация напряжений в витках пружины учитывается коэффициентом, а, то
наружная пружина
; (2.27)
; (2.28)
; (2.29)
.
Запасы прочности пружин:
внутренняя пружина
где (2.30)
наружная пружина
. (2.31)
Расчет пружин на резонанс:
; (2.32)
;
; (2.33)
;
.
Так как резонанс отсутствует.
На графике 1 показана характеристика совместно работающих двух пружин.
3. Расчёт распределительного вала
Максимальная сила от выпускного клапана, действующая на кулачок:
(3.1)
где , — диаметр тарелки выпускного клапана; - диаметр тарелки впускного клапана; ;
тогда
;
.
Стрела прогиба распределительного вала:
(3.2)
где — длина пролёта распределительного вала;
— наружный и внутренний диаметр вала соответственно. Последний принят с учётом использования его для подвода смазки к кулачкам и сохранения достаточной жёсткости.
Напряжение смятия:
(3.3)
где — ширина кулачка.
4. Расчет ременной передачи
Из графика для определения сечения ремня [1, т.2, с. 740, Рис.11], берем сечение ремня — А Передаточное отношение i = 2;
Передаваемая мощность N = 1,9 кВт
так как обозначение сечения ремня — А;
Ширина шкива:
М = (n — 1)*e + 2*f = (1−1)*15+2*10 = 20 мм; (4.1)
L принимают по конструктивным соображениям Наружный диаметр шкива:
мм, (4.2)
принимаю 100 мм;
(4.3)
Линейная скорость ремня:
(4.4)
Угол обхвата ремнем меньшего шкива:
(4.5)
Межцентровое расстояние определяется конструктивными особенностями привода.
Рекомендуемое межцентровое расстояние вычисляют по:
(4.6)
210 < a < 600 мм, принимаю a = 500 мм.
по ГОСТ 1284.2−89 принимаю
Шкив для приводного клиноременного ремня типа 1 с сечением А, с 3 канавками, расчетным диаметром, с цилиндрическим посадочным отверстием, из чугуна марки СЧ 20, окончательно принимается «Шкив 1 А 3.90.22 СЧ 20 ГОСТ 2088– — 88».
Наработка ремня определяется по формуле:
(4.7)
где [1, т.2, с. 727, табл. 23];
Ресурс ремня определяется по:
(4.8)
где [1, т.2, с. 728, табл. 24], [1, т.2, с.728].
1) Анурьев В. И. Справочник конструктора-машиностроителя: в 3-х т.: Т. 2. — 8-е изд., перераб. и доп. Под ред. И. Н. Жестковой. — М.: Машиностроение, 2001. — 912с.: ил.
2) Колчин А. И. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. пособие для вузов./А.И. Колчин, В. П. Демидов — 3-е изд. перераб. и доп. — М.: Высш. Шк., 2002. — 496 с.: ил.
3) Орлин А. С., Круглов М. Г. Конструирование и расчет на прочность поршневых и комбинированных двигателей: 4-е изд. — М.: Машиностроение, 1984. — 384с.: ил.