Разработка асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором
По условию курсовой работы заданы: исполнение по защите, монтажное исполнение и способ охлаждения. Исполнение по защите проектируемого двигателя IP44. Это подразумевает, что двигатель защищен от возможности соприкосновения инструмента с токоведущими частями попадания внутрь двигателя твердых тел диаметром более 1 мм, а также двигатель защищен от брызг, вода, разбрызгиваемая на оболочку в любом… Читать ещё >
Разработка асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Асинхронные двигатели являются основными преобразователями элек-трической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов, используемых во всех производствах.
Асинхронные двигатели общего назначения мощностью от 0,06 до 400кВт на напряжение до 1140В — наиболее широко применяемые элек-трические машины. В парке всех производств Республики Беларусь они со-ставляют по количеству 90%, по мощности — примерно 55%, а по потребле-нию электроэнергии более 40%. При проектировании необходимо учитывать соответствие технико-экономических показателей современному мировому уровню при соблюдении требований государственных и отраслевых стандартов. Приходится также учитывать назначение и условия эксплуатации, стоимость активных и конструктивных материалов КПД, технологию производства, надежность в работе и патентную частоту.
Расчет и конструирование неотделимы от технологии их изготовления. Поэтому при проектировании необходимо учитывать возможности электротехнических заводов, стремиться к максимальному снижению трудоемкости изготовления электрических машин.
Выбрать оптимальный вариант можно, сопоставив многие варианты расчета. Поэтому без применения ЭВМ не обходится ни один серьезный расчет электрических машин.
В данном курсовом проекте все расчеты ведутся на ЭВМ, включая и построение рабочих и пусковых характеристик.
- Введение
- 1. Описание конструкции асинхронного двигателя
- 2. Выбор главных размеров
- 2.1 Расчёт высоты вращения и длины железа статора
- 2.2 Определение числа пазов, витков и сечения провода обмотки статора
- 2.3 Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
- 2.4 Расчёт ротора
- 2.5 Расчёт паза ротора
- 2.6 Расчёт короткозамыкающих колец
- 3. Электромагнитный расчёт
- 3.1 Расчёт магнитной цепи
- 3.2 Расчёт намагничивающего тока
- 3.3 Параметры рабочего режима
- 3.4 Расчёт потерь
- 3.5 Расчёт рабочих характеристик
- 3.6 Расчёт пусковых характеристик
- 4. Круговая диаграмма
- 5. Тепловой и вентиляционный расчёты
- 5.1 Тепловой расчёт
- 5.2 Вентиляционный расчёт
- 6. Механичский расчёт
- 6.1 Расчёт вала
- 6.2 Расчёт подшипников
- 7. Экономический расчёт
- 8. Описание технологии сборки
- Заключение
- Список литературы
- Введение
- Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов, используемых во всех производствах.
- Асинхронные двигатели общего назначения мощностью от 0,06 до 400кВт на напряжение до 1140В — наиболее широко применяемые электрические машины. В парке всех производств Республики Беларусь они составляют по количеству 90%, по мощности — примерно 55%, а по потреблению электроэнергии более 40%.
- При проектировании необходимо учитывать соответствие технико-экономических показателей современному мировому уровню при соблюдении требований государственных и отраслевых стандартов. Приходится также учитывать назначение и условия эксплуатации, стоимость активных и конструктивных материалов КПД, технологию производства, надежность в работе и патентную частоту.
- Расчет и конструирование неотделимы от технологии их изготовления. Поэтому при проектировании необходимо учитывать возможности электротехнических заводов, стремиться к максимальному снижению трудоемкости изготовления электрических машин.
- Выбрать оптимальный вариант можно, сопоставив многие варианты расчета. Поэтому без применения ЭВМ не обходится ни один серьезный расчет электрических машин.
- В данном курсовом проекте все расчеты ведутся на ЭВМ, включая и построение рабочих и пусковых характеристик.
- 1. Описание конструкции асинхронного двигателя
- Опираясь на исходные данные, заданные в задании на проектирование, можно произвести анализ конструкции электродвигателя.
- По условию курсовой работы заданы: исполнение по защите, монтажное исполнение и способ охлаждения. Исполнение по защите проектируемого двигателя IP44. Это подразумевает, что двигатель защищен от возможности соприкосновения инструмента с токоведущими частями попадания внутрь двигателя твердых тел диаметром более 1 мм, а также двигатель защищен от брызг, вода, разбрызгиваемая на оболочку в любом направлении, не должна оказывать вредного действия на изделие, т. е. двигатель выполнен в закрытом исполнении.
- Способ охлаждения IС0А141 подразумевает, что охлаждение осуществляется воздухом, а машина с ребристой станиной, обдуваемая внешним вентилятором, расположенным на валу двигателя.
- Монтажное исполнение IМ2001 говорит о том, что двигатель выполнен на лапах с двумя подшипниковыми щитами и фланцем на одном щите, имеет горизонтальное расположение и один выходной конец вала.
- Обмотка короткозамкнутого ротора не имеет изоляции, выполняется заливкой пазов алюминием, одновременно со стержнями отливается замыкающие кольца с вентиляционными лопатками.
- В связи с тем, что мощность двигателя 50 кВт, в статор укладываем двухслойную обмотку с укороченным шагом.
- Магнитопровод статора выполняют шихтованным из целых листов электротехнической стали 2312 толщиной 0,5 мм.
- 2. Выбор главных размеров
- По условиям курсового проекта заданы следующие параметры проектируемого двигателя:
- — мощность двигателя Р2= 47 800 Вт;
- — линейное напряжение питания 380/220В;
- — исполнение по способу защиты IP44;
- — число пар полюсов 2р=10
- — частота питающей сети 50 Гц;
- — конструктивное исполнение IM2001;
- 2.1 Расчёты высоты вращения и длины железа статора
- Первым шагом при выборе главных размеров асинхронного двигателя является выбор высоты оси вращения h, которая предварительно выбирается по рисунку 8.17 [1,c.274] для двигателя P2=47,8кВт, IP=44, 2р=10. Принимается h=280 мм.
- Внешний диаметр Da магнитопровода статора выбирается из таблицы 8.6 [1, c.275] для h=280 мм. Принимается Da=520 мм.
- Внутренний диаметр D магнитопровода статора вычисляется по формуле [1, c. 275]
- D=kDDa, (1)
- где kD — коэффициент характеризующий отклонение внутреннего и внешнего диаметров сердечников статора асинхронных двигателей серий 4А и АИ, таблица 8.7 [1, c. 276]. Принимается для 2р=10 kD=0,76.
- D=0,760,52=0,395 м
- Полюсное деление, мм определяется по формуле8.3 [1, c. 276]:
- (2)
- где р — число пар полюсов.
- Расчётная мощность, ВА:
- , (3)
- где — номинальная мощность двигателя, Вт; - отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению; - номинальный расчётный КПД; соs — номинальный расчётный коэффициент мощности.
- Из рисунка 8.20 [1, c. 276] =0,945. Из рисунка 8.21 [1, c. 277] принимается =0,91, соs =0,78.
- (Вт)
- Синхронная угловая скорость движения, рад/с, рассчитывается по формуле:
- (4)
- где f1 — частота питающей сети, Гц.
- Расчётная длина магнитопровода определяется по формуле 8.6 [1, c. 279]:
- (5)
- где — коэффициент формы поля; - обмоточный коэффициент (выбирается в зависимости от типа обмотки статора); А — электромагнитная нагрузка, А/м; - индукция магнитного поля в воздушном зазоре, Тл.
- принимается равным 1,11.
- При мощности АД больше 15 кВт используется двухслойная обмотка, поэтому принимается =0,91. Из рисунка 8.23 [1, c. 279] находим: А=36103 А/м, =0,8 Тл.
- Для определения правильности выбора главных размеров D и l используется значение:
- (6)
- Полученное значение находится в пределах указанных на рисунке 8.25 [1, c. 280].
- 2.2 Определение числа пазов, витков и сечения провода обмотки статора
- Следующий этап расчёта включает определение числа пазов статора Z1 и числа витков в фазе обмотки статора W1.
- (7)
- Значения tZ1min, tZ1max определяются по графику на рисунке 8.26 [1, c. 282]. Для h=280 мм, 2p=10, =124 мм, tZ1min=0.0138 м, tZ1max=0.016 м.
- Окончательное число пазов статора Z1 выбирается в полученных пределах с учётом условий симметрии: q1 есть целое число.
- (8)
- где m — число фаз, m=3.
- Принимается Z1=90, q1=3. Окончательное значение tZ1 вычисляется по формуле:
- (9)
- входит в выбранный диапазон.
- Далее предварительно определяется число эффективных проводников в пазу u'п по формуле 8.17 [1, c. 284]при условии, что параллельных ветвей в обмотке 4 (a=4).
- (10)
- где I1ном — номинальный ток АД, А по формуле 8.18 [1, c. 279].
- (11)
- Окончательно принимается a=5.
- Число эффективных проводников в пазу равно:
- (12)
- Для двухслойной обмотки принимаем. Относительное число витков в фазе обмотки по формуле 8.20 [1, c. 279]:
- (13)
- Окончательное значение линейной нагрузки по формуле 8.21 [1, c. 279]:
- (14)
- (15)
- Пусть шаг обмотки y=7 зубцовых делений, тогда относительный шаг равен:
- (16)
- Коэффициент укорочения:
- (17)
- Коэффициент распределения определяется по таблице 3.16 [1, c. 113]. Принимается =0,943.
- Обмоточный коэффициент определяется следующим образом:
- (18)
- Далее определяется значение потока по формуле 8.22 [1, c. 285]:
- (19)
- Индукция в воздушном зазоре определяется по формуле 8.23 [1, c. 285]:
- (20)
- Выбор допустимой плотности тока производится с учётом линейной нагрузки двигателя:
- (21)
- Значение (A?J) для АД различных исполнений приведены на рисунке 8.27 [1, c. 286]. Для проектируемого двигателя выбирается (A?J)=150?109 A2/м2.
- Сечение эффективных проводников определяется исходя из тока одной параллельной ветви и допустимой плотности тока в обмотке по формуле 8.24 [1, c. 285]:
- (22)
- Принимается число эффективных проводников nэл=3, qэл=1.227 мм2 (таблица П-28 [2, c. 470]), тогда qэф1=3*1.227=3.68 мм2, dиз=1,33 мм. Обмотка выполняется круглым проводом.
- Далее уточняется плотность тока в обмотке:
- (23)
- 2.3 Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
- По таблице 8.10 [1, c. 289] Ba=1.1 Тл и BZср=1.6 Тл. По таблице 8.11 [1, c. 290] выбирается коэффициент заполнения сталью магнитопровода kc1=0,95. По выбранным значениям Bа и kc1 рассчитывается высота ярма статора по формуле 8.28 [1, c. 288]:
- (24)
- Минимальная ширина зубца статора:
- (25)
- Размеры паза вначале определяются без учёта размеров и числа проводников обмотки, исходя из допустимых значений индукции в зубцах и ярме статора.
- Высота паза определяется по следующей формуле:
- (26)
- Ширина паза:
- (27)
- (28)
- где — высота шлица зуба, м; - ширина шлица зуба, м.
- Принимается =1 мм, =4 мм [1, c. 295−296]. Приведённые расчёты выполнены для трапециидального паза. Форма паза статора представлена в графической части проекта.
- .
- (29)
- Для расчёта коэффициента заполнения паза необходимо определить площадь паза в свету и учесть площадь сечения паза, занимаемую корпусной изоляцией Sиз и прокладками в пазу Sпр. Размеры паза в свету определяются с учётом припусков на шихтовку и сборку сердечников bп и hп:
- (30)
- Из таблицы 8.12 [1, c. 292] bп=hп=0,3 мм.
- Площадь поперечного сечения трапециидального паза, в которой размещаются обмотки, корпусная изоляция и прокладки:
- . (31)
- Площадь занимаемая корпусной изоляцией в пазу, м2:
- (32)
- где — односторонняя толщина изоляции в пазу, м.
- Из таблицы 3.1 [1, c. 74] выбирается =0,55?10-3 м2, тогда:
- Площадь поперечного сечения прокладок по 8.47, м2:
- (м2) (33)
- Площадь поперечного сечения паза, остающаяся свободной для размещения проводников обмотки, м2:
- Контролем правильности размещения обмотки в пазах является значение коэффициента заполнения паза:
- , (34)
- где dиз — диаметр изолированного элементарного проводника, мм. dиз=1.33*10-3 м.
- Коэффициент заполнения входит в указанные пределы (0.72<<0.74)[1]
- Для обмотки статора используется круглый медный эмалированный провод ПЭТ-155 с площадью поперечного сечения 1.227 мм2.
- 2.4 Расчёт ротора
- На следующем этапе выбирается воздушный зазор по рис. 8,31 [1, c.300]:
- = 0,0007 (м)
- После выбора величины воздушного зазора выполняется расчёт короткозамкнутого ротора.
- Число пазов ротора по таблице 8.16 [1, c.307]: .
- Диаметр ротора:
- (35)
- Длина магнитопрвода ротора равна длине магнитопровода статора: .
- Зубцовое деление:
- (36)
- Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник ротора непосредственно насаживается на вал, по формуле 8.102 [1, c.319]:
- ; (37)
- где — находим из таблицы 8.17 [1, c.319].
- (м).
- Коэффициент привидения токов по формуле 8.66 [1, c.308]
- , (38)
- Пазы ротора со скосом пазов вычисляем по формулам.
- (39)
- (40)
- Угол скоса:
- (41)
- Коэффициент скоса равен:
- (42)
- Ток в обмотке ротора по формуле 8.57 [1, c.302]
- , (43)
- где — коэффициент учитывающий влияние формы тока намагничивания на отношение I2/I1 находим по формуле 8.58 [1, c.303]
- . (45)
- Плотность поперечного сечения стержня предварительно по формуле 8.68 [1, c.308], плотность тока в стержне алюминиевой литой клетки принимаем
- (46)
- 2.5 Расчёт паза ротора
- Принимается =0,8 мм, =1,7 мм, =0,5 мм [1, c. 295−296]. Приведённые расчёты выполнены для трапецеидального закрытого паза. Форма паза ротора представлена в графической части проекта.
- Определяем допустимое значение индукции по таблице 8.10 [1, c.289] =1.85.
- Допустимая ширина зубца по формуле 8.75 [1, c.314]
- (47)
- Размеры паза по формулам 8.76−8.78 [1, c.314]:
- (48)
- (49)
- (50)
- Уточняем ширину зубцов ротора по формулам таблицы 8.18 [1,c.324]
- (51)
- Полная высота паза:
- (52)
- (53)
- Таким образом Площадь поперечного сечения стержня рассчитываем по формуле 8.79 [1, c. 314]
- (54)
- Плотность тока в стержне:
- (55)
- 2.6 Расчёт короткозамыкающих колец
- Токи в кольце по формуле 8.70 [1, c.309]
- (56)
- где .
- Плотность тока в замыкающих кольцах [1, c.309]:
- . (57)
- Площадь поперечного сечения кольца по формуле 8.72 [1, c.309]:
- (58)
- Высота сечения кольцах [1, c.310]:
- (59)
- Ширина замыкающих колец [1, c.310]:
- . (60)
- Средний диаметр замыкающих колец по формуле 8.74 [1, c.310]:
- . (61)
- Следующим этапом является электромагнитный расчет.
- 3. Электромагнитный расчёт
- 3.1 Расчет магнитной цепи
- Для магнитопровода используется сталь 2312.
- Магнитное напряжение воздушного зазора определяется по формуле:
- (62)
- где — коэффициент воздушного зазора; - магнитная постоянная.
- Коэффициент воздушного зазора рассчитывается по следующей формуле:
- (63)
- (64)
- где — зубцовое деление статора;- ширина шлица паза статора.
- Для статора =14?10-3 м, =4?10-3 м,=0,7?10-3 м.
- Далее рассматривается магнитное напряжение зубцовой зоны статора. Для зубцов с параллельными гранями (трапециидальные пазы):
- , (65)
- (66)
- (67)
- По таблице 8.15 [1, c. 299] расчетная высота паза hZ1=hп=33?10-3 м.
- Индукция в зубце, Тл:
- (68)
- Магнитное напряжение зубцовой зоны статора, А:
- (69)
- После расчёта магнитной цепи статора рассчитывается магнитная цепь ротора. Общая формула для расчета магнитного напряжения ротора, А:
- (70)
- где — расчётная высота зубца, м; - расчётная напряжённость в зубце, А/м.
- Для короткозамкнутого ротора с закрытыми пазами
- =-0,1=28−0,1?5.86=27 мм. (71)
- Индукция в зубце, Тл:
- (72)
- Пусть действительная индукция =1,85 Тл, соответствующая ей напряжённость =3330 А/м (таблица П — 17, [2, c. 330]). Полученные данные нужно подставить в следующие уравнения:
- Магнитное напряжение зубцовой зоны статора, А:
- (73)
- Коэффициент насыщения зубцовой зоны рассчитываем по формуле 8.115 [1, c.328]:
- (74)
- На следующем этапе рассматривается магнитное напряжение ярма статора по формуле 8.116 [1, c.329]:
- (75)
- где — длина средней магнитной силовой линии в ярме статора, м; - напряжённость поля при индукции по кривой намагничивания стали ярма, А/м.
- Индукция в ярме статора, определяется по следующей формуле, Тл:
- (76)
- где — расчётная высота ярма статора, м.
- При отсутствии аксиальных вентиляционных каналов в статоре:
- (77)
- Длина средней магнитной силовой линии в ярме статора:
- (78)
- По таблице П — 16 [2, c. 460] для =1.1 Тл для стали 2212 =332 А/м.
- Магнитное напряжение ярма ротора, А по формуле 8.121 [1, c.329]:
- (79)
- где — напряжённость поля в ярме при индукции по кривой намагничивания;- длинна силовой линии в ярме, м.
- Для двигателей с непосредственной посадкой ротора на вал (Dj=DB) без вентиляционных аксиальных каналов по формуле 8.123 [1, c.330]:
- (80)
- Индукция в ярме ротора по формуле 8.122 [1, c.329]:
- Для =0.44 Тл, =108 А/м.
- Длина средней магнитной силовой линии в ярме ротора, м:
- (81)
- . (82)
- Суммарное магнитное напряжение на пазу полюсов по формуле 8.128 [1, c.330]:
- (83)
- Коэффициент насыщения магнитной цепи по формуле 8.129 [1, c.330]:
- (84)
- 3.2 Расчёт намагничивающего тока
- Намагничивающий ток по формуле 8.130 [1, c.331]:
- (85)
- Относительное значение намагничивающего тока определяется по формуле 8.131 [1, c.331]:
- (86)
- — находится в допустимых пределах
- На следующем этапе рассчитываются параметры асинхронной машины для номинального режима.
- 3.3 Параметры рабочего режима
- Для номинального режима АД активное сопротивление обмотки статора определяется по формуле 8.132 [1, c.332]:
- (87)
- где — общая длинна эффективных проводников фазы обмотки, м; - площадь поперечного сечения эффективного проводника, м2; - удельное сопротивление материала обмотки при расчётной температуре, Ом? м; -коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока.
- Значение для номинальных режимов принимается равным единице. Для класса изоляции F =(1/41)?10-6 Ом? м.
- Общая длина проводников фазы обмотки определяется по формуле:
- (88)
- где — средняя длина витка обмотки статора, м; - число витков фазы.
- Средняя длинна витка есть сумма прямолинейных пазовых и изогнутых лобовых частей катушки:
- (89)
- Длина пазовой части равна конструктивной длине сердечника, для всыпной обмотки статора длина лобовой части равна:
- (90)
- Вылет лобовых частей, м:
- (91)
- где — средняя ширина катушки, м, определяемая по дуге окружности, проходящей по серединам высоты пазов; B — длины вылета прямолинейной части катушек из паза, м.
- , (92)
- где — относительное укорочение шага обмотки статора. , — коэффициенты в зависимости от числа полюсов машины и наличия изоляции в лобовых частях (таблица 8.21).
- Для машин, обмотки которых укладываются после запрессовки сердечника в корпус, вылет прямолинейной части B=0,01 м. Из таблицы 8.21 [1, с. 334] =1,9, =0,72.
- (м),
- (м),
- (м),
- (м),
- (м).
- Активное сопротивление фазы статора:
- (Ом).
- Относительное значение:
- (93)
- Далее рассчитывается активное сопротивление фазы ротора, Ом:
- (94)
- гдесопротивление стержня; - сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями.
- Сопротивление стержня:
- (95)
- Сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями:
- . (96)
- Для дальнейших расчётов должно быть приведено к числу витков первичной обмотки:
- . (97)
- (Ом).
- Относительное значение сопротивления:
- (98)
- Далее рассчитываются индуктивные сопротивления, обмоток статора и ротора двигателя.
- Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора:
- (99)
- где — расчётная длина магнитопровода, м; - коэффициенты магнитной проводимости пазового, лобового и дифференциального рассеяния соответственно.
- При отсутствии вентиляционных каналов =, ==1, =0.024.
- Коэффициент рассчитывается для двухслойной обмотки в трапециидальном пазу.
- (100)
- Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:
- (101)
- Коэффициенты магнитной проводимости дифференциального рассеяния:
- (102)
- (103)
- Из рисунка 8.51 [1, c. 340] =0,9 =1.
- .
- Относительное значение:
- (104)
- Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по 8.177 [1, c.343]:
- (105)
- где — коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки короткозамкнутого ротора; - коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки короткозамкнутого ротора; - коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора.
- (106)
- так как режим номинальный.
- Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки короткозамкнутого ротора:
- (107)
- Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния для ротора с литыми обмотками при замыкающих кольцах, прилегающих к торцам сердечника ротора:
- (108)
- Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки короткозамкнутого ротора:
- (109)
- Приводим к числу витков статора по формуле:
- (110)
- Относительное значение:
- (111)
- На следующем этапе проектирования рассчитываются потери и КПД.
- 3.4 Расчет потерь
- Основные потери в стали определяются по формуле:
- (112)
- где — удельные потери, Вт/кг; - показатель степени, учитывающий зависимость потерь в стали от частоты перемагничивания, =1,5;, — коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали, неравномерности распределения потока по сечениям участков магнитопровода и технологических факторов;, — масса стали ярма и зубьев статора, кг. Для стали 2312 по таблице 8.26 [1, c. 348] принимается =1,3 Вт/кг. Для машины мощностью менее 250 кВт =1,6 и =1,8.
- (113)
- (114)
- где = - расчётная высота зубца статора, м; - удельная плотность стали, =7800 кг/м3.
- Затем рассчитываются добавочные потери в стали.
- Амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора и ротора, Тл:
- (115)
- .
- =0,16 из рисунка 8.53 [1, c.349].
- По и частоте пульсаций индукции под зубцами, равной, определяются удельные поверхностные потери для ротора. Для проектируемого двигателя n=600 мин-1.
- (116)
- где — коэффициент учитывающий влияние обработки поверхности зубцов ротора на удельные потери.
- Принимается =1,5.
- Полные потери ротора, Вт:
- (117)
- Для определения пульсационных потерь вначале находится амплитуда пульсаций индукции в среднем сечении зубцов ротора, Тл:
- (118)
- .
- Пульсационные потери в зубцах статора и ротора, Вт:
- (119)
- Масса стали зубцов ротора:
- (120)
- Добавочные потери в стали, Вт:
- , (121)
- Полные потери в стали, Вт:
- (122)
- Механические потери, Вт:
- (123)
- (124)
- Добавочные потери, Вт при номинальном режиме:
- (125)
- Суммарные потери в двигателе, Вт:
- (126)
- Коэффициент полезного действия двигателя:
- (127)
- Рассчитываем холостой ход двигателя.
- Электрические потери статора при холостом ходе, Вт:
- (128)
- Ток холостого хода двигателя, А:
- (129)
- где — активная составляющая тока, А; - реактивная составляющая тока, А.
- (130)
- .
- — при холостом ходе:
- (131)
- На следующем этапе необходимо рассчитать рабочие характеристики асинхронной машины.
- 3.5 Расчет рабочих характеристик
- Методы расчёта характеристик основаны на системе уравнений токов и напряжений, которой соответствует схема замещения.
- Рисунок 3.1- Cхема замещения.
- Рассчитаем сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора:
- (132)
- (133)
- Комплексный коэффициент для машин мощностью более 3 кВт с большой точностью можно определить по формуле:
- (134)
- (135)
- (136)
- (137)
- Активная составляющая тока синхронного холостого хода, А:
- (138)
- Номинальное скольжение (предварительно) принимаем s=0,02
- Для расчёта рабочих характеристик необходимы следующие формулы:
- (139)
- (140)
- (141)
- (142)
- (143)
- (144)
- (145)
- (146)
- (147)
- (148)
- (149)
- (150)
- (151)
- (152)
- (153)
- (154)
- (155)
- (156)
- (157)
- Результаты расчёта рабочих характеристик представлены в таблице 3.4.1 и 3.4.2
- Таблица 3.4.1
- Таблица 3.4.2
- 3.6 Расчет пусковых характеристик
- Расчет токов с учетом влияния изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока (без учета влияния насыщения от полей рассеяния).
- Расчет проводим для значения s=1.
- Находим высоту стержня по рисунку 2.1:
- (158)
- При литой алюминиевой обмотке ротора при расчетной температуре 75o имеем по 8.244 [1, c.364]:
- (159)
- Находим параметры для =1.76 из графиков на рисунках 8.57−58 [1, c. 366]:
- ;
- Глубина проникновения тока по формуле 8.246 [1, c.367]:
- (160)
- Тогда площадь сечения по 8.253 [1, c.367]:
- (161)
- (162)
- .
- Коэффициент определяется по формуле 8.247 [1, c.365]:
- (163)
- Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием вытеснения тока по 8.257 [1, c.368]:
- (164)
- Приведенное активное сопротивление фазы ротора под действием эффекта вытеснения тока по 8.260 [1, c.369]:
- (165)
- Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом вытеснения тока:
- (167)
- Рассчитываем коэффициент уменьшения индуктивного сопротивления фазы ротора:
- (168)
- Приведенное индуктивное сопротивление фазы ротора под действием эффекта вытеснения тока по 8.260 [1, c.369]:
- (169)
- Пусковые параметры:
- (170)
- (171)
- . (172)
- (173)
- Токи без учета влияния эффекта насыщения:
- (174)
- (175)
- Расчет токов с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния.
- Зададимся кратностью увеличения тока, обусловленного уменьшением индуктивного сопротивления из-за насыщения зубцовой зоны:
- . (176)
- Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу статора:
- ; (177)
- Фиктивная индукция потока рассеяния:
- (178)
- где коэффициент, который находится следующим образом:
- (179)
- По рисунку 8.61 [1, c.370] выбираем для =3.4 .
- Значение дополнительного раскрытия паза статора:
- (180)
- Уменьшение коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по 8.266 [1, c.371]:
- (181)
- Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по 8.271 [1, c.372]:
- (182)
- Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния участков зубцов статора с учетом влияния насыщения по 8.274 [1, c.373]:
- (183)
- Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения от полей рассеяния:
- (184)
- Значение дополнительного раскрытия паза ротора:
- (185)
- Уменьшение коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения по 8.271 [1, c.371]:
- (186)
- Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по 8.271 [1, c.372]:
- (187)
- Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния участков зубцов ротора с учетом влияния насыщения по 8.274 [1, c.373]:
- (188)
- Приведенное индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения от полей рассеяния:
- (189)
- Пусковые параметры:
- (190)
- (191)
- (192)
- Ток в обмотке ротора:
- (193)
- Ток в обмотке статора:
- (194)
- Кратность пускового тока:
- (195)
- Кратность пускового момента:
- (196)
- Формулы для расчета токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с КЗ ротором с учетом эффекта вытеснения тока.
- (197)
- . (198)
- (199)
- (200)
- (201)
- (202)
- (203)
- (204)
- (205)
- (206)
- (207)
- (208)
- (209)
- (210)
- (211)
- Результаты расчёта токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с КЗ ротором учетом влияния эффекта вытеснения тока представлены в таблице 3.5.1 и 3.5.2
- Таблица 3.5.1 — Расчет токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с КЗ ротором учетом влияния эффекта вытеснения тока
- Таблица 3.5.2
- Формулы для расчета токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с КЗ ротором с учетом эффектов вытеснения и насыщения.
- . (212)
- (213)
- (214)
- (215)
- (216)
- (217)
- (218)
- (219)
- (220)
- (221)
- Пусковые параметры:
- (222)
- (223)
- (224)
- (225)
- (226)
- (227)
- (228)
- Результаты расчёта токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с КЗ ротором учетом влияния эффекта вытеснения тока представлены в таблице 3.5.3 и 3.5.4.
- Таблица 3.5.3 — Расчет пусковых характеристик асинхронного двигателя с КЗ ротором учетом эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния
- Таблица 3.5.4
- Кратность максимального момента для
- 4 Круговая диаграмма
- Круговая диаграмма представлена на листе Д1.
- Круговая диаграмма изображена в графической части курсового проекта. Исходными данными для её построения являются:
- Ток синхронного холостого хода по формуле 8.236 [1, стр.360]:
- , (229)
- А.
- Коэффициент c1 = 1.0348.
- Сопротивление короткого замыкания по формуле 8.237 [1,стр.360]:
- , (230)
- Ом;
- , (231)
- Ом;
- Диаметр круговой диаграммы: Dk = 200 мм.
- Рассчитаем масштабы.
- Масштаб тока:
- , (232)
- А/мм.
- Масштаб мощности:
- , (233)
- Вт/мм;
- Масштаб момента:
- , (234)
- Н· м/м;
- Вектор тока синхронного холостого хода:
- , (235)
- мм;
- , (236)
- 0.
- Определим длинны отрезков:
- , (237)
- ; мм
- , (238)
- ;м
- м;
- , (239)
- м;
- , (240), где:
- , (241)
- Вт.
- Тогда:
- мм.
- По круговой диаграмме для тока статора, которому соответствует точка, А на окружности, можно рассчитать необходимые для построения рабочих характеристик данные:
- 1. Ток статора, А:, (242)
- 2. Ток ротора, А:, (243)
- 3. Первичная мощность, Вт:, (244)
- 4.Электромагнитныймомент: (245)
- 5. Полезная мощность, Вт:; (246)
- 6. КПД:; (247)
- 7. Коэффициент мощности: ,
- 8.Скольжение двигателя:. (248)
- Полученная круговая диаграмма представлена в графической части проекта.
- 5 Тепловой и вентиляционный расчеты
- 5.1 Тепловой расчет
- Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя:
- (249)
- где K=0,17 — коэффициент, определяемый из таблицы 8.33 [1, c.402]; =74 — коэффициент теплоотдачи по рисунку 8.71 [1, c.401]; - электрические потери в пазовой части статора.
- (250)
- Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора по 8.331 [1, c.400]:
- (251)
- где — расчетный параметр поперечного сечения паза статора; - средняя эквивалентная теплопроводность изоляции класса B; - среднее значение коэффициента теплопроводности внутренней изоляции обмотки из эмалированных проводников с учетом неплотности прилегания проводников друг к другу по рисунку 8.72 [1, c.402].
- (252)
- =0,16 Вт/м2 .
- =1,4 Вт/м2 .
- Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей по 8.335 [1, c.402]:
- (253)
- где — расчетный параметр поперечного сечения паза статора; - электрические потери в лобовых частях статора.
- (254)
- =0.05
- Повышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри двигателя:
- (255)
- Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри двигателя:
- (256)
- Превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой окружающей среды по 8.338 [1, c.403]:
- (257)
- где — эквивалентная поверхность охлаждения; - коэффициент подогрева воздуха, определяется по рисунку 8.70 [1 c. 400];
- — сумма потерь, отводимых в воздух двигателя.
- Вт/
- (258)
- (259)
- =1,07 — коэффициент нагревостойкости.
- (260)
- Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды по 8.344 [1, c.404]:
- (261)
- 5.2 Вентиляционный расчет
- Для двигателей со степенью защиты IP44, требуемый для охлаждения расход воздуха вычисляется по формуле 8.356 стр. 407 [1]:
- м3/с, (262)
- где — коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по всей длине поверхности корпуса, вычисляется по формуле 8.357 стр. 407 [1]:
- м3/с, (263)
- -Коэффициент, зависящий от высоты вращения и числа пар полюсов стр. 407.
- Определяем расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором по формуле 8.358 стр. 407 [1]:
- м3/с. (264)
- Т.к., то требуемый для охлаждения объем воздуха наружным вентилятором обеспечивается.
- Принимаем. По выбранному диаметру вентилятора мы определяем окружную скорость по формуле 7.49 стр. 236 [1]:
- (265)
- Номинальный расход воздуха .
- Сечение на выходной кромке вентилятора найдем по формуле 7.51 стр. 237 [1]:
- . (267)
- Ширина колеса вентилятора вычисляется по формуле 7.52 стр. 237 [1]:
- . (268)
- Выберем аэродинамическое сопротивление по рисунку 7.5 стр. 231 [1]:
- Окружная скорость на внутренней кромке вентилятора по формуле 7.55 стр. 237 [1]:
- . (269)
- гдедля радиальных лопаток стр. 237.
- -плотность охлаждающей среды.
- Давление развиваемое вентилятором в режиме холостого хода вычисляется по формуле 7.42 стр. 234 [1]:
- (270)
- Рассчитаем внутренний диаметр по формуле:
- (271)
- Число лопаток вентилятора по формуле:
- (272)
- Примем число лопаток равное 26.
- 6.Механический расчет
- 6.1 Расчёт вала
- Рисунок 6.1 — Вал двигателя.
- Расчет вала на жесткость.
- Вал имеет следующие размеры (рисунок 6.1):
- Сила тяжести сердечника ротора с обмоткой и участком вала по его длине по формуле 8 [3, c.17]:
- Массу ротора можно представить как:
- (кг) (273)
- Расчет прогиба вала проводят исходя из приведенной силы тяжести
- (H) (274)
- Hоминальный вращающий момент для двигателя:
- (275)
- Прогиб вала посредине сердечника ротора от реакции передачи по формуле 9 [3, c.17]:
- (H). (276)
- Модуль упругости E=2,06 Па.
- Момент инерции находим по формуле 13 [3, c.17]:
- (277)
- Для определения прогиба вала рассчитываем вспомогательные значения, , по формулам 10, 11, 12 [3, c.17]:
- (278)
- (278)
- (280)
- (281)
- Прогиб вала посредине сердечника ротора от реакции передачи по формуле 9 [3, c.17]:
- (282)
- Прогиб вала посредине сердечника ротора под действием силы тяжести по формуле 7 [3, c.15]:
- Начальный расчетный эксцентриситет ротора по формуле 13 [3, c.17]:
- (283)
- Начальная сила одностороннего магнитного притяжения по формуле 14 [3, c.18]:
- (284)
- Прогиб вала под действием силы по формуле 16 [3, c.18]:
- (285)
- Установившийся прогиб вала от одностороннего магнитного притяжения по формуле 17 [3, c.18]:
- (286)
- (287)
- Результирующий прогиб вала от силы тяжести ротора, реакции передачи и магнитного притяжения по формуле 18 [3, c.18]:
- (288)
- Суммарный прогиб вала посредине магнитопровада ротора в процента
- . (289)
- Прогиб составляет примерно 3.51% воздушного зазора, т. е. прогиб не влияет на вал.
- Критическая частота вращения:
- (290)
- Превышение критической частоты вращения относительно номинальной
- (291)
- Рабочая частота вращения ротора отличается от критической более чем 45 раза.
- В расчете на прочность принимаем коэффициент перегрузки: k=2;
- Напряжение на свободном конце вала в сечении А:
- Момент сопротивления при изгибе :
- (292)
- Напряжение в сечении Б :
- (294)
- Момент сопротивления при изгибе:
- (295)
- (296)
- Напряжение в сечении В :
- (297)
- Момент сопротивления при изгибе :
- (298)
- Напряжение в сечении Г
- (300)
- Момент сопротивления при изгибе
- Напряжение в сечении Д:
- Момент сопротивления при изгибе :
- Напряжение в сечении Е:
- Момент сопротивления при изгибе :306
- Из сопоставлениия полученных данныч следует, что наиболее нагруженным является сечение Б, для которого выполняется условие нагруженности.
- В соответствии с рекомендациями, выбираем для P=18,8 кВт со стороны выходного вала подшипники качения роликовые, а с другой стороны шариковые.
- 6.2 Выбор подшипников
- В соответствии с рекомендациями, выбираем для P=47.8 кВт со стороны выходного вала подшипники качения роликовые, а с другой стороны шариковые.
- Определяем радиальную нагрузку на подшипники RA, RB по формуле 26 [3, c.24]:
- (309)
- (310)
- Динамическая приведенная нагрузка по формуле 27 [3, c.24]:
- (311)
- (312)
- Динамическая грузоподъемность по формуле 27 [3, c.24]:
- (313)
- (314)
- Выбираем по каталогу, с учетом надежности шарикоподшипник № 218 средней серии со значением С=75 500 Н, роликоподшипник № 22 218 средней узкой серии со значением С=55 500 Н.
- 7 Экономический расчёт
- Масса меди статора:
- (315)
- где — плотность меди.
- =8900 кг/м3.
- (316)
- Масса статора:
- (317)
- Масса стали ротора:
- (318)
- где — плотность стали.
- =7800 кг/м3.
- (319)
- Масса алюминия ротора:
- (320)
- где — плотность алюминия.
- =2700 кг/м3.
- Масса ротора:
- (321)
- Масса корпуса электродвигателя:
- (322)
- где — толщина корпуса; - длина корпуса двигателя.
- =0.02.
- =0.7
- (323)
- Масса подшипников:
- Масса подшипниковых щитов:
- (324)
- где — внешний диаметр подшипникового щита; - ширина подшипникового щита.
- =0.45.
- =0.005.
- (325)
- Масса выводной коробки
- Масса вала:
- Масса электродвигателя:
- (327)
- Отношение массы к полезной мощности:
- (328)
- 8 Описание технологии сборки
- Сердечник статора и ротора шихтуются из электротехнической стали толщиной 0,5 мм, сердечник выполняется без вентиляционных каналов.
- Для изоляции листов друг от друга их лакируют. Для стали 2312 листы подвергают термообработке, в результате которой стабилизируются потери в стали и образуется поверхностный оксидный изолирующий слой.
- Магнитопровод ротора насаживается непосредственно на гладкий вал.
- Для предотвращения деформации (распушения) относительно тонких листов крайние торцевые листы магнитопровода штампуют из более тонких листов стали.
- Собранный таким образом магнитопровод прессуют. После укладки обмотки в статор и пропитки ее лаком сердечник запрессовывают в станину.
- Обмотки короткозамкнутых роторов не имеют изоляции. Они выполняются заливкой пазов алюминием, причем одновременно со стержнями обмотки отливают замыкающие кольца с вентиляционными лопатками.
- На ротор напрессовывают подшипники, заводят его в статор. После этого устанавливают передний фланец и фиксируют в нем подшипник ротора. Затем устанавливают задний подшипниковый щит.
- После этого устанавливают на задний конец вала надевают крыльчатку вентилятора. Затем защищают вентилятор кожухом.
- На завершающем этапе сборки устанавливают клемную коробку.
- Перед пробным пуском проверяют точность установки вала путем прокручивания его на несколько оборотов.
- К корпусу ЭД с помощью болтов на коробку выводов крепится верхняя крышка.
- Заключение
Si | m1i | zi | I1ai | I1pi | I1i | I2i | P1i | |
0.0001 | 619.587 | 619.962 | 1.577 | 37.149 | 37.18 | 0.373 | 1.041 | |
0.0019 | 32.61 | 32.718 | 7.945 | 37.253 | 38.09 | 7.065 | 5.244 | |
0.0038 | 16.305 | 16.417 | 14.616 | 37.563 | 40.3 | 14.081 | 9.647 | |
0.0057 | 10.87 | 10.986 | 21.226 | 38.073 | 43.5 | 21.043 | 14.009 | |
0.0076 | 8.152 | 8.272 | 27.767 | 38.778 | 47.69 | 27.945 | 18.326 | |
0.0095 | 6.522 | 6.645 | 34.231 | 39.673 | 52.39 | 37.786 | 22.592 | |
0.011 | 5.435 | 5.562 | 40.61 | 40.751 | 57.53 | 41.56 | 26.803 | |
0.013 | 4.659 | 4.79 | 46.898 | 42.007 | 62.9 | 48.265 | 30.952 | |
0.015 | 4.076 | 4.211 | 53.087 | 43.434 | 68.59 | 54.897 | 35.038 | |
0.017 | 3.623 | 3.762 | 59.173 | 45.025 | 74.35 | 61.453 | 39.054 | |
0.019 | 3.261 | 3.403 | 65.15 | 46.773 | 80.2 | 67.93 | 42.868 | |
0.021 | 2.965 | 3.11 | 71.013 | 48.67 | 86.09 | 74.326 | 46.868 | |
0.023 | 2.717 | 2.867 | 76.757 | 50.71 | 91.99 | 80.638 | 50.659 | |
0.024 | 2.592 | 2.744 | 80.027 | 51.954 | 95.41 | 84.254 | 52.818 | |
0.026 | 2.383 | 2.538 | 86.153 | 54.448 | 101.91 | 91.075 | 56.861 | |
0.029 | 2.174 | 2.334 | 93.243 | 57.612 | 109.6 | 99.054 | 61.54 | |
Ri | I``2i | P2i | P’э2i | P’э1i | Pдобi | ||||
619.962 | 0.355 | 0.124 | 0.2 | 0.411 | 0.0052 | 0.119 | 0.042 | 1.164 | |
32.718 | 6.724 | 4.03 | 0.0084 | 0.431 | 0.026 | 0.768 | 0.209 | 1.214 | |
16.417 | 13.401 | 8.334 | 0.033 | 0.483 | 0.048 | 0.864 | 0.363 | 1.313 | |
10.986 | 20.026 | 12.552 | 0.075 | 0.565 | 0.07 | 0.896 | 0.487 | 1.458 | |
8.272 | 26.595 | 16.679 | 0.131 | 0.676 | 0.092 | 0.91 | 0.582 | 1.647 | |
6.645 | 33.105 | 20.711 | 0.204 | 0.816 | 0.113 | 0.917 | 0.653 | 1.881 | |
5.562 | 39.553 | 24.646 | 0.291 | 0.984 | 0.134 | 0.92 | 0.706 | 2.157 | |
4.79 | 45.933 | 28.479 | 0.392 | 1.178 | 0.155 | 0.92 | 0.745 | 2.473 | |
4.211 | 52.245 | 32.208 | 0.507 | 1.399 | 0.175 | 0.919 | 0.774 | 2.829 | |
3.762 | 58.484 | 35.832 | 0.636 | 1.644 | 0.195 | 0.917 | 0.796 | 3.223 | |
3.403 | 64.648 | 39.347 | 0.77 | 1.912 | 0.215 | 0.915 | 0.812 | 3.652 | |
3.11 | 70.735 | 42.753 | 0.93 | 2.203 | 0.234 | 0.912 | 0.825 | 4.116 | |
2.867 | 76.743 | 46.048 | 1.095 | 2.516 | 0.253 | 0.909 | 0.834 | 4.612 | |
2.744 | 80.184 | 47.904 | 1.195 | 2.706 | 0.264 | 0.907 | 0.839 | 4.913 | |
2.538 | 86.675 | 51.345 | 1.396 | 3.088 | 0.284 | 0.903 | 0.845 | 5.517 | |
2.334 | 94.269 | 55.261 | 1.652 | 3.571 | 0.308 | 0.989 | 0.851 | 6.279 | |
Si | hri | kri | Kri | |||||
1.743 | 0.55 | 0.018 | 1.43 | 1.34 | 0.075 | 0.8 | ||
0.8 | 1.559 | 0.42 | 0.019 | 1.32 | 1.25 | 0.07 | 0.9 | |
0.6 | 1.35 | 0.309 | 0.021 | 1.22 | 1.17 | 0.066 | 0.9 | |
0.5 | 1.233 | 0.259 | 0.022 | 1.18 | 1.14 | 0.064 | 0.9 | |
0.4 | 1.102 | 0.213 | 0.023 | 1.14 | 1.11 | 0.062 | 0.95 | |
0.35 | 1.031 | 0.193 | 0.023 | 1.12 | 1.09 | 0.061 | 0.95 | |
0.3 | 0.955 | 0.173 | 0.023 | 1.103 | 1.08 | 0.061 | 0.95 | |
0.25 | 0.872 | 0.156 | 0.024 | 1.09 | 1.07 | 0.06 | 0.95 | |
0.2 | 0.78 | 0.14 | 0.024 | 1.07 | 1.058 | 0.059 | 0.97 | |
0.151 | 0.677 | 0.126 | 0.024 | 1.06 | 1.05 | 0.059 | 0.97 | |
0.146 | 0.666 | 0.125 | 0.024 | 1.06 | 1.048 | 0.059 | 0.97 | |
0.1 | 0.551 | 0.114 | 0.025 | 1.05 | 1.041 | 0.058 | 0.97 | |
0.05 | 0.39 | 0.105 | 0.025 | 1.044 | 1.034 | 0.058 | 0.99 | |
0.001 | 0.055 | 0.1 | 0.025 | 1.04 | 1.031 | 0.058 | 0.99 | |
Si | Kxi | Xni | I`2i | I1i | Rni | |||
1.474 | 0.929 | 0.173 | 0.466 | 441.351 | 451.6 | 0.177 | ||
0.8 | 1.6 | 0.964 | 0.18 | 0.473 | 431.68 | 442.1 | 0.19 | |
0.6 | 1.6 | 0.964 | 0.18 | 0.473 | 424.233 | 434.5 | 0.213 | |
0.5 | 1.6 | 0.964 | 0.18 | 0.473 | 4117.8 | 427.9 | 0.232 | |
0.4 | 1.662 | 0.982 | 0.183 | 0.476 | 405.3 | 415.3 | 0.26 | |
0.35 | 1.662 | 0.982 | 0.183 | 0.476 | 397.8 | 407.7 | 0.281 | |
0.3 | 1.662 | 0.982 | 0.183 | 0.476 | 387.5 | 397.3 | 0.309 | |
0.25 | 1.662 | 0.892 | 0.183 | 0.476 | 372.9 | 382.4 | 0.348 | |
0.2 | 1.687 | 0.989 | 0.185 | 0.478 | 350.5 | 359.6 | 0.41 | |
0.151 | 1.687 | 0.989 | 0.185 | 0.478 | 316.9 | 325.4 | 0.5 | |
0.146 | 1.687 | 0.989 | 0.185 | 0.478 | 312.3 | 320.8 | 0.52 | |
0.1 | 1.687 | 0.989 | 0.185 | 0.478 | 258.3 | 265.6 | 0.71 | |
0.05 | 1.712 | 0.996 | 0.186 | 0.479 | 158.3 | 164.4 | 1.3 | |
0.001 | 1.712 | 0.996 | 0.186 | 0.479 | 3.657 | 28.4 | 60.2 | |
1.35 | 3.432 | 0.68 | 0.0031 | 0.246 | 1.033 | ||||
0.8 | 1.3 | 3.235 | 0.68 | 0.0031 | 0.246 | 1.033 | 0.8 | ||
0.6 | 1.25 | 3.057 | 0.68 | 0.0031 | 0.246 | 1.033 | 0.6 | ||
0.5 | 1.25 | 3.011 | 0.68 | 0.0031 | 0.255 | 1.033 | 0.5 | ||
0.4 | 1.15 | 2.689 | 0.75 | 0.0024 | 0.255 | 1.034 | 0.4 | ||
0.35 | 1.15 | 2.639 | 0.75 | 0.0024 | 0.255 | 1.034 | 0.35 | ||
0.3 | 1.15 | 2.572 | 0.75 | 0.0024 | 0.261 | 1.034 | 0.3 | ||
0.25 | 1.15 | 2.475 | 0.3 | 0.0019 | 0.261 | 1.035 | 0.25 | ||
0.2 | 1.05 | 2.125 | 0.0019 | 0.279 | 1.035 | 0.2 | |||
0.151 | 1.05 | 1.923 | 0.95 | 0.49 | 0.279 | 1.037 | 0.151 | ||
0.146 | 1.05 | 1.896 | 0.95 | 0.49 | 0.279 | 1.037 | 0.146 | ||
0.1 | 1.05 | 1.57 | 0.95 | 0.49 | 0.283 | 1.037 | 0.1 | ||
0.05 | 1.05 | 0.972 | 0.98 | 0.19 | 0.283 | 1.038 | 0.05 | ||
0.001 | 1.05 | 196.5 | 0.168 | 0.98 | 0.19 | 0.283 | 1.038 | 0.001 | |
0.537 | 0.177 | 0.385 | 519.3 | 528.69 | 1.171 | 1.033 | 1.216 | 5.541 | |
0.563 | 0.19 | 0.39 | 505.3 | 514.9 | 1.165 | 1.033 | 1.343 | 5.39 | |
0.563 | 0.212 | 0.392 | 493.6 | 502.9 | 1.157 | 1.033 | 1.603 | 5.27 | |
0.563 | 0.231 | 0.392 | 483.6 | 492.8 | 1.152 | 1.033 | 1.793 | 5.165 | |
0.601 | 0.26 | 0.41 | 453.2 | 462.5 | 1.113 | 1.034 | 1.915 | 4.848 | |
0.601 | 0.308 | 0.41 | 442.8 | 451.9 | 1.109 | 1.034 | 2.064 | 4.737 | |
0.601 | 0.347 | 0.41 | 428.9 | 437.8 | 1.102 | 1.034 | 2.231 | 4.589 | |
0.621 | 0.406 | 0.421 | 411.7 | 1.077 | 1.035 | 2.338 | 4.315 | ||
0.626 | 0.503 | 0.422 | 375.4 | 383.7 | 1.067 | 1.035 | 2.509 | 4.021 | |
0.699 | 0.517 | 0.461 | 322.4 | 330.6 | 1.016 | 1.037 | 2.431 | 3.465 | |
0.699 | 0.71 | 0.461 | 317.7 | 325.8 | 1.016 | 1.037 | 2.44 | 3.415 | |
0.699 | 1.3 | 0.461 | 261.3 | 268.4 | 1.01 | 1.037 | 2.392 | 2.813 | |
0.726 | 1.5 | 0.472 | 158.7 | 164.7 | 1.002 | 1.038 | 1.754 | 1.726 | |
0.726 | 60.137 | 0.472 | 3.658 | 28.45 | 1.038 | 0.046 | 0.298 | ||
В результате проектирования был разработан асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором, который полностью отвечает требованиям, поставленным в курсовом проекте. Все проверяемые параметры отвечают критериям, рекомендуемым ГОСТ. Из-за перехода на меньшую высоту оси вращения, разработанный двигатель по некоторым технико-экономическим параметрам уступает существующим двигателям аналогичной мощности.
1. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов Книга 1. Под редакцией Копылова И. П. Москва: Энергоатомиздат 1993. — 464 с.
2. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов Книга 2. Под редакцией Копылова И. П. Москва: Энергоатомиздат 1993. — 384 с.
3. Электрические машины. Методические указания по курсовому проектированию для студентов специальности Т.11.02.00 «Автоматизированный электропривод» .- Могилев: УО МГТУ, 2002. — 51 с.
4. Электрические машины: Асинхронные машины: Учеб. Для электромех. спец. вузов/ Радин В. И., Брускин Д. Э., Зорохович А. Е.; Под ред. И.П. Копылов-М.: Высшая школа, 1988,-328 с.