Расчет рабочих процессов безнаддувного четырехтактного двигателя с впрыском топлива
Параметры окружающей среды и остаточные газы Температуру остаточных газов определим по графику / Рис. 1. Радиальная сила Тангенциальная сила Крутящий момент одного цилиндра Все расчёты сводим в таблицу. Количество отдельных компонентов продуктов сгорания при К=0,5 и принятых скоростных режимах. Количество теплоты потерянного вследствие химической неполноты сгорания рабочеё смеси. Температура… Читать ещё >
Расчет рабочих процессов безнаддувного четырехтактного двигателя с впрыском топлива (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Курсовая работа
Расчет рабочих процессов безнаддувного четырехтактного двигателя с впрыском топлива
Исходные данные
Nmax= 80 кВт;
i= 4; е=9; ф= 4
Тепловой расчет:
Выберем 4 основных режима:
1. минимальная частота вращения: nmin=600−1000 мин -1
2. максимальный крутящий момент: nmax=0,6 nN
3. максимальная мощность: nN
4. максимальная скорость авто: nmax=1,05… 1,2 nN
Рассчитываем для точек: n = 900; 3200; 5500; 6000 мин -1
Бензин: АИ-98
Состав: С= 0,855; H=0,145
Масса кмоля бензина: mT=115 кг/кмоль Необходимая теплота сгорания топлива:
Параметры рабочего тела
Количество воздуха необходимого для сгорания 1 кг топлива:
В кмоль:
0,208 — объемное содержание кислорода в1кмоль воздуха В килограммах:
Примем коэффициент избытка воздуха 1. И рассчитаем количество горючей смеси Где:
Количество отдельных компонентов продуктов сгорания при К=0,5 и принятых скоростных режимах.
Общее количество продуктов сгорания:
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу:
Таблица 1
Параметры | Двигатель с впрыском | ||||
n об./мин | |||||
Рабочее тело | |||||
б | 0,96 | 0,98 | |||
M1 | 0,5041 | 0,5247 | 0,5247 | 0,5144 | |
MCO2 | 0,0655 | 0,0713 | 0,0713 | 0,0684 | |
MCO | 0,0057 | 0,0000 | 0,0000 | 0,0029 | |
MH2O | 0,0668 | 0,0725 | 0,0725 | 0,0696 | |
MH2 | 0,0029 | 0,0000 | 0,0000 | 0,0014 | |
MN2 | 0,3923 | 0,4087 | 0,4087 | 0,4005 | |
M2 | 0,5332 | 0,5524 | 0,5524 | 0,5428 | |
Параметры окружающей среды и остаточные газы Температуру остаточных газов определим по графику / Рис. 1
Давление остаточных газов на номинальном скоростном режиме Для
Тогда на остальных режимах давление рассчитывается по формуле:
Результаты внесем в таблицу 2
Процесс Впуска
Температура подогрева свежего заряда, для получения хорошего наполнения двигателя при
Для n =900 мин -1 и остальных режимов? расчитаем по формуле:
14,3
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу 2
Плотность заряда на впуске:
Потери давления на впуске при
— ср скор движения заряда
-коэф. сопротивл. впускной сист.
при
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу 2
Коэффициент остаточных газов
По рис 1 определим коэффициент дозарядки.
При: коэффициент дозарядки
Примем коэффициент очистки тогда:
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу 2
Температура в конце впуска:
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу 2
Коэффициент накопления:
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу Таблица 2
Параметры | Двигатель с впрыском | ||||
n об./мин | |||||
Процесс впуска | |||||
Tr | |||||
Pr | 0,1037 | 0,1057 | 0,1100 | 0,1112 | |
?T | 14,3 | 10,2 | 6,0 | 5,1 | |
?Pb | 0,36 | 0,454 | 0,1 341 | 0,1 596 | |
Pa | 0,0996 | 0,0955 | 0,0866 | 0,0840 | |
0,95 | 1,027 | 1,1 | 1,123 | ||
?r | 0,0473 | 0,0413 | 0,0423 | 0,0430 | |
Ta | |||||
зv | 0,892 | 0,938 | 0,915 | 0,907 | |
Процесс сжатия: Средний показатель адиабаты сжатия определяется по номограмме по и, а средний показатель политропны сжатия принимается меньше. При выборе учитывается, что с уменьшением частоты вращения теплоотдача в стенки цилиндров увеличивается, а уменьшается по сравнению с более значительно.
Номограмма для определения адиабаты сжатия .
при, и и
Рассчитаем для
Давление в конце сжатия:
.
Температура в конце сжатия:
Средняя мольная теплоёмкость в конце сжатия:
а) свежей смеси (воздуха).
, где .
б) остаточных газов ;
— определяется интерполяцией по заданной таблице при .
где и — значения теплоёмкостей продуктов сгорания при .
в) рабочей смеси Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу
Таблица 3
Параметры | Двигатель с впрыском | ||||
n об./мин | |||||
Процесс сжатия Процесс сжатия Процесс сжатия Процесс сжатия Процесс сжатия | |||||
k1 | 1,373 | 1,3752 | 1,3763 | 1,3766 | |
n1 | 1,36 | 1,372 | 1,375 | 1,375 | |
Pс | 1,9779 | 1,9456 | 1,7765 | 1,7242 | |
Тс | |||||
tc | |||||
21,824 | 21,856 | 21,859 | 21,857 | ||
24,220 | 24,211 | 24,198 | 24,211 | ||
21,932 | 21,949 | 21,954 | 21,954 | ||
Процесс сгорания
Коэффициент молекулярного изменения горючей и рабочей смеси
При
Количество теплоты потерянного вследствие химической неполноты сгорания рабочеё смеси.
При
Средняя мольная теплоёмкость продуктов сгорания.
(эмпирическая формула для интервала температур от 1501 до 2800 °С)
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу Таблица 3
Параметры | Двигатель с впрыском | ||||
n об./мин | |||||
Процесс сгорания | |||||
µ0 | 1,0578 | 1,0528 | 1,0528 | 1,0553 | |
µ | 1,0552 | 1,0507 | 1,0507 | 1,0530 | |
?Hu | 2475,77 | 0,00 | 0,00 | 1237,88 | |
Hраб см | 78 526,2 | 80 407,3 | 80 325,5 | 79 577,6 | |
24,646+0,2064t | 24,785+0,1349t | 24,785+0,2092t | 24,717+0,2078t | ||
жџ | 0,82 | 0,92 | 0,91 | 0,89 | |
tz°C | |||||
TzK | |||||
Pz | 6,737 | 7,208 | 6,512 | 6,192 | |
Pzд | 5,726 | 6,127 | 5,535 | 5,263 | |
л | 3,406 | 3,705 | 3,666 | 3,591 | |
Коэффициент использования теплоты
Температура в конце сгорания:
При
Получаем квадратное уравнение:
Решая это уравнение получим.
Максимальное теоретическое давление сгорания:
Максимальное действительное давление:
Степень повышения давления:
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу 3
Процессы расширения и выпуска
Средний показатель адиабаты расширения определяется по номограмме по для соответствующих значений, а средний показатель политропны расширения определяется по .
При, ,, .
Номограмма определения показателя адиабаты расширения
Давление и температура в конце процесса расширения.
Для
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу Таблица 4
Параметры | Двигатель с впрыском | ||||
n об./мин | |||||
Процесс расширения и выпуска выпуска | |||||
k2 | 1,2605 | 1,2515 | 1,2518 | 1,2522 | |
n2 | 1,26 | 1,251 | 1,251 | 1,252 | |
Pb | 0,423 | 0,461 | 0,417 | 0,395 | |
Tb | |||||
Индикаторные параметры рабочего тела
Среднее теоретическое индикаторное давление.
При
Среднее действительное индикаторное давление.
Индикаторный КПД и индикаторный удельный расход топлива.
При
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу Таблица 5
Параметры | Двигатель с впрыском | ||||
n об./мин | |||||
Индикаторы и эффективные показатели | |||||
P`i | 1,2022 | 1,3187 | 1,1909 | 1,1288 | |
Pi | 1,1782 | 1,2923 | 1,1671 | 1,1062 | |
зi | 0,3625 | 0,3937 | 0,3644 | 0,3417 | |
gi | 226,04 | 208,16 | 224,87 | 239,86 | |
Vп ср | 2,304 | 8,192 | 14,08 | 15,36 | |
Pм | 0,0600 | 0,1266 | 0,1931 | 0,2076 | |
Pе | 1,1182 | 1,1658 | 0,9740 | 0,8987 | |
зм | 0,9490 | 0,9021 | 0,8345 | 0,8124 | |
зe | 0,3441 | 0,3551 | 0,3041 | 0,2775 | |
ge | 238,17 | 230,76 | 269,45 | 295,26 | |
Эффективные показатели двигателя
Среднее давление механических потерь для бензиновых двигателей с числом цилиндров меньше шести и отношением S/D?1:
Приняв S=77 мм получим:
Тогда для
•= •0,1931МПа Среднее эффективное давление и механический КПД:
Эффективный КПД эффективный удельный расход топлива:
При
Аналогично для остальных режимов, результаты вносим в таблицу 5
Основные параметры цилиндра и двигателя
Рабочий объем (литраж) двигателя:
Рабочий объем одного цилиндра:
S=77 мм:
Окончательно принимаем: S=77 мм; D=86 мм
Площадь поршня:
Рабочий объем:
Мощность двигателя: (для)
Литровая мощность двигателя:
Крутящий момент:
Максимальный крутящий момент определяется после построения характеристики
однако из расчетов (табл 5) видно, что достигается при
цилиндр двигатель расширение индикаторный
Параметры | Двигатель с впрыском | ||||
n об./мин | |||||
Основные параметры двигателя | |||||
15,03 | 55,71 | 80,00 | 80,53 | ||
8,4 | 31,1 | 44,6 | 44,9 | ||
159,5 | 166,3 | 139,0 | 128,2 | ||
Построение индикаторной диаграммы
Индикаторную диаграмму строят для режима номинального режима работы двигателя:
Т.е.
Для построения выбираем удобные масштабы:
;
Максимальная высота диаграммы (точка z):
Аналогично ординаты других точек:
Точки политроп. сжатия и расширения приведены в таблице 6
Таблица 6
№ точек | (мм) | Политропа сжатия | Политропа расширения | ||||||
) | |||||||||
9,6 | 9,00 | 20,52 | 1,78 (т.C) | 35,53 | 15,62 | 6,51 (т.Z) | 130,2 | ||
19,3 | 4,50 | 7,91 | 0,68 | 13,70 | 6,56 | 2,74 | 54,7 | ||
28,9 | 3,00 | 4,53 | 0,39 | 7,84 | 3,95 | 1,65 | 33,0 | ||
38,5 | 2,25 | 3,05 | 0,26 | 5,28 | 2,76 | 1,15 | 23,0 | ||
48,1 | 1,80 | 2,24 | 0,19 | 3,89 | 2,09 | 0,87 | 17,4 | ||
57,8 | 1,50 | 1,75 | 0,15 | 3,02 | 1,66 | 0,69 | 13,8 | ||
67,4 | 1,29 | 1,41 | 0,12 | 2,45 | 1,37 | 0,57 | 11,4 | ||
77,0 | 1,13 | 1,18 | 0,10 | 2,04 | 1,16 | 0,48 | 9,7 | ||
86,6 | 1,00 | 1,00 | 0,09 (т.A) | 1,73 | 1,00 | 0,42 (т.B) | 8,3 | ||
Построение внешней скоростной характеристики
Для каждого выбранного числа оборотов определяем следующие параметры.
1. Эффективная мощность.
2. Удельный эффективный расход топлива.
3. Эффективный крутящий момент.
4. Часовой расход топлива.
Сводим расчёты в таблицу.
эффективная мощность | 14,88 | 31,95 | 49,09 | 64,20 | 75,19 | 79,95 | 76,37 | |
эф. расход топлива | 277,65 | 246,38 | 229,55 | 227,14 | 239,17 | 265,62 | 306,51 | |
эф. крутящий момент | 157,99 | 169,57 | 173,70 | 170,39 | 159,64 | 141,45 | 115,82 | |
часовой расход топлива | 4,13 | 7,87 | 11,27 | 14,58 | 17,98 | 21,24 | 23,41 | |
Динамический расчёт
Принимаем: удельная масса поршня из алюминиевого сплава, шатун, неуравновешенная часть одного колена вала: стальной кованный вал .
С учётом принятых данных определяем:
масса поршня:
масса шатуна: ;
масса кривошипа: ;
Масса шатуна разносится на две составляющие:
Окончательно массы, совершающие возвратно-поступательное движение, где
Развёртка индикаторной диаграммы
Используем графический метод Брикса. Базой для построения служит индикаторная диаграмма построенная ранее. На ходе поршня, как на диаметре, строится полуокружность с центром .
Определяем поправку Брикса.
где
Принимаем:
В таблицу динамического расчета заносятся величины избыточного давления где
Поскольку на участках всасывания и выпуска замерить давление чрезвычайно трудно, целесообразно заносить в таблицу:
Для углов Для углов
Для повышения точности расчёта в нарушении принятого шага 30° в таблицу добавляется строка 370°, давление для которой:
Для бензинового двигателя здесь и далее в качестве принимается
Определение сил и моментов действующих в КШМ
Сила давления газов:
Сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс Здесь — радиус кривошипа, — угловая скорость вращения коленчатого вала:
Суммарная сила, действующая на поршень, Разложение суммарной силы на составляющие в КШМ показано рисунке ниже. С учётом данной схемы получаем:
Нормальная сила:
Радиальная сила Тангенциальная сила Крутящий момент одного цилиндра Все расчёты сводим в таблицу.
ц пкв° | ?Pг, Мпа | Pг, кН | cosц+лcos2ц | Pj, кН | PУ, кН | tgв | N, кН | cos (ц+в) cosв | K, кН | sin (ц+в) cosв | T, кН | Mкр.ц. Нм | |
0,0134 | 0,0536 | 1,28 | — 9 | — 9 | 0,00 | — 8,93 | 0,00 | ||||||
0,0134 | 0,0536 | 1,2479 | 0,049 | 0,25 | 0,976 | 5,02 | 0,221 | 1,14 | 43 731,54 | ||||
0,0134 | 0,0536 | 1,006 | 0,141 | 0,12 | 0,795 | 0,67 | 0,622 | 0,52 | 20 175,49 | ||||
0,0134 | 0,0536 | 0,36 | 0,248 | 1,27 | 0,285 | 1,46 | 0,99 | 5,09 | 195 803,49 | ||||
0,0134 | 0,0536 | — 0,28 | 0,289 | 1,26 | — 0,289 | — 1,26 | 4,37 | 168 387,58 | |||||
0,0134 | 0,0536 | — 0,64 | — 6 | — 6 | 0,248 | — 1,56 | — 0,715 | 4,50 | 0,742 | — 4,67 | — 179 966,28 | ||
0,0134 | 0,0536 | — 0,726 | — 5 | — 5 | 0,141 | — 0,68 | — 0,937 | 4,51 | 0,378 | — 1,82 | — 69 996,82 | ||
0,0134 | 0,0536 | — 0,72 | 0,00 | 4,81 | 0,00 | 0,00 | |||||||
0,0766 | 0,3064 | — 0,726 | — 0,141 | — 0,76 | — 0,937 | — 5,06 | — 0,378 | — 2,04 | — 78 638,56 | ||||
0,0666 | 0,2664 | — 0,64 | — 1 | — 0,248 | 0,12 | — 0,715 | 0,34 | — 0,742 | 0,35 | 13 481,48 | |||
0,09 | 0,36 | — 0,28 | — 9 | — 8 | — 0,289 | 2,42 | — 0,289 | 2,42 | — 1 | 8,39 | 323 040,72 | ||
0,25 | 0,36 | — 0,248 | — 0,77 | 0,285 | 0,89 | — 0,99 | — 3,09 | — 118 841,13 | |||||
1,25 | 1,006 | — 0,141 | — 1,42 | 0,795 | 8,00 | — 0,622 | — 6,26 | — 240 895,11 | |||||
1,9 | 7,6 | 1,2479 | — 0,049 | — 0,55 | 0,976 | 10,97 | — 0,221 | — 2,48 | — 95 627,13 | ||||
2,25 | 1,28 | 0,00 | 12,64 | 0,00 | 0,00 | ||||||||
7,115 | 28,46 | 1,2479 | — 6 | 0,049 | 1,12 | 0,976 | 22,28 | 0,221 | 5,04 | 194 213,02 | |||
4,1 | 16,4 | 1,006 | — 8 | 0,141 | 1,24 | 0,795 | 7,01 | 0,622 | 5,48 | 211 078,61 | |||
1,65 | 6,6 | 0,36 | — 3 | 0,248 | 0,84 | 0,285 | 0,96 | 0,99 | 3,34 | 128 619,48 | |||
0,87 | 3,48 | — 0,28 | 0,289 | 2,45 | — 0,289 | — 2,45 | 8,47 | 326 229,24 | |||||
0,52 | 2,08 | — 0,64 | 0,248 | 1,77 | — 0,715 | — 5,10 | 0,742 | 5,29 | 203 799,49 | ||||
0,45 | 1,8 | — 0,726 | — 2 | — 1 | 0,141 | — 0,08 | — 0,937 | 0,55 | 0,378 | — 0,22 | — 8528,37 | ||
0,01 | 0,04 | — 0,72 | — 8 | — 8 | 0,00 | — 8,04 | 0,00 | 0,00 | |||||
0,01 | 0,04 | — 0,726 | — 0,141 | — 0,46 | — 0,937 | — 3,03 | — 0,378 | — 1,22 | — 47 134,78 | ||||
0,01 | 0,04 | — 0,64 | — 0,248 | — 1,26 | — 0,715 | — 3,64 | — 0,742 | — 3,78 | — 145 498,09 | ||||
0,01 | 0,04 | — 0,28 | — 0,289 | — 0,79 | — 0,289 | — 0,79 | — 1 | — 2,73 | — 105 178,94 | ||||
0,01 | 0,04 | 0,36 | — 8 | — 8 | — 0,248 | 2,09 | 0,285 | — 2,40 | — 0,99 | 8,34 | 321 136,42 | ||
0,01 | 0,04 | 1,006 | — 2 | — 2 | — 0,141 | 0,21 | 0,795 | — 1,20 | — 0,622 | 0,94 | 36 249,81 | ||
0,01 | 0,04 | 1,2479 | — 9 | — 9 | — 0,049 | 0,44 | 0,976 | — 8,73 | — 0,221 | 1,98 | 76 083,45 | ||
0,01 | 0,04 | 1,28 | 0,00 | 5,13 | 0,00 | 0,00 | |||||||