Расчет структурной надежности системы
Элементы 11−13 также соединены параллельно. Заменяем элементы 11−13 на элемент D. Интенсивности отказов элементов 11−13 также равны, поэтому вероятность безотказной работы элемента D определяется по формуле: Элементы 5−7 образуют соединение «2 из 3». Интенсивность отказов этих элементов равна. Следовательно, для определения вероятности безотказной работы можно воспользоваться комбинаторным… Читать ещё >
Расчет структурной надежности системы (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Федеральное агентство по образованию Новомосковский институт (филиал) Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования
«Российский химико-технологический университет
имени Д.И. Менделеева"
Кафедра: ВТИТ
РАСЧЕТНОЕ ЗАДАНИЕ
«РАСЧЕТ СТРУКТУРНОЙ НАДЕЖНОСТИ СИСТЕМЫ»
Предмет: Надежность, эргономика, качество АСОИУ
Вариант 3
Группа: АС-06−3
Студент: Володин С.Н.
Преподаватель:
Прохоров В.С.
Новомосковск 2010
Задание
По структурной схеме надежности технической системы в соответствии с вариантом задания, требуемому значению вероятности безотказной работы системы и значениям интенсивностей отказов ее элементов требуется:
1. Построить график изменения вероятности безотказной работы системы от времени наработки в диапазоне снижения вероятности до уровня 0.1 — 0.2.
2. Определить — процентную наработку технической системы.
3. Обеспечить увеличение — процентной наработки не менее, чем в 1.5 раза за счет:
а) повышения надежности элементов;
б) структурного резервирования элементов системы.
Все элементы системы работают в режиме нормальной эксплуатации (простейший поток отказов). Резервирование отдельных элементов или групп элементов осуществляется идентичными по надежности резервными элементами или группами элементов. Переключатели при резервировании считаются идеальными.
На схемах, обведенные пунктиром m элементы, являются функционально необходимыми из n параллельных ветвей.
№ вар. | % | Интенсивность отказов элементов, | ||||||||||||||
0,03 | 0,5 | 0,2 | 1,0 | 0,03 | 0,1 | |||||||||||
Расчетная часть
Расчет начинаем с упрощения исходной схемы.
Элементы 2−4 соединены параллельно. Заменяем элементы 2−4 на элемент A.
По условию, интенсивности отказов элементов 2−4 равны. Следовательно, вероятность безотказной работы элемента A определяется по формуле:
Элементы 5−7 образуют соединение «2 из 3». Интенсивность отказов этих элементов равна. Следовательно, для определения вероятности безотказной работы можно воспользоваться комбинаторным методом:
Элементы 8−10 соединены параллельно. Заменяем элементы 8−10 на элемент C. Интенсивности отказов элементов 8−10 равны, поэтому вероятность безотказной работы элемента C определяется по формуле:
Элементы 11−13 также соединены параллельно. Заменяем элементы 11−13 на элемент D. Интенсивности отказов элементов 11−13 также равны, поэтому вероятность безотказной работы элемента D определяется по формуле:
После замены элементов структурная схема системы примет вид:
Элементы 1, A, B, C, D и 14 соединены последовательно, следовательно, вероятность безотказной работы всей системы определяется по формуле:
Согласно расчетам в Microsoft Excel и исходным данным наименее надежными элементами являются 8−10.
Наработку необходимо увеличить с г=0,9298*106 ч. до 1,3947*106 ч.
Повышение надежности системы можно провести двумя способами:
1) Заменой малонадежных элементов на более надежные.
2) Структурным резервированием элементов.
Первый способ
Заменяем элементы 8−10, имеющие л=1*10-6 1/ч, на элементы с л=0,5*10-6 1/ч. Новые значения рассчитаны в Excel.
При этом вероятность безотказной работы системы вырастет с 0,356 271 899 до 0,541 566 249.
Второй способ
Используем постоянно включенный резерв. Подключаем параллельно дополнительные элементы:
При этом увеличивается вероятность безотказной работы квазиэлемента C. Новые значения рассчитаны в Excel.
При этом вероятность безотказной работы системы вырастет с 0,356 271 899 до 0,610 117 356.
Расчет вероятности безотказной работы системы
Элемент | л· 10Ї? | Наработка | ||||||||||||
0,8 | 0,85 | 0,9 | 0,95 | 1,05 | 1,1 | 1,15 | 1,2 | 1,25 | 0,9298 | 1,3947 | ||||
0,03 | 0,97 628 571 | 0,974 822 379 | 0,973 361 242 | 0,971 902 294 | 0,970 445 534 | 0,96 899 096 | 0,96 753 856 | 0,96 608 834 | 0,964 640 293 | 0,96 319 442 | 0,972 491 445 | 0,959 022 253 | ||
2−4 | 0,5 | 0,670 320 046 | 0,653 769 785 | 0,637 628 152 | 0,621 885 056 | 0,60 653 066 | 0,59 155 536 | 0,57 694 981 | 0,562 704 869 | 0,548 811 636 | 0,53 526 143 | 0,628 197 922 | 0,497 903 | |
4−7 | 0,2 | 0,852 143 789 | 0,843 664 817 | 0,835 270 211 | 0,826 959 134 | 0,818 730 753 | 0,81 058 425 | 0,8 025 188 | 0,794 533 603 | 0,786 627 861 | 0,77 880 078 | 0,830 306 807 | 0,756 585 297 | |
8−10 | 0,449 328 964 | 0,427 414 932 | 0,40 656 966 | 0,386 741 023 | 0,367 879 441 | 0,34 993 775 | 0,33 287 108 | 0,316 636 769 | 0,301 194 212 | 0,2 865 048 | 0,394 632 629 | 0,247 907 397 | ||
11−13 | 0,03 | 0,97 628 571 | 0,974 822 379 | 0,973 361 242 | 0,971 902 294 | 0,970 445 534 | 0,96 899 096 | 0,96 753 856 | 0,96 608 834 | 0,964 640 293 | 0,96 319 442 | 0,972 491 445 | 0,959 022 253 | |
0,1 | 0,923 116 346 | 0,918 512 284 | 0,913 931 185 | 0,909 372 934 | 0,904 837 418 | 0,90 032 452 | 0,89 583 414 | 0,891 366 144 | 0,886 920 437 | 0,8 824 969 | 0,911 211 724 | 0,869 819 117 | ||
A | ; | 0,964 167 458 | 0,958 495 528 | 0,952 415 736 | 0,945 940 562 | 0,939 083 816 | 0,9 318 604 | 0,92 428 609 | 0,91 637 735 | 0,908 151 161 | 0,89 962 486 | 0,948 603 276 | 0,873 420 645 | |
B | ; | 0,940 880 328 | 0,934 319 811 | 0,927 532 473 | 0,92 053 335 | 0,913 336 866 | 0,90 595 686 | 0,89 840 659 | 0,890 698 798 | 0,882 845 663 | 0,87 485 887 | 0,923 385 556 | 0,851 092 839 | |
C | ; | 0,833 015 292 | 0,81 227 589 | 0,791 017 827 | 0,769 361 534 | 0,747 419 542 | 0,72 529 609 | 0,70 308 694 | 0,680 879 413 | 0,658 752 498 | 0,63 677 714 | 0,778 151 229 | 0,574 583 871 | |
D | ; | 0,99 998 666 | 0,99 998 404 | 0,999 981 097 | 0,999 977 817 | 0,999 974 185 | 0,99 997 018 | 0,99 996 579 | 0,999 961 002 | 0,999 955 789 | 0,99 995 014 | 0,999 979 184 | 0,999 931 191 | |
P | ; | 0,681 031 834 | 0,651 317 488 | 0,621 614 724 | 0,592 091 521 | 0,562 898 769 | 0,53 417 008 | 0,50 602 202 | 0,478 554 554 | 0,451 851 851 | 0,42 598 314 | 0,60 | 0,356 271 899 | |
Повышение надежности путем замены самых ненадежных элементов | ||||||||||||||
|
| 0,8 | 0,85 | 0,9 | 0,95 | 1,05 | 1,1 | 1,15 | 1,2 | 1,25 | 0,9298 | 1,3947 | ||
0,03 | 0,97 628 571 | 0,974 822 379 | 0,973 361 242 | 0,971 902 294 | 0,970 445 534 | 0,96 899 096 | 0,96 753 856 | 0,96 608 834 | 0,964 640 293 | 0,96 319 442 | 0,972 491 445 | 0,959 022 253 | ||
2−4 | 0,5 | 0,670 320 046 | 0,653 769 785 | 0,637 628 152 | 0,621 885 056 | 0,60 653 066 | 0,59 155 536 | 0,57 694 981 | 0,562 704 869 | 0,548 811 636 | 0,53 526 143 | 0,628 197 922 | 0,497 903 | |
4−7 | 0,2 | 0,852 143 789 | 0,843 664 817 | 0,835 270 211 | 0,826 959 134 | 0,818 730 753 | 0,81 058 425 | 0,8 025 188 | 0,794 533 603 | 0,786 627 861 | 0,77 880 078 | 0,830 306 807 | 0,756 585 297 | |
8−10 | 0,5 | 0,670 320 046 | 0,653 769 785 | 0,637 628 152 | 0,621 885 056 | 0,60 653 066 | 0,59 155 536 | 0,57 694 981 | 0,562 704 869 | 0,548 811 636 | 0,53 526 143 | 0,628 197 922 | 0,497 903 | |
11−13 | 0,03 | 0,97 628 571 | 0,974 822 379 | 0,973 361 242 | 0,971 902 294 | 0,970 445 534 | 0,96 899 096 | 0,96 753 856 | 0,96 608 834 | 0,964 640 293 | 0,96 319 442 | 0,972 491 445 | 0,959 022 253 | |
0,1 | 0,923 116 346 | 0,918 512 284 | 0,913 931 185 | 0,909 372 934 | 0,904 837 418 | 0,90 032 452 | 0,89 583 414 | 0,891 366 144 | 0,886 920 437 | 0,8 824 969 | 0,911 211 724 | 0,869 819 117 | ||
A' | 0,964 167 458 | 0,958 495 528 | 0,952 415 736 | 0,945 940 562 | 0,939 083 816 | 0,9 318 604 | 0,92 428 609 | 0,91 637 735 | 0,908 151 161 | 0,89 962 486 | 0,948 603 276 | 0,873 420 645 | ||
B' | 0,940 880 328 | 0,934 319 811 | 0,927 532 473 | 0,92 053 335 | 0,913 336 866 | 0,90 595 686 | 0,89 840 659 | 0,890 698 798 | 0,882 845 663 | 0,87 485 887 | 0,923 385 556 | 0,851 092 839 | ||
C' | 0,964 167 458 | 0,958 495 528 | 0,952 415 736 | 0,945 940 562 | 0,939 083 816 | 0,9 318 604 | 0,92 428 609 | 0,91 637 735 | 0,908 151 161 | 0,89 962 486 | 0,948 603 276 | 0,873 420 645 | ||
D' | 0,999 986 664 | 0,99 998 404 | 0,999 981 097 | 0,999 977 817 | 0,999 974 185 | 0,99 997 018 | 0,99 996 579 | 0,999 961 002 | 0,999 955 789 | 0,99 995 014 | 0,999 979 184 | 0,999 931 191 | ||
P' | 0,788 255 317 | 0,768 562 636 | 0,748 447 917 | 0,72 798 465 | 0,707 245 521 | 0,68 630 171 | 0,6 652 223 | 0,644 073 746 | 0,622 919 509 | 0,60 181 969 | 0,73 628 909 | 0,541 566 249 | ||
Повышение надежности путем структурного резервирования | ||||||||||||||
|
| 0,8 | 0,85 | 0,9 | 0,95 | 1,05 | 1,1 | 1,15 | 1,2 | 1,25 | 0,9298 | 1,3947 | ||
0,03 | 0,97 628 571 | 0,974 822 379 | 0,973 361 242 | 0,971 902 294 | 0,970 445 534 | 0,96 899 096 | 0,96 753 856 | 0,96 608 834 | 0,964 640 293 | 0,96 319 442 | 0,972 491 445 | 0,959 022 253 | ||
2−4 | 0,5 | 0,670 320 046 | 0,653 769 785 | 0,637 628 152 | 0,621 885 056 | 0,60 653 066 | 0,59 155 536 | 0,57 694 981 | 0,562 704 869 | 0,548 811 636 | 0,53 526 143 | 0,628 197 922 | 0,497 903 | |
4−7 | 0,2 | 0,852 143 789 | 0,843 664 817 | 0,835 270 211 | 0,826 959 134 | 0,818 730 753 | 0,81 058 425 | 0,8 025 188 | 0,794 533 603 | 0,786 627 861 | 0,77 880 078 | 0,830 306 807 | 0,756 585 297 | |
8−10 | 0,5 | 0,670 320 046 | 0,653 769 785 | 0,637 628 152 | 0,621 885 056 | 0,60 653 066 | 0,59 155 536 | 0,57 694 981 | 0,562 704 869 | 0,548 811 636 | 0,53 526 143 | 0,628 197 922 | 0,497 903 | |
11−13 | 0,03 | 0,97 628 571 | 0,974 822 379 | 0,973 361 242 | 0,971 902 294 | 0,970 445 534 | 0,96 899 096 | 0,96 753 856 | 0,96 608 834 | 0,964 640 293 | 0,96 319 442 | 0,972 491 445 | 0,959 022 253 | |
0,1 | 0,923 116 346 | 0,918 512 284 | 0,913 931 185 | 0,909 372 934 | 0,904 837 418 | 0,90 032 452 | 0,89 583 414 | 0,891 366 144 | 0,886 920 437 | 0,8 824 969 | 0,911 211 724 | 0,869 819 117 | ||
A'' | 0,964 167 458 | 0,958 495 528 | 0,952 415 736 | 0,945 940 562 | 0,939 083 816 | 0,9 318 604 | 0,92 428 609 | 0,91 637 735 | 0,908 151 161 | 0,89 962 486 | 0,948 603 276 | 0,873 420 645 | ||
B'' | 0,940 880 328 | 0,934 319 811 | 0,927 532 473 | 0,92 053 335 | 0,913 336 866 | 0,90 595 686 | 0,89 840 659 | 0,890 698 798 | 0,882 845 663 | 0,87 485 887 | 0,923 385 556 | 0,851 092 839 | ||
C'' | 0,998 716 029 | 0,998 277 379 | 0,997 735 738 | 0,997 077 577 | 0,996 289 218 | 0,99 535 699 | 0,9 942 674 | 0,993 007 252 | 0,991 563 791 | 0,98 992 483 | 0,997 358 377 | 0,983 977 667 | ||
D'' | 0,999 986 664 | 0,99 998 404 | 0,999 981 097 | 0,999 977 817 | 0,999 974 185 | 0,99 997 018 | 0,99 996 579 | 0,999 961 002 | 0,999 955 789 | 0,99 995 014 | 0,999 979 184 | 0,999 931 191 | ||
P'' | 0,816 500 509 | 0,800 461 423 | 0,78 406 226 | 0,767 339 091 | 0,750 328 219 | 0,73 306 604 | 0,71 558 888 | 0,6 979 329 | 0,680 133 943 | 0,66 222 742 | 0,774 131 937 | 0,610 117 356 | ||
Вывод: После построения графиков видно, что замена элементов более эффективна для повышения надежности. Особенно если систему необходимо использовать в течение долгого промежутка времени.