Расчет электрической сети
В качестве критерия сопоставления вариантов сети на данном этапе проектирования рекомендуется использовать суммарную длину линий. Длины высоковольтных (одноцепных) линий увеличиваем на 10% из-за вероятного отклонения трассы линии электропередачи от длины прямой линии по причине изменения рельефа местности. Длины двухцепных линий при этом умножаются на 1,4−1,6 — во столько раз дороже двухцепная… Читать ещё >
Расчет электрической сети (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Содержание Введение
1. Разработка 4−5 вариантов конфигурации сети и выбор двух вариантов для дальнейших расчётов
2. Приближённые расчёты потокораспределения в нормальном режиме наибольших нагрузок для двух вариантов сети
3. Выбор номинального напряжения сети и числа цепей линий электропередачи
Выбор сечений проводов
Выбор числа и мощности трансформаторов на подстанциях
Технико-экономическое сравнение вариантов
Электрические расчёты характерных режимов сети: нормальных режимов наибольших и наименьших нагрузок, наиболее тяжелого послеаварийного режима
8. Оценка достаточности регулировочного диапазона трансформаторов из условия встречного регулирования напряжения
9. Расчёт технико-экономических показателей
Введение
Формирование электрических систем осуществляется с помощью электрических сетей, которые выполняют функции передачи энергии и электроснабжения потребителей. С учётом этого ведётся проектирование.
Расчётные задачи решаются по определённым формулам по известной методике на основе необходимых данных. Выбор наиболее удачного варианта электрической сети про изводится путём теоретических расчётов и на основе различных соображений.
К электрической сети предъявляются определённые технико-экономические требования, с учётом которых производится выбор наиболее приемлемого варианта.
Экономические требования сводятся к достижению, по мере возможности, наименьшей стоимости передачи энергии по сети, поэтому следует стремиться к снижению капитальных затрат на сооружение сети. Необходимо также принимать меры к уменьшению ежегодных расходов на эксплуатацию электрической сети. Одновременный учёт капитальных вложений и эксплуатационных расходов может быть произведён с помощью метода приведенных затрат. В связи с этим оценка экономичности варианта электрической сети производится по приведенным затратам.
Выбор наиболее приемлемого варианта, удовлетворяющего технико-экономическим требованиям, — это один из основных вопросов при проектировании любого инженерного сооружения, в том числе и электрической сети.
В задании на курсовую работу даётся необходимая информация о потребителях: их взаимное расположение, максимальные и минимальные мощности, коэффициенты мощности, число часов использования максимальной нагрузки. Для решения вопросов надёжности электроснабжения указываются категории потребителей. В задании при водятся также исходные данные о месторасположении электрической станции без значения её мощности. Она принимается за балансирующий узел, в котором задаётся режим напряжений при максимальных и минимальных нагрузках.
Курсовая работа представляется в виде пояснительной записки и одного листа графической части.
1. Разработка 4−5 вариантов конфигурации сети При выборе вариантов необходимо соблюдать два условия: сеть должна иметь по возможности меньшую длину; для каждого потребителя в зависимости от его категории должна быть обеспечена соответствующая степень надёжности.
Разработанная схема считается удачной, если в ремонтных и аварийных режимах нагрузка оставшихся в работе питающих линий увеличивается не более чем на 50−60% от нагрузки нормального режима максимальных нагрузок. Под питающими линиями понимаются линии, отходящие от источников энергии — электростанции и системной подстанции (балансирующего узла). Такими свойствами обладают многоконтурные схемы с тремя и более питающими линиями. При двух питающих линиях их желательно выполнять двухцепными.
В соответствии с ПУЭ нагрузки 1-й и 2-й категорий должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых источников питания, и перерыв их электроснабжения допускается лишь на время автоматического восстановления питания. Допускается питание потребителей 2-й категории от одного источника при соответствующем технико-экономическом обосновании. Для электроприёмников 3-й категории достаточно питания по одной линии, питающейся от одного источника или, в виде отпайки, от проходящей вблизи линии.
Принимаемая схема должна быть гибкой и удобной в эксплуатации, желательно однородной. Такими качествами обладают многоконтурные схемы одного номинального напряжения. Отключение любой цепи в такой схеме сказывается в незначительной степени на ухудшении режима работы сети в целом.
В качестве критерия сопоставления вариантов сети на данном этапе проектирования рекомендуется использовать суммарную длину линий. Длины высоковольтных (одноцепных) линий увеличиваем на 10% из-за вероятного отклонения трассы линии электропередачи от длины прямой линии по причине изменения рельефа местности. Длины двухцепных линий при этом умножаются на 1,4−1,6 — во столько раз дороже двухцепная линия по сравнению с одноцепной. Этот критерий основывается на предположении, что все варианты схемы имеют один класс номинального напряжения и выполнены одинаковым сечением проводов на всех участках, причём использованы одинаковые типы опор, конструкции фаз и т. д.
На основе выше изложенного принимаем для дальнейших расчётов варианты 1 и 3. Oба варианта имеют наименьшую протяженность сети ЛЭП, удовлетворяют требованиям по числу присоединений к категориям потребителей, имеют кольцевые схемы.
Рисунок 1.1 — Конфигурация вариантов сети
2. Приближенные расчеты потокораспределения в нормальном режиме наибольших нагрузок для двух вариантов сети Рассчитаем нагрузки потребителей:
S=P+jQ, где Q= P· tgц, где Р — активная мощность потребителей, МВт;
tgц=0,672 — коэффициент реактивной мощности потребителей, определяемый на основании соsц=0,83.
Для ПС3 на стороне НН задана активная мощность =10 МВт; реактивная мощность =10· 0,672=6,72 Мвар; полная мощность =10+j6,72MB· A.
Для ПС4 на стороне СН задана активная мощность =10 МВт; реактивная мощность
=10· 0,672=6,72 Мвар; полная мощность =10+j6,72 МВ· А.
Суммарная нагрузка в узле 2:
=10+10+j (6,72+6,72)=20+j13,44 МВ· А.
Таблица 2.1-Значения нагрузок потребителей
Для определения номинальных напряжений и сечений проводов для выбранных конфигураций сети необходимо рассчитать потоки мощности в ветвях схемы. На первом этапе проектирования эту задачу приходится решать приближённо. В качестве приближённого метода применим метод контурных уравнений, т. е. метод, с помощью которого расчёт потокораспределения ведётся в два этапа, когда на первом этапе выполняется расчёт без учёта потерь мощности и потерь напряжения, а на втором — следуют уточнения с учётом потерь. Здесь используются результаты, полученные на первом этапе электрического расчёта. Чтобы создать предпосылки для возможности применения этого метода, прибегаем к допущениям:
— номинальные напряжения линий одинаковы;
— сечения проводов линий одинаковы, следовательно, их сопротивления пропорциональны их длинам, проводимости линий не учитываются;
— потери мощности в трансформаторах не учитываются, следовательно, заданные нагрузки узлов можно подключить в узлы связи линий и трансформаторы в расчётах не учитывать.
Расчет приближенного распределения потоков мощности для варианта 1
Находим распределение мощностей на участках кольца по известному выражению:
где и — длины противоположных плеч и суммы плеч соответственно.
Проверка:
S12+ S15= ?Si
29,92+j20,04+31,08+j20,38=12+j8,04+22+j14,74+14+j9,38+13+j8,71
61+j40,87=61+j40,87
Распределение мощностей на остальных участках рассчитываем по первому закону Кирхгофа.
Результаты расчёта с учётом направлений потоков мощности приведены на рисунке 2.1.
Рисунок 2.1- Результаты расчета потоков мощности
Расчет приближенного распределения потоков мощности для варианта 2
Проверка:
S12+ S14= ?Si
36.23+j21,08+30.76+j19.78=18+j8.04+22+j14.74+14+j9.38+13+j8.71
66.99+j40.86=67+j40,87
Распределение мощностей на остальных участках рассчитываем по первому закону Кирхгофа.
Результаты расчёта с учётом направлений потоков мощности приведены на рисунке 2.2.
Рисунок 2.2- Результаты расчета потоков мощности
3. Выбор номинального напряжения сети и числа цепей линии. Уточнение конфигурации сети Номинальное напряжение — это основной параметр сети, определяющий габаритные размеры линий, трансформаторов, подстанций, коммутационных аппаратов и их стоимость.
Выбранное напряжение должно соответствовать принятой системе номинальных напряжений в энергосистеме региона. Предварительный выбор номинальных напряжений осуществляется по экономическим зонам или по эмпирическим формулам [4, c. 260]:
Формула Стилла: ;
Формула Илларионова: ;
Формула Залесского: ,
где? и Р — длина линии, км, и мощность на одну цепь линии, МВт.
Во всех случаях независимыми переменными при выборе номинальных напряжений являются длины линий и протекающие по ним активные мощности, которые были определены на этапе предварительного потокораспределения.
Произведём расчёт напряжений по экономическим зонам и эмпирическим формулам для участка 1−2 варианта 1:
Линия 1−2 одноцепная, длиной 30.36 км, передаваемая активная мощность Р=29.92 МВт. На пересечении координат осей искомая точка попадает в зону U=110 кВ. Предварительно для данной линии принимаем напряжение 110 кВ.
Формула Стилла: ;
Формула Илларионова: ;
Формула Залесского: .
Окончательно принимаем на участке сети 1−2 варианта 1 номинальное напряжение 110 кВ.
Аналогично производим расчет для остальных участков сети. Результаты расчета сводим в таблицу 3.1
Таблица 3.1 — Предварительный выбор номинального напряжения линий электропередачи
Номер линии по схеме | Длина линии, км | Переда-ваемая активная мощность, МВт | Расчётное номинальное напряжение, кВ | Принятое номина-льное напряже-ние, кВ | ||||
по экономическим зонам | По эмпирическим формулам | |||||||
Стилла | Илларио-нова | Залес; ского | ||||||
Вариант 1 | ||||||||
1−2 | 30.36 | 29.42 | 22.38 | 99.3 | 73.97 | |||
2−3 | 36.96 | 17.42 | 77.1 | 79.8 | 57.68 | |||
3−4 | 31.08 | 4.08 | 42.7 | 39.88 | 27.42 | |||
4−5 | 34.32 | 18.08 | 78.03 | 80.9 | 58.26 | |||
5−1 | 26.4 | 31.08 | 46.61 | 100.4 | 74.15 | |||
Вариант 2 | ||||||||
1−2 | 30.36 | 36.23 | 104.46 | 108.22 | 81.31 | |||
2−3 | 36.96 | 18.23 | 78.64 | 12.27 | 59.01 | |||
3−4 | 54.12 | 17.76 | 79.81 | 81.9 | 61.1 | |||
4−1 | 31.68 | 69.4 | 71.74 | 50.82 | ||||
4−5 | 26.4 | 30.76 | 98.82 | 73.77 | ||||
Так как мощности, протекающие по участкам сети попадают в область значений Р, для которых ориентировочное напряжение сети 110 кВ, то окончательно на всех участках сети принимаем одноцепные линии электропередач с номинальным напряжением 110 кВ.
4. Выбор сечений проводов. Уточнение конфигурации сети Провода воздушных линий системообразующей сети выбираются по экономическим соображениям и проверяются по допустимой мощности (току) нагрева в послеаварийных режимах, а также по условиям короны для линий 110 кВ и выше. Эти критерии являются независимыми друг от друга, и выбранное сечение провода должно удовлетворять каждому из них. Результаты расчётов удобно представлять в виде таблицы 4.1. Эти расчёты выполняются для каждого из рассматриваемых вариантов.
Сечения проводов определяем по экономической плотности тока по формуле:
F=,
где I-ток нагрузки на проводник при нормальной работе сети, А;
jээкономическая плотность тока, определяемая в зависимости от материала токоведущего проводника, конструкции линии и времени использования максимальной нагрузки, А/ммІ.
Согласно заданию время использования максимальной нагрузки Тмах=5100 ч для ПС2 и ПС3 и Тмах=5200 ч для ПС4 и ПС5.
Так как согласно заданию значения Тмах различны для потребителей, то для замкнутой сети находим Тср:
По параметру Тср и табл.3,1 принимаем расчётное значение экономической плотности тока равное 1,0 А/ммІ.
Проверка по условию короны осуществляется по выражению:
где Uраб — рабочее напряжение; Uкр — критическое напряжение короны; mо — коэффициент, учитывающий состояние поверхности провода, для многопроволочных проводов mо=0,85; mп — коэффициент, учитывающий состояние погоды, mп=1 при сухой и ясной погоде; д — коэффициент относительной плотности воздуха, учитывающий барометрическое давление и температуру воздуха, д=1; r — радиус провода, см; D — расстояние между осями проводов воздушной линии, см. Согласно стр. 46 предварительно для расчётов среднее расстояние между проводами D может быть принято равным 400 см.
В качестве материала для проводов воздушных линий используем сталеалюминиевые провода марки АС диаметром не менее 11,3 мм (по условию образования короны). Наименьшее сечение провода должно удовлетворять условию:. Если критическое напряжение получается меньше рабочего (номинального), следует принимать меры для повышения критического напряжения, т. е. взять большее сечение.
Для провода АС-70/11:
условие выполняется.
Расчетное сечение провода по экономическим условиям для участка 1−2 варианта 1:
Таблица 4.1- Выбор сечений проводов воздушных линий
Номер линии | Расчётная мощность, МВ· А | Расчётное сечение провода, ммІ, по экономическим условиям | Проверка по условиям короны, Uкр, кВ | Проверка по допустимому току нагрева, А | Принятое сечение и марка провода | |
Вариант 1 | ||||||
1−2 | 36.01 | 188.99 | 188.99 | АС-185/29 | ||
2−3 | 21.57 | 113.2 | 113.2 | АС-120/19 | ||
3−4 | 4.91 | 25.8 | 25.8 | АС-70/11 | ||
4−5 | 21.77 | 114.3 | 114.3 | АС-120/19 | ||
5−1 | 37.4 | 196.3 | 196.3 | АС-185/29 | ||
Вариант 2 | ||||||
1−2 | 41.92 | АС-240/32 | ||||
2−3 | 22.41 | 117.02 | 117.02 | АС-120/19 | ||
3−4 | 20.93 | 109.85 | 109.85 | АС-120/19 | ||
4−1 | 36.57 | 191.94 | 191.94 | АС-185/29 | ||
4−5 | 16.85 | 88.4 | 88.4 | АС-95/16 | ||
Для проверки выбранных сечений по нагреву в замкнутой сети находят потокораспределение в различных послеаварийных режимах и соответствующие токи. Если ток в послеаварийном режиме превышает допустимый ток по нагреву для выбранных проводов на каком-либо участке, то на этом участке увеличивают сечение провода.
Результаты расчета сведем в таблицу 4.2 и 4.3
Таблица 4.2-Результаты расчета послеаварийного режима для варианта 1
Номер ветви | Ток, А, при отключении ветви сети | Наибольшее значение тока, А | |||||
1−2 | 2−3 | 3−4 | 4−5 | 5−1 | |||
1−2 | 75.81 | 240,28 | 303.25 | 385.38 | 385.38 | ||
2−3 | 75.81 | 117.51 | 227.44 | 274.14 | 274.14 | ||
3−4 | 240,28 | 117.51 | 88.45 | 170.58 | 170.58 | ||
4−5 | 303.25 | 227.44 | 88.45 | 126,49 | 366,77 | ||
5−1 | 385.38 | 274.14 | 252,98 | 170.58 | 493,26 | ||
Таблица 4.3-Результаты расчета послеаварийного режима для варианта 2
Номер ветви | Ток, А, при отключении ветви сети | Наибольшее значение тока, А | |||||
1−2 | 2−3 | 3−5 | 5−1 | 3−4 | |||
1−2 | 75.81 | 214.8 | 303.25 | 219.99 | 303.25 | ||
2−3 | 75.81 | 117.51 | 227.44 | 139.13 | 274.14 | ||
3−5 | 214.8 | 117.51 | 82.13 | 109.48 | 214.8 | ||
5−1 | 303.25 | 227.44 | 82.13 | 181.86 | 303.25 | ||
3−4 | 88.45 | 88.45 | 88.45 | 88.45 | 88.45 | ||
Согласно нормам технологического проектирования воздушных линий электропередачи напряжением 35 кВ и выше выбираем железобетонные опоры на всех участках сети для обоих вариантов.
5. Выбор числа и мощности трансформаторов на подстанциях На подстанциях, питающих потребителей 1-й и 2-й категорий, для бесперебойности электроснабжения число трансформаторов должно быть не меньше двух. Мощность трансформаторов рекомендуется выбирать из условия всей нагрузки потребителей при выходе из работы одного трансформатора и с учётом допустимой перегрузки до 40%:
Sт? Sнб/1,4.
Мощность однотрансформаторной подстанции определяется максимальной загрузкой трансформатора в нормальном режиме (до 100%).
Коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном и в послеаварийном режимах:
Кз=· 100%.
Рассмотрим выбор трансформаторов на примере ПС4.
Определим подключенную в момент максимума мощность:
Мощность трансформаторов с учётом допустимой перегрузки до 40%:
Принимаем по таблице II.2 два трансформатора типа ТДН-16 000/110. Коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном и в послеаварийном режимах:
Кз, норм=
Кз, авар=
Аналогично произведём выбор трансформаторов для остальных подстанций. Результаты расчёта сведём в таблицу 5.1.
Таблица 5.1 — Выбор трансформаторов для варианта 1 и варианта 3
Номер подстанции | Суммарная подключенная в момент максимума мощность, МВ· А | Мощность трансформа-торов с учётом допустимой перегрузки, МВ· А | Число выбранных трансфор-маторов | Номинальная мощность каждого из выбранных трансформаторов, МВ· А | Загрузка каждого трансформатора | ||
в нормаль ном режиме, % | в аварий-ном режиме, % | ||||||
14.44 | 10.31 | 45.13 | 90.25 | ||||
26.48 | 18.91 | 52.96 | 105.92 | ||||
16.85 | 12.04 | 105.31 | ; | ||||
22.78 | 16.27 | 45.56 | 91.12 | ||||
Таблица 5.2 — Параметры трансформаторов
Тип и мощность, МВ· А | Uном обмоток, кВ | Uк, % | ?Рк, кВт | ?Рх, кВт | Iх, % | |||||
ВН | СН | НН | В-С | В-Н | С-Н | |||||
ТДТН-25 000/110 | 38,5 | 10,5 | 17,5 | 6,5 | 0,7 | |||||
ТДН-16 000/110 | ; | ; | 10,5 | ; | 0,7 | |||||
ТРДН-25 000/110 | ; | 10,5 | ; | 10,5 | ; | 0,7 | ||||
6. Технико-экономическое сравнение вариантов При технико-экономическом сравнении 2-х вариантов допускается пользоваться упрощёнными методами расчётов, а именно: не учитывать потери мощности в трансформаторах и линиях при определении распределения мощности в сети; находить распределение мощности в замкнутых сетях не по сопротивлениям линий, а по их длинам; не учитывать влияния зарядной мощности линий; определять потери напряжения по номинальному напряжению.
Годовые эксплуатационные расходы и себестоимость передачи электроэнергии не характеризуют в полной мере повышения производительности труда на единицу продукции, не дают полного представления об экономичности, т. к. не учитывают затрат труда на производство прибавочного продукта. В полной мере оценку эффективности капиталовложений и экономичности того или иного сооружения может быть только учёт затрат всего общественного труда, необходимого для производства продукции.
Приведенные затраты могут быть определены по формуле:
З=рн· К+Гэ, где рн=0,12-нормативный коэффициент эффективности капиталовложений;
Ккапитальные затраты на сооружение электрической сети;
К=Кл+Кпс
Капитальные затраты на сооружение ЛЭП
Кл=Ко· ?,
где Костоимость сооружения воздушных ЛЭП на 1 км длины по табл. IV.2[1] для железобетонных опор по II району по гололёду;? — длина воздушных ЛЭП, км.
Рассчитываем стоимость линий в ценах 1991 года для двух вариантов.
Таблица 6.1- Стоимость линий
Номер ветвей схемы | Длина линии, км | Марка и сечение провода, количество цепей | Удельная стоимость, тыс. руб./км | Полная стоимость линии, тыс. руб. | |
Вариант 1 | |||||
1−2 | 30.36 | АС-185/29 | 12.9 | 391.644 | |
2−3 | 36.96 | АС-120/19 | 11.4 | 421.344 | |
3−4 | 31.68 | АС-70/11 | 380.16 | ||
4−5 | 34.32 | АС-120/19 | 11.4 | 391.248 | |
5−1 | 26.4 | АС-185/29 | 12.9 | 340.56 | |
Итого | 1924.956 | ||||
Вариант 3 | |||||
1−2 | 30.36 | АС-240/32 | 425.04 | ||
2−3 | 36.96 | АС-120/19 | 11.4 | 421.344 | |
3−4 | 31.68 | АС-95/16 | 380.16 | ||
4−1 | 34.32 | АС-120/19 | 11.4 | 616.968 | |
4−5 | 26.4 | АС-185/29 | 12.9 | 340.56 | |
Итого | 2184.072 | ||||
Капитальные затраты на сооружение подстанций
Кпс=Кт· m+Кру+Кпост, где Ктстоимость трансформаторов, тыс. руб.; Крустоимость сооружения открытых распределительных устройств, тыс. руб.; Кпостпостоянная часть затрат по подстанциям, тыс. руб.
Таблица 6.2 — Стоимость подстанций для вариантов 1 и 2.
Номер узла | Стоимость трансформаторов, тыс. руб. | Постоянная часть затрат, тыс. руб. | Стоимость распределительных устройств, тыс. руб | Полная стоимость подстанции, тыс. руб. | |
2Ч63 | |||||
2Ч84 | |||||
1Ч63 | |||||
2Ч84 | |||||
Итого | |||||
Капитальные затраты на сооружение электрической сети:
К1=Кл+Кпс=1924.956+1845=3769.956 тыс. руб.
К3=2184,072+1845=4029.072 тыс. руб.
Годовые эксплуатационные расходы:
Гэ=,
где ба+ бротчисления на амортизацию и обслуживание, %; - для силового оборудования и — для воздушных ЛЭП.
Д W — потери энергии в трансформаторах и линиях, МВт· ч; в — стоимость 1 кВт· ч потерянной энергии, руб./кВт· ч; для силового оборудования в=1,75· 10 руб./кВт· ч, для воздушных ЛЭП в=2,23· 10 руб./кВт· ч.
Потери энергии в двухобмоточных трансформаторах:
Д Wт = ДРх· Т +?Рк· (Smах / Sном) І· ф ,
Потери энергии в трёхобмоточных трансформаторах:
где ДPх и? Рк — потери холостого хода и короткого замыкания, кВт; Smах — максимальная нагрузка трансформатора, МВ· А; Sном — номинальная мощность трансформатора, МВ· А; Т-продолжительность работы трансформатора, Т=8760 ч; ф — продолжительность максимальных потерь, определяется в зависимости от продолжительности использования максимальной нагрузки Тmах по формуле:
;
Потери энергии в линиях:
Д Wл=
Для замкнутой сети варианта 1:
Для замкнутого контура варианта 2:
Годовые эксплуатационные расходы в трансформаторах подстанции:
Гэ, пс1= Гэ, пс3=0.094· 1845+2024.95·1,75·=173.78 тыс. руб.
Годовые эксплуатационные расходы в линиях:
Гэ, л1=0,028· 1924.956+6081.97·2,23·=55.25 тыс. руб.
Гэ, л3=0,028· 2184,072+7518.93·2,23·=62.83 тыс. руб.
Суммарные годовые эксплуатационные расходы:
Гэ1= Гэ, л1+ Гэ, пс1=173.78+55.25 =229,03 тыс. руб.
Гэ3= Гэ, л3+ Гэ, пс3=173,78+62.83 =236,61 тыс. руб.
Приведенные затраты:
З1=0,12· 3769,956+229,03 =681,42 тыс. руб.
З3=0,12· 4029,072+236,61 =720,09 тыс. руб.
Так как вариант В-2 дороже варианта В-1, то выбираем вариант В-1 и используем его в дальнейших расчетах.
7. Электрические расчеты характерных режимов сети: наибольших и наименьших нагрузок, наиболее тяжелого послеаварийного режима Целью электрического расчёта сети является определение параметров режимов, выявление возможностей дальнейшего повышения экономичности работы сети и получение необходимых данных для решения вопросов регулирования напряжения.
В электрический расчёт входят распределение активных и реактивных мощностей по линиям сети, вычисление потерь активной и реактивной мощностей в сети, а также расчёт напряжений на шинах потребительских подстанций в основных нормальных и послеаварийных режимах.
Составляем схему замещения электрической сети (линии замещаются П-образной, трансформаторы — Гобразной) и определяем её параметры:
Для линии R=r0· ?/n, Х=х0· ?/n, В=n· b0·?, Qз=UІном· В/2,
где r0, х0 — удельные активное и реактивное сопротивления, Ом/км; b0 — удельная реактивная (емкостная) проводимость, См/км;? — длина линии, км.
Удельные параметры ЛЭП r0, х0 и b0 определяем по табл.I.2. 1].
Для участка сети 1−2, длиной 30,36 км и выполненного проводом АС-185/29:
активное сопротивление R12=0,159· 30.36=4.83Ом;
реактивное сопротивление: Х12=0,413· 30,36=12,54Ом;
Емкостная проводимость ЛЭП: В12=2,75· 10·30,36=83.49· См.
Зарядная мощность, подключенная к концам участка:
Qз, 15=83.49· /2 =0,5 Мвар Результаты расчета сведём в таблицу 7.1.
Таблица 7.1 — Параметры ЛЭП
Учас-ток сети | Длина линии, км | Марка и сечение проводов | r0, Ом/км | х0, Ом/км | b0· 10, См/км | R, Ом | Х, Ом | В·, См | Qb, подклю-ченная к концам участка, Мвар | |
1−2 | 30,36 | АС-185/29 | 0,159 | 0,413 | 2,75 | 4,83 | 12,54 | 0,83 | 0,5 | |
2−3 | 36,96 | АС-120/19 | 0,244 | 0,427 | 2,66 | 9,02 | 15,78 | 0,98 | 0,59 | |
3−4 | 31,68 | АС-70/11 | 0,422 | 0,444 | 2,55 | 13,37 | 14,07 | 0,8 | 0,79 | |
4−5 | 34,32 | АС-120/19 | 0,244 | 0,427 | 2,66 | 8,37 | 14,65 | 0,91 | 0,55 | |
5−1 | 36,4 | АС-185/29 | 0,159 | 0,443 | 2,75 | 4,19 | 16,13 | 0,61 | ||
Для трансформаторов:
Где ?Рк — потери короткого замыкания, кВт; Uн — номинальное напряжение обмотки высшего напряжения, кВ; Sн — номинальная мощность трансформатора, МВ· А; Uк — напряжение короткого замыкания, %.
В расчётах электрических сетей 2-х и 3-х обмоточные трансформаторы при Uвн. ном? 220 кВ представляется упрощённой схемой замещения, где вместо ветви намагничивания учитываются в виде дополнительной нагрузки потери холостого хода? Рх-j?Qх:
?Qх=
Для трансформаторов ПС2:
Результаты расчета сведём в таблицу 7.2.
Таблица 7.2 — Параметры трансформаторов
Номер узла | Тип и мощность трансформатора | Расчётные данные | ||||||||
Rт, Ом | Хт, Ом | МВт | ?Qх, Мвар | |||||||
ВН | СН | НН | ВН | СН | НН | |||||
2хТРДН-16 000/110 | 1,09 | ; | ; | 21,7 | ; | ; | 0,038 | 0,44 | ||
2хТДТН-25 000/110 | 0,74 | 0,74 | 0,74 | 28,43 | 17,85 | 0,062 | 0,7 | |||
ТДН-16 000/110 | 2,19 | ; | ; | 43,39 | ; | ; | 0,038 | 0,11 | ||
2хТДН-25 000/110 | 0,63 | ; | ; | 13,89 | ; | ; | 0,054 | 0,7 | ||
Для данных трансформаторов предел регулирования напряжений
Электрический расчёт сети в режиме наибольших нагрузок
Нагрузки электрической сети обычно задаются на шинах вторичного напряжения районных или потребительских подстанций. Нагрузка сети высшего напряжения больше заданной нагрузки на величину потерь мощности в трансформаторах. Кроме того, необходимо учитывать зарядную мощность линии, которая обычно приводит к уменьшению реактивной нагрузки сети.
Приводим нагрузки к сети ВН:
Рвн+jQвн=(Рн+?Pх+ · Rт) + j (Qн+?Qх+ · Хт —? Qз),
где Рн, Qн — активная и реактивная мощности нагрузок, заданных на стороне вторичного напряжения подстанций;
Rт, Хт — суммарные активные и реактивные сопротивления трансформаторов данной подстанции;
? Qз — суммарная зарядная мощность линий, приложенная в точке подключения данной нагрузки (подстанции).
Для ПС2:
Рвн+jQвн=(12+0,038+)+j (8.04+0,22+;
— 1,09)=12,21+j7,73
Таблица 7.1.1.-Расчетные нагрузки ПС.
ПС | Рн+jQн, МВ· А | ?Рх+j?Qх, МВ· А | ?Рт+j?Qт, МВ· А | ? Qз, Мвар | Рвн+jQвн, МВ· А | |
12+j8,04 | 0,038+j0,44 | 0,017+j0,34 | 1,09 | 12,06+j7,73 | ||
22+j14,74 12+j8,04 10+j6,7 | 0,062+j0,7 | 0,04+j1,51 0,01+j0,45 0,01+j0,31 | 1,08 | 22,1+j15,87 | ||
14+j9,38 | 0,038+j0,11 | 0,45+j0,93 | 1,04 | 14,49+j9,38 | ||
13+j8,71 | 0,054+j0,7 | 0,01+j0,26 | 1,16 | 13,66+j8,51 | ||
Производим расчёт потоков мощности на всех участках уточнённым методом, т. е. с учётом R и Х линий. Распределение потоков мощности сначала рассчитываем без учёта потерь мощности.
Находим распределение мощностей на участках кольца:
где и — полное сопротивление противоположных плеч и суммы плеч соответственно.
Проверка:
S12+ S15= ?Si 30,95+30,76+j (21,79+19,32) MB· A =61,71+j41,19 MB· A
61,71+j41,19 MB· A =61,71+j41,19 MB· A
Результаты расчёта с учётом направлений потоков мощности приведены на рисунке 7.1.1.
Рисунок 7.1.1-Распределение потоков мощности на участках сети Корректируем найденное распределение мощностей на участках сети с учётом потерь мощности.
Мощность в конце участка 1−2:
Мощность в начале участка 1−2:
Мощность в конце участка 2−3:
Мощность в начале участка 2−3:
Мощность в конце участка 5−1:
Мощность в начале участка 5−1:
Мощность в конце участка 5−4:
Мощность в начале участка5−4:
Мощность в конце участка 4−3:
Мощность в начале участка4−3:
Результаты электрического расчёта режима наибольших нагрузок приведены на листе графической части проекта.
Таблица 7.1.2-Распределение мощности на участках сети с учетом потерь мощности
Участок сети | Мощность в начале линии, МВ· А | Потери мощности в линии, МВ· А | Мощности в конце линии, МВ· А | |
1−2 | 31,52+j23,2 | 0,57+j1,48 | 30,95+j21,72 | |
2−3 | 9,3+j14,71 | 0,41+j0,72 | 18,89+j13,99 | |
3−4 | 3,22+j1,44 | 0,01+j0,01 | 3,21+j1,43 | |
4−5 | 18,07+j11,45 | 0,37+j0,64 | 17,7+j10,81 | |
5−1 | 31,22+j21,08 | 0,46+j1,76 | 30,76+j19,32 | |
Электрический расчёт сети в режиме наименьших нагрузок
Мощность потребителей в режиме наименьших нагрузок в общем определяется по графикам нагрузок. Иногда эта мощность задается в процентах от наибольшей мощности нагрузки. Этот процент зависит от характера потребителей и рода нагрузки. Согласно заданию: Pнм=0,5Pнб Для ПС2: S2,нм=0,5· S2,нб=0,5•(12+j8,04)=6+j4,02 MB· A.
Таблица 7.2.1-Расчетные нагрузки ПС.
ПС | Рн+jQн, МВ· А | ?Рх+j?Qх, МВ· А | ?Рт+j?Qт, МВ· А | ? Qз, Мвар | Рвн+jQвн, МВ· А | |
6+j4,02 | 0,038+j0,44 | 0,004+j0,09 | 1,09 | 6,04+j3,46 | ||
11+j7,87 6+j4,02 5+j3,35 | 0,062+j0,7 | 0,001+j0,38 0,002+j0 0,002+j0,008 | 1,08 | 11,07+j7,17 | ||
7+j4,69 | 0,038+j0,11 | 0,01+j0,23 | 1,04 | 7,05+j3,99 | ||
6,5+j4,36 | 0,054+j0,7 | 0,003+j0,06 | 1,16 | 6,6+j3,96 | ||
Производим расчёт потоков мощности на всех участках уточнённым методом, т. е. с учётом R и Х линий. Распределение потоков мощности сначала рассчитываем без учёта потерь мощности.
Находим распределение мощностей на участках кольца:
где и — полное сопротивление противоположных плеч и суммы плеч соответственно.
Проверка:
S12+ S15= ?Si 15,45+j9,91+15,37+j8,84 MB· A =30,82+j18,75 MB· A
30,82+j18,75 MB· A =30,82+j18,75 MB· A
Результаты расчёта с учётом направлений потоков мощности приведены на рисунке 7.2.1.
Рисунок 7.2.1-Распределение потоков мощности на участках сети Корректируем найденное распределение мощностей на участках сети с учётом потерь мощности.
Таблица 7.2.2- Pаспределение мощностей на участках сети с учётом потерь мощности
Участок сети | Мощность в начале линии, МВ· А | Потери мощности в линии, МВ· А | Мощность в конце линии, МВ· А | |
1−2 | 15,59+j13,55 | 0,14+j3,64 | 15,45+j9,91 | |
2−3 | 9,5+j6,61 | 0,09+j0,16 | 9,41+j6,45 | |
3−4 | 1,66+j0,89 | 0,004+j0,004 | 1,66+j0,89 | |
4−5 | 8,78+j5 | 0,7+j0,12 | 8,71+j4,88 | |
5−1 | 15,48+j9,26 | 0,11+j0,42 | 15,37+j8,84 | |
Результаты электрического расчёта режима наибольших нагрузок приведены на листе графической части проекта.
Электрический расчёт сети в nослеаварийном режиме
Наиболее тяжёлый случай аварии происходит при обрыве линии на головном участке 1−2. Поэтому рассмотрим аварийный случай при обрыве одноцепной линии на участке 1−2.
Таблица 7.3.1- Расчетные нагрузки ПС
ПС | Рн+jQн, МВ· А | ?Рх+j?Qх, МВ· А | ?Рт+j?Qт, МВ· А | ? Qз, Мвар | Рвн+jQвн, МВ· А | |
12+j8,04 | 0,038+j0,44 | 0,017+j0.34 | 0,59 | 12,06+j7,73 | ||
22+j14,74 12+j8,04 10+j6,7 | 0,062+j0,7 | 0,04+j1,51 0,01+j0.45 0,01+j0,31 | 1,08 | 22,1+j15,87 | ||
14+j9,38 | 0,038+j0,11 | 0,45+j0,93 | 1,04 | 14,49+j9,38 | ||
13+j8,71 | 0,54+j0,7 | 0,01+j0,26 | 1,16 | 13,06+j8,51 | ||
Распределение потоков мощности сначала рассчитываем без учёта потерь мощности.
Результаты расчёта с учётом направлений потоков мощности приведены на рисунке 7.2.1
Рисунок 7.3.1-Распределение потоков мощности на участках сети
Рассчитываем потокораспределение на участках сети в послеаварийном режиме с учетом потерь мощности:
Мощность в конце участка 2−3:
Мощность в начале участка2−3:
Мощность в конце участка 3−4:
Мощность в начале участка 3−4:
Мощность в конце участка 4−5:
Мощность в начале участка 4−5:
Мощность в конце участка 5−1:
Мощность в начале участка5−1:
Результаты расчёта сведем в таблицу 7.3.2
Таблица 7.3.2- Потокораспределение с учётом потерь мощности
Участок сети | Мощность в начале линии, МВ· А | Потери мощности в линии, МВ· А | Мощность в конце линии, МВ· А | |
1−2 | Обрыв линии | Обрыв линии | Обрыв линии | |
2−3 | 12,21+j8 | 0,15+j0,27 | 12,06+j7,73 | |
3−4 | 36,24+j25,9 | 1,93+j2,03 | 34,31+j23,87 | |
4−5 | 53,41+j19,97 | 2,68+j4,69 | 66,47+j28,48 | |
5−1 | 68,27+j35,42 | 1,8+j6,94 | 66,47+j28,48 | |
Результаты электрического расчёта послеаварийного режима приведены на листе графической части проекта.
8. Оценка достаточности регулирования диапазона трансформатора из условия встречного регулирования напряжения Целью такого расчёта является определение приведенных к высокой стороне напряжений на шинах низшего напряжения подстанций. Эти напряжения рассчитываются на основе напряжения опорного узла. Таким опорным узлом могут быть шины питающей станции или подстанции системы, а также другие точки сети. Напряжение опорного узла выбирается таким образом, чтобы у всех потребителей получались напряжения приемлемые как по уровню изоляции, так и по условиям работы.
Режим наибольших нагрузок
Напряжение источника питания U1нб=1,06Uном=1,06· 110=116,6 кВ Напряжение на шинах высшего напряжения подстанции 2 будет равно:
U2=U1- =116,6 -=116,6−3,08=113,22кВ.
Напряжение на шинах низшего напряжения подстанции 2, приведенное к стороне высшего напряжения:
Uґ2=113,22-=113,22−1,72=111,5 кВ.
Также определяются напряжения на шинах всех остальных подстанций сети. Расчёты напряжений выполняем для всех рассматриваемых режимов работы. Результаты расчёта сводим в таблицу 8.1.1
Таблица8.1.1 — Расчёты напряжения на шинах ПС
Номера подстанций | |||||
Участки линий | 1−2 | 2−3 | 5−4 | 1−5 | |
1.Режим наибольших нагрузок U1нб=1,06Uном=116,6 кВ Напряжение в начале линии, кВ Падение напряжения в линии, кВ Напряжение в конце участка линии, кВ Падение напряжения в трансформаторах, кВ Напряжение в нейтральной точке трансформатора, кВ Напряжение на шинах среднего напряжения, приведенное к высокой стороне, кВ Напряжение на шинах низшего напряжения, приведенное к высокой стороне, кВ | 116,6 3,08 113,22 1,72 ; ; 111,5 | 113,22 2,79 110,49 4,29 0,08 1,24 106,2 106,12 104,88 | 113,86 4,14 109,72 4,37 ; ; 105,35 | 116,6 2,74 113,86 1,26 ; ; 104,09 | |
Режим наименьших нагрузок
Напряжение источника питания U1нм=1,02Uном=1,02· 110=112,2 кВ Напряжение на шинах высшего напряжения подстанции 2 будет равно:
U2=U1- =112,2 -=112,2−2,19=
=110,01 кВ.
Напряжение на шинах низшего напряжения подстанции 2, приведенное к стороне высшего напряжения:
Uґ2=110,01-=110,01−0,87=109,14 кВ.
Также определяются напряжения на шинах всех остальных подстанций сети. Расчёты напряжений выполняем для всех рассматриваемых режимов работы. Результаты расчёта сводим в таблицу 8.2.1
Таблица 8.2.1 — Расчёты напряжения на шинах ПС
Номера подстанций | |||||
Участки линий | 1−2 | 2−3 | 5−4 | 1−5 | |
2.Режим наименьших нагрузок U1нм=1,02Uном=112,2 кВ Напряжение в начале линии, кВ Падение напряжения в линии, кВ Напряжение в конце участка линии, кВ Падение напряжения в трансформаторах, кВ Напряжение в нейтральной точке трансформатора, кВ Напряжение на шинах среднего напряжения, приведенное к высокой стороне, кВ Напряжение на шинах низшего напряжения, приведенное к высокой стороне, кВ | 112,2 2,19 110,01 0,87 ; ; 109,14 | 110,01 1,72 108,29 2,11 0,04 0,59 106,18 106,14 105,55 | 110,29 2,31 107,98 2,12 ; ; 105,86 | 112,2 1,91 110,29 0,59 ; ; 109,7 | |
Послеаварийный режим
Напряжение источника питания U1нб=1,06Uном=1,06· 110=116,6 кВ Напряжение на шинах высшего напряжения подстанции 2 будет равно:
U5=U1- =116,6 -=116,6−7,35=109,25 кВ.
Напряжение на шинах низшего напряжения подстанции 2, приведенное к стороне высшего напряжения:
Uґ5=109,25 -=109,35−1,21=108,04 кВ.
Также определяются напряжения на шинах всех остальных подстанций сети. Результаты расчёта сводим в таблицу 8.3.1
Таблица 8.3.1 — Расчёты напряжения на шинах ПС
Номера подстанций | |||||
Участки линий | 2−3 | 3−4 | 4−5 | 5−1 | |
3.Послеаварийный режим U1нб=1,06Uном=116,6 кВ Напряжение в начале линии, кВ Падение напряжения в линии, кВ Напряжение в конце участка линии, кВ Падение напряжения в трансформаторах, кВ Напряжение в нейтральной точке трансформатора, кВ Напряжение на шинах среднего напряжения, приведенное к высокой стороне, кВ Напряжение на шинах низшего напряжения, приведенное к высокой стороне, кВ | 94,21 2,58 91,7 2,13 ; ; 89,57 | 102,48 8,28 94,21 5,08 0,09 1,49 89,13 89,04 87,55 | 109,25 6,77 102,48 4,67 ; ; 97,81 | 116,6 7,35 109,25 1,21 ; ; 108,04 | |
Расчёт ответвлений трансформаторов Зная напряжения на шинах низшего напряжения в режимах наибольших, наименьших нагрузок и в послеаварийном режиме, приведенные к высокой стороне, можно найти расчётное регулировочное ответвление трансформатора. Оно выбирается с таким расчётом, чтобы обеспечить наименьшее отклонение напряжений на шинах подстанций в различных режимах сети.
Определяем желаемое (расчётное) напряжение регулировочного ответвления обмотки ВН трансформатора ПС 2 при работе в режиме наибольших нагрузок:
Uвн.ж=Uґн· =111,5·=116,8кВ, где Uнн — номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ
Uн.ж — напряжение желаемое, которое необходимо поддерживать на шинах низшего напряжения в различных режимах работы сети, кВ.
В режиме максимальных нагрузок и в послеаварийном режиме Uн. ж=1,05· Uн=1,05·10=10,5 кВ, в режиме минимальных нагрузок Uн. ж=1,0· Uн=10 кВ; Uн — номинальное напряжение сети, кВ.
По найденному значению расчётного напряжения регулировочного ответвления выбирают стандартное ответвление с напряжением, ближайшим к расчётному:
Uотв=115 кВ (0%)
Действительное напряжение на шинах низшего напряжения ПС 2:
Uд= Uґн· Uнн /Uотв =111,5· =10,66 кВ Получающееся отклонение напряжения составит
?Uотк=
Допустимое отклонение напряжения от номинального напряжения сети в режиме наибольших нагрузок должно быть не ниже +5%.
Все расчёты по выбору регулировочных ответвлений и определению действительных напряжений и отклонений напряжения на вторичной стороне заносим в таблицу 8.4.1
Таблица 8.4.1- Действительные напряжения ПС
Напряжение, кВ | Номер подстанции | ||||
1. Режим наибольших нагрузок Расчётное регулировочное ответвление, Uвн ж Стандартное регулировочное ответвление, Uвн Приведенное напряжение на шинах НН, Uґнб Действительное напряжение на шинах НН, Uд нб Отклонение напряжения, ?Uотк, % | 116,8 111,5 10,66 6,6 | 109,87 108,9 104,88 10,59 5,9 | 110,37 108,9 105,35 10,64 | 104,09 102,7 104,09 10,64 6,4 | |
2. Режим наименьших нагрузок Расчётное регулировочное ответвление, Uвн ж Стандартное регулировочное ответвление, Uвн Приведенное напряжение на шинах НН, Uґнм Действительное напряжение на шинах НН, Uнд нм Отклонение напряжения, ?Uотк, % | 102,5 121,1 109,14 9,91 — 0,09 | 116,11 117,0 105,65 9,92 — 0,8 | 116,45 105,86 9,95 — 0,5 | 120,67 121,1 109,7 9,96 — 0,4 | |
3.Послеаварийный режим Расчётное регулировочное ответвление, Uвн ж Стандартное регулировочное ответвление, Uвн Приведенное напряжение на шинах НН, Uґп.а Действительное напряжение на шинах НН, Uнд п. а Отклонение напряжения, ?Uотк, % | 93,84 96,6 89,57 10,19 1,9 | 91,72 96,6 87,55 9,97 — 0,3 | 102,47 102,7 97,81 10,68 | 113,56 108,04 10,52 5,2 | |
Во всех режимах на шинах низшего напряжения ПС должно обеспечиваться требуемое отклонение напряжения у потребителей, подключенных к шинам обмотки НН, т. е. в режиме наибольших нагрузок? Uотк %, в режиме наименьших нагрузок? Uотк % и в послеаварийном режиме? Uотк %.
На подстанциях 3, 4 и 5 невозможно установить у потребителей желаемое напряжение из условия встречного регулирования напряжения в послеаварийном режиме. На этих подстанциях необходимо использовать другое средство регулирования.
Определим расчётное ответвление обмотки среднего напряжения трансформатора ПС4 :
где Uвн.д.нб и Uвн.д.нм — действительные напряжения обмотки ВН, кВ; - напряжения на шинах 35 кВ в максимальном и минимальном режимах, приведенные к стороне ВН, кВ; Uс — желаемое напряжение на шинах среднего напряжения, Uс=37 кВ.
.
Uотв=39,46 кВ (0%).
Определим действительные напряжения на шинах СН ПС2:
9. Расчет технико-экономических показателей
Капитальные затраты на сооружение ЛЭП
Кл=Ко· ?,
где Костоимость сооружения воздушных ЛЭП на 1 км длины по табл. IV.2[1] для железобетонных опор по II району по гололёду;? — длина воздушных ЛЭП, км.
Рассчитываем стоимость линий в ценах 1991 года для двух вариантов.
Таблица 9.1- Стоимость линий
Номер ветвей схемы | Длина линии, км | Марка и сечение провода, количество цепей | Удельная стоимость, тыс. руб./км | Полная стоимость линии, тыс. руб. | |
Вариант 1 | |||||
1−2 | 30.36 | АС-185/29 | 12.9 | 391.644 | |
2−3 | 36.96 | АС-120/19 | 11.4 | 421.344 | |
3−4 | 31.68 | АС-70/11 | 380.16 | ||
4−5 | 34.32 | АС-120/19 | 11.4 | 391.248 | |
5−1 | 26.4 | АС-185/29 | 12.9 | 340.56 | |
Итого | 1924.956 | ||||
Капитальные затраты на сооружение подстанций
Кпс=Кт· m+Кру+Кпост,
где Ктстоимость трансформаторов, тыс. руб.; Крустоимость сооружения открытых распределительных устройств, тыс. руб.; Кпостпостоянная часть затрат по подстанциям, тыс. руб.
Таблица 9.2 — Стоимость подстанций для вариантов 1
Номер узла | Стоимость трансформаторов, тыс. руб. | Постоянная часть затрат, тыс. руб. | Стоимость распределительных устройств, тыс. руб | Полная стоимость подстанции, тыс. руб. | |
2Ч63 | |||||
2Ч84 | |||||
1Ч63 | |||||
2Ч84 | |||||
Итого | |||||
Капитальные затраты на сооружение электрической сети:
К1=Кл+Кпс=1924.956+1845=3769.956 тыс. руб.
Годовые эксплуатационные расходы:
Гэ=,
где ба+ бротчисления на амортизацию и обслуживание, %; - для силового оборудования и — для воздушных ЛЭП.
Д W — потери энергии в трансформаторах и линиях, МВт· ч; в — стоимость 1 кВт· ч потерянной энергии, руб./кВт· ч; для силового оборудования в=1,75· 10 руб./кВт· ч, для воздушных ЛЭП в=2,23· 10 руб./кВт· ч.
Потери энергии в двухобмоточных трансформаторах:
Д Wт = ДРх· Т +?Рк· (Smах / Sном) І· ф ,
Потери энергии в трёхобмоточных трансформаторах:
где ДPх и? Рк — потери холостого хода и короткого замыкания, кВт; Smах — максимальная нагрузка трансформатора, МВ· А; Sном — номинальная мощность трансформатора, МВ· А; Т-продолжительность работы трансформатора, Т=8760 ч; ф — продолжительность максимальных потерь, определяется в зависимости от продолжительности использования максимальной нагрузки Тmах по формуле:
;
Потери энергии в линиях:
Д Wл=
Для замкнутой сети варианта 1:
Годовые эксплуатационные расходы в трансформаторах подстанции:
Гэ, пс1= Гэ, пс3=0.094· 1845+2024.95·1,75·=173.78 тыс. руб.
Годовые эксплуатационные расходы в линиях:
Гэ, л1=0,028· 1924.956+6081.97·2,23·=55.25 тыс. руб
Суммарные годовые эксплуатационные расходы:
Гэ1= Гэ, л1+ Гэ, пс1=173.78+55.25 =229,03 тыс. руб.
Приведенные затраты:
З1=0,12· 3769,956+229,03 =681,42 тыс. руб.
Стоимость передачи электроэнергии:
Себестоимость передачи электроэнергии:
Удельные капитальные затраты:
.
1. Г. Е. Поспелов, В. Т. Федин. Проектирование электрических сетей и систем. — Мн.: Вышейшая школа, 1986.
2. Справочник по проектированию электроэнергетических систем под ред. С. С. Рокотяна и И. М. Шапиро — М.: Энергия, 1977.
3. В. М. Блок, Г. К. Обушев, Л. В. Паперно и др. Пособие к курсовому и дипломному проектированию для электроэнергетических специальностей вузов: сеть трансформатор напряжение потокораспределение
4. Учебное пособие для студентов электроэнергетических специальностей вузов. — М.: Высшая школа, 1990.
5. В. И. Идельчик. Электрические системы и сети. — М.: Энергоатомиздат, 1989.
6. Правила устройства электроустановок. Минэнерго СССР — М.: Энергоиздат, 1986.
7. П. В. Лычёв, В. Т. Федин. Электрические системы и сети. Решение практических задач: Учебное пособие для вузов. — Мн.: ДизайнПРО, 1997.
8. Н. М. Сыч, В. Т. Федин. Основы проектирования электрических сетей электроэнергетических систем. Учебное пособие к курсовому проекту по дисциплине «Электрические системы и сети». — Мн.: УП «Технопринт», 2001.