Работа керамзитофибробетонных колонн при повторных нагрузках

Для получения отсутствующих экспериментальных данных о несущей способности, деформативности и трещиностойкости керамзитофибробетонных элементов со смешанным армированием при немногократно повторных нагружениях были проведены специальные исследования.

В качестве объекта исследований приняты керамзитофиброжелезобетонные короткие и гибкие колонны, армированные высокопрочной сталью.

Программа испытаний состояла из четырех серий опытных образцов, общее число которых составило 48 шт. (рис.1).

Длины колонн приняты 960 мм и 3000 мм, что соответствует гибкостям л_h=l₀/h=8 и л_h=20. Как показали ранее выполненные исследования, при гибкости л_h=8 колонны работают как короткие стойки, влияние продольного изгиба на их несущую способность незначительно.

Значение гибкости л_h=25 соответствует большому классу натурных колонн промышленных зданий. Колонны указанной гибкости, с одной стороны, работают уже как гибкие стойки, а с другой стороны, прогибы таких конструкций еще не столь значительны.

Относительный эксцентриситет, д_е=е₀/h, принят равным 0 и 0,3. Все образцы имеют прямоугольное поперечное сечение 250×120(h) мм. Высота сечения была принята меньше ширины с целью предотвратить возможный выгиб элемента из плоскости.

Как было отмечено еще в работе при таких размерах элементов результаты их испытаний могут быть с высокой степенью надежности распространены на натурные железобетонные колонны.

Следует отметить, что повышение процента армирования слабо влияет на несущую способность стоек гибкостью л_h=20 и выше. Поэтому диаметр и процент армирования продольной арматурой опытных железобетонных колонн подбирался минимально необходимым для создания требуемого уровня обжатия бетона.

В программу исследования входило изготовление и испытание 12 серий коротких и 12 длинных железобетонных стоек с обычным и со смешанным армированием, которые испытывались кратковременной однократной и немногократно повторной нагрузкой. Варьируемыми факторами являлись эксцентриситет приложения внешней нагрузки, коэффициент смешанного армирования. Наряду с основными образцами изготавливались и испытывались кубы и призмы.

В качестве легкого бетона был выбран конструктивный керамзитобетон. Это сделано по нескольким причинам. Во-первых, как установлено в предыдущих исследованиях фибровое армирование волокнами из ГБВ легкого конструктивного керамзитобетона более эффективно, чем тяжелого, так как при перемешивании бетонной смеси округлые зерна керамзита повреждают волокна в меньшей степени, чем тяжелый щебень неправильной формы. Кроме того, модули упругости керамзита и волокон ближе по численным значениям. Во-вторых, керамзитофиброжелезобетон благодаря своим хорошим теплоизоляционным свойствам может быть использован при изготовлении стеновых панелей, а также в других элементах конструкций, в которых совмещаются несущие и ограждающие функции.

Для изготовления опытных образцов из фибробетона в виде кубов, призм, также колонн различной гибкости в качестве вяжущего использовался портландцемент ОАО «Серебряков-цемент», марки 500 D 20 по ГОСТ 10 178–85. В качестве заполнителей для приготовления керамзитофибробетона применялся просеянный керамзитовый гравий Ростовского завода легких заполнителей (ГОСТ 9759−83) насыпной плотностью 650 кг/м³, фракции 2,5…10 мм. Прочность пористого заполнителя при сжатии в цилиндре составила 5,8 МПа, водопоглощение 14,2%.

В качестве мелкого заполнителя для приготовления тяжелого и легкого бетонов применялся кварцевый песок с модулем крупности 1,8, средней насыпной плотностью 1450 кг/м³. Для изготовления дисперсно-армированных фибробетонов использовалось грубое базальтовое волокно, соответствующее требованиям ТУ 69 УССР 87−85, полученное в институте проблем материаловедения Академии наук Украины.

Свойства фибры, исследованные в РГСУ совместно с сотрудниками научно-исследовательской лаборатории ИПМ АН Украины, приведены в таблице 1. Приготовление бетонной смеси для опытных образцов (без фибр) осуществлялось в обычно принятом порядке, что же касается фибробетонной смеси, то здесь была использована специальная методика и ранее разработанные предложения, с учетом рекомендаций, изложенных в ранее выполненных работах.

Таблица 1.

Основные характеристики фибры из грубого базальтового волокна (ТУ 69 УССР 87−85).

С целью отмучивания примесей заполнители бетона были вымыты и в последствии высушены до естественной влажности. В результате, содержание в песке пылевато-глинистых частиц составило менее 1% по массе. Свойства заполнителей контролировались стандартными методами в соответствии с действующими нормативными документами.

Нагружение опытных образцов в процессе испытания осуществлялось ступенями по 0,1 от теоретической разрушающей нагрузки. На каждой ступени нагружения измерялись продольные деформации на среднем участке колонны с помощью цепочек тензодатчиков с базой 50 мм, наклеиваемых на грани, а также боковые поверхности. На боковых поверхностях колонны цепочки тензодатчиков наклеивались по 4 ряда с расстоянием между рядами по 2 см. На среднем участке дополнительно устанавливались индикаторные деформометры на арматуре с базой деления 200 мм (на выносных реперах), а также на бетоне. армирование базальтовый фибробетон колонна Перед испытанием на торцы колонн надевались металлические оголовники на цементно-песчаном растворе. Оголовники имеют прорези в торцевой пластине, соответствующие испытательным эксцентриситетам е₀/h=0; 0,3. После установки колонны в пресс (испытательный стенд) осуществлялось ее центровка по физической оси, для чего использовали индикаторы часового типа с ценой деления 0,01 мм, закрепленные на боковых гранях в середине пролета.

Нагрузка в процессе испытаний подавалась с помощью гидравлического домкрата. Опорами служили жесткие плиты 500- тонного пресса, нагрузка прикладывалась снизу и создавалась при помощи гидравлического домкрата. На колонны она передавалась через ножевые опоры, что обеспечивало шарнирное опирание образцов в плоскости их изгиба и позволяло изменять величину эксцентриситета путем смещения колонны относительно оси пресса.

Порядок испытания принимался следующим. Нагрузка подавалась ступенями по 10% от значения подсчитанной разрушающей нагрузки. Контроль внешнего усилия осуществлялся с помощью манометра домкрата, а также цилиндрического динамометра. При испытании немногократно повторной нагрузкой сначала образец нагружали до уровня, равного 70% от кратковременной разрушающей нагрузки, после чего производилась разгрузка до закрытия трещин. Количество циклов «нагрузка-разгрузка» принято равным 25, на двадцать пятом цикле образец доводился до разрушения.

Таблица 2.

Характеристики опытных керамзитофибробетонных колонн.

(ККО — короткие колонны, испытанные однократным нагружением; ГКО — гибкие колонны, испытанные однократным нагружением; ККП — короткие колонны, испытанные немногократно повторными нагружениями; ГКП — гибкие колонны, испытанные немногократно повторными нагружениями) Полученные опытные данные (табл.2) позволили рассмотреть влияние основных факторов на несущую способность керамзитофибробетонных колонн.

Как и следовало ожидать, с увеличением относительного эксцентриситета внешней силы, несущая способность всех опытных элементов снижалась. Вместе с тем, степень снижения несущей способности зависела от коэффициента смешанного армирования. С увеличением последнего эффект повышения несущей способности растет. Это особенно заметно с повышением гибкости панели. Немногократно повторные нагружения во всех случаях повысили несущую способность панелей. При этом наибольший эффект наблюдается при невысокой гибкости и малых эксцентриситетах внешеней силы.