Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Отопление и вентиляция жилого дома

КонтрольнаяПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Гидравлический расчет системы отопления В здании запроектирована двухтрубная система отопления с параметрами теплоносителя tг = 95С, t0 = 70С. Система с нижней разводкой магистралей с тупиковым движением теплоносителя. Система состоит из двух ветвей, каждая из которых обслуживает половину здания. Для выпуска воздуха из системы, на каждом стояке устанавливается кран Маевского. Вытяжные шахты могут… Читать ещё >

Отопление и вентиляция жилого дома (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

1. Исходные данные

Район строительства — г. Дмитров 140/16 (перлитофосфогелевые изделия, ГОСТ 21 500–76)

Параметры наружного воздуха:

· t2= -28°C (температура наиболее холодной пятидневки).

Ориентация фасада на север.

Тип системы отопления двухтрубная с нижней разводкой.

Характеристики здания:

· высота этажа — 3 м;

· толщина межэтажных перекрытий — 0,3 м;

· размер окон 1,5Ч1,5 м;

· наружные двери 1,1Ч1,8 м;

· межкомнатные двери 0,8Ч2 м;

· подвал без окон.

Внутренняя температура в помещении:

· в угловых комнатах: +22°C;

· в рядовых комнатах: +20°C;

· в кухне: +18°C;

· на лестничной клетке: +16°C;

· в санузлах: +22°C;

· в ванной: +24°C;

· во внутренних комнатах: +20°C.

Температура в подвале здания: +5°C.

2. Теплотехнический расчет наружных ограждений

2.1 Теплотехнический расчет стены

№ п/п

Наименование

д, м

л, Вт/мЧ°С

S, Вт/мІЧ°С

Кирпичная кладка

0,25

0,81

10,12

Перлитофосф.изд.

х

0,09

1,43

Кирпичная кладка

0,15

0,81

10,12

1. Определение требуемого сопротивления:

где бв =8,7 Вт/(м2Ч оС), — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности О.К., принимается согласно таблице 7 СНиПа 23−02.2003;

tв— температура внутри помещений;

tн— температура наружного воздуха;

n — коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности О.К. по отношению к наружному воздуху и определяемый в таблице 6 СНиПа 23−02.2003;

Дtн — температурный перепад.

2. Определение приведенного сопротивления Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций определяется по таблице 1б (СНиП 2−3-79*) по расчетному значению ГСОП (градус-сутки отопительного периода).

tот. пер. — средняя температура отопительного периода;

zот. пер. — продолжительность отопительного периода.

По таблице 1б (СНиП 2−3-79*) определим приведенное сопротивление способом интерполяции:

ГСОП

2,4

8951,6

х

2,8

3. Определение толщины утеплителя Приравниваем к наибольшее из и и вычисляем толщину утеплителя:

бн =23 Вт/(м2* оС), — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности О.К., принимается согласно таблице 8 СП 23−101−2004.

Округляем полученный результат до промышленной величины:

Определим толщину стены:

Дст=0,25+0,2+0,15=0,6 м

4. Определение коэффициента теплопередачи:

5. Подсчет степени тепловой инерции Условие выполнено.

3. Расчёт тепловлажностного режима Расчёт тепловлажностного режима ведется для угловой комнаты.

Положительным считается результат, если выполняется неравенство:

в>tт.р

где:

tт.р. — температура точки росы;

Rф =2,87 — фактическое сопротивление внутренней стенки теплоотдачи;

;

tт.р. = 20,1 — (5,75 — 0,206Чев)2,

где:

ев — упругость водяных паров в помещении.

;

Е= 477 + 133,3(1 + 0,14tв)2,

где:

Е — модуль упругости водяных паров в состоянии полного насыщения;

ц — влажность помещения:

1) ц = 55% - комфортные условия;

(Па);

(Па);

;

;

18,29 > 14,7 т. е. условие выполняется. Влага на поверхности стены не образуется.

2) ц = 75% - комфортные условия;

(Па);

(Па);

;

;

18,95 > 18,29 т. е. условие выполняется. Влага на поверхности стены не образуется.

4. Расчет тепловой нагрузки

4.1Расчет тепловых потерь через наружные ограждения В данном расчете необходимо определить тепловые потери через наружные ограждения с учетом ориентации по сторонам горизонта.

Расчет тепловых потерь через наружные ограждающие конструкции осуществляется по следующей формуле:

Q = k.F.t.n,

где

k — коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции (табл. 1);

F — площадь ограждающей конструкции, м2;

n — коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери;

t = tв-tн — разность температур.

Теплопотери подсчитываются для наружных стен (НС), перекрытий над подвалом (ПЛ), окон (ОК), дверей (Д) и чердачных перекрытий (ПТ).

Добавочные теплопотери на ориентацию по сторонам света учитываются только для наружных стен, окон, дверей:

С, В, СВ, СЗ — 10%; З, ЮЗ, ЮВ — 5%; Ю — 0%.

Все данные раздела сводятся в таблицу 2.

4.2Расчет полных тепловых потерь здания Полные тепловые потери здания определяются для расчета мощности системы отопления, находящиеся из уравнения теплового баланса:

Qсо — тепло, которое поступает с теплоносителем через отопительные приборы в помещения здания

Qб — бытовые тепловыделения (от бытовых приборов, людей) учитываются в количестве 21 Вт/м2 площади жилых комнат и кухонь:

Qб=21Fп, (Вт),

где Fп — площадь пола без прилежащих коридоров, санузлов и кладовых, м2.

Qп.огр.— полные потери через ограждения (таблица № 2)

Qи, в — тепло, которое расходуется на нагрев инфильтрующего воздуха и воздуха, уходящего через систему вентиляции, принимают в размере 30% от теплопотерь каждого помещения

Qu, в=0,3· Qп.огр., Вт Получаем:

Следовательно, тепловые нагрузки на отопительные приборы для жилых комнат определяется по формуле:

Тепловые нагрузки на отопительные приборы для лестничных клеток определяется по формуле:

Просуммировав полные тепловые потери по всем помещениям, определим мощность системы отопления.

Результаты расчёта сводятся в таблицу 3.

Номер

n

Qогр, Вт

Qив, Вт

Qбыт, Вт

Qсис от, Вт

20,80

660,67

198,20

650,87

101а

11,37

18,62

18,62

669,49

16,65

409,04

122,71

166,5

365,25

102а

4,30

7,04

7,04

372,29

7,77

265,24

79,57

77,7

267,11

103а

7,14

86,52

86,52

353,63

14,80

557,82

167,35

577,17

104а

6,84

17,99

17,99

595,16

24,96

407,25

122,17

249,6

279,82

279,82

13,00

537,30

161,19

568,49

568,49

29,28

426,77

426,77

22,77

398,34

398,34

7,14

259,48

259,48

15,25

461,73

461,73

1 546,32

У1 этажа

4 385,20

201,00

20,80

682,94

204,88

208,00

679,83

201а

11,37

27,94

27,94

707,76

202,00

16,65

409,04

122,71

166,50

365,25

202а

4,30

10,57

10,57

375,82

203,00

7,77

265,24

79,57

77,70

267,11

203а

7,14

86,52

86,52

353,63

204,00

14,80

557,82

167,35

148,00

577,17

204а

6,84

25,32

25,32

602,49

205,00

24,96

401,24

120,37

249,60

272,01

272,01

206,00

13,00

591,35

177,41

130,00

638,76

638,76

29,28

419,43

419,43

22,77

416,99

416,99

7,14

197,22

197,22

15,25

466,53

466,53

1 500,17

У2 этаж

4 450,64

У1этаж+У2этаж

8 835,84

4.3 Расчет удельной тепловой характеристики здания

Vз — объем здания по наружным замерам

4.4 Расчет поверхности отопительных приборов Отопительные приборы: чугунные секционные радиаторы марки МС-140. Поверхность нагрева одной секции 0,35 экм (эквивалентный квадратный метр).

1)Расчетная поверхность отопительных приборов определяется по формуле:

(экм),

где Qсо -мощность системы отопления, Вт

1 — коэффициент, учитывающий понижение температуры воды за счет остывания ее в трубах: 1 =1 — 1 этаж; 1 =1,05 — 2 этаж.

3 =1,28 — коэффициент, учитывающий способ подводки теплоносителя к отопительному прибору и изменение теплоотдачи в зависимости от относительного расхода воды через прибор:

4=1 — коэффициент, учитывающий способ установки отопительных приборов.

2)Теплоотдача 1 экм прибора qэ определяется по формуле:

Вт/экм

t — разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении:

tг =950С; tо =700С

3)Число секций в приборе определяется по формуле:

где fc = 0,35 экм — площадь поверхности одной секции;

2 — коэффициент, учитывающий число секций в отопительном приборе:

Результаты расчета сводим в таблицу № 4:

5. Гидравлический расчет системы отопления В здании запроектирована двухтрубная система отопления с параметрами теплоносителя tг = 95С, t0 = 70С. Система с нижней разводкой магистралей с тупиковым движением теплоносителя. Система состоит из двух ветвей, каждая из которых обслуживает половину здания. Для выпуска воздуха из системы, на каждом стояке устанавливается кран Маевского.

Для отопления отдельных ветвей системы в случае ремонта предусматривают установку задвижек и устройств для выпуска воды из ветви.

Система отопления питается теплоносителем от тепловой сети. Для получения требуемой температуры теплоносителя в системе отопления последняя, присоединяется через элеватор, который устанавливают в помещении теплового ввода, в подвале здания.

Гидравлический расчет производят на основе аксонометрической схемы одной ветви, наиболее нагруженной, на который проставляют тепловые нагрузки отопительных приборов, стояков, участков магистралей, а также длины расчетных участков.

Намечают главное циркуляционное кольцо через один из верхних приборов наиболее удалённого стояка от подающей и обратной магистрали. На схеме проставляют номера участков главного циркуляционного кольца.

Помещение теплового ввода располагается, как правило, в центре подвала с тем, чтобы тепловые нагрузки двух основных ветвей были приблизительно одинаковы. Принципиальная схема ввода и теплового элеватора изображена на рисунке.

Рис. Схема теплового узла Определим количество воды, циркулирующее в системе отопления по формуле:

(кг/ч),

где:

tг -температура горячей воды (к местной системе отопления =95С)

tобр. -температура воды в обратке (из местной системы отопления =70С) Расчётное циркуляционное давление в двухтрубной системе водяного отопления Рр, возникающие в циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в нагревательных приборах, определяют по формуле:

Ррест.+ Рнап. ,

Рнап.=80lцир.

lцир.-длина главного циркуляционного кольца (lцир =56,8 м) Рн=80*56,8=4544 кПа Рест.=6,2h1(tг-tо)

h1— расстояние по вертикале от уровня оси элеватора до центра нагревательного прибора 1-го этажа

h1=2,2 м.

Рест.=6,2*2,2(95−70)=341 кПа Рр=6704+341=7045 кПа Потери давления в главном циркуляционном кольце должны быть меньше расчётного на 10−12%, они складываются из потери давления на трение и местных сопротивлений.

Местные сопротивления выбираются по расчетной схеме, а соответствующие им коэффициенты — девятая графа — в зависимости от диаметра принимаются по прилож.7.

Перечислим коэффициенты местных сопротивлений для наших участков:

· 1 участок: радиатор о=1; внезапное сужение о=0,5; отвод 90° о=1,5;

· 2 участок: тройник на проходе о=1;отвод на 90°? о=1,5; вентиль обыкновенный;

· 3 участок: тройник на проходе о=1;

· 4 участок: тройник на проходе о=1;

· 5 участок: тройник на проходе о=1;отвод на отвод 90° о=1,5;

· 6 участок: тройник на противотоке о=3; задвижка о=0,5; отвод 90? о=1,5;

· 7 участок: внезапное расширение о=0,5; тройник на противотоке о=3; задвижка о=0,5; отвод 90? о=1,5;

· 8 участок: тройник на проходе о=1; отвод 90? о=1,5;

· 9 участок: внезапное сужение о=0,5; тройник на противотоке о=3; задвижка о=0,5; отвод 90? о=1,5;

· 10 участок: тройник на противотоке о=3; задвижка о=0,5; отвод 90? о=1,5;

· 11 участок: тройник на проходе о=1;отвод на отвод 90° о=1,5;

· 12 участок: тройник на проходе о=1;

· 13 участок: тройник на проходе о=1;

· 14 участок: тройник на проходе о=1;отвод на 90°? о=1,5; вентиль обыкновенный;

· 15 участок: радиатор о=1; внезапное расширение о=0,5; отвод 90° о=1,5.

Гидравлический расчёт трубопровода системы сведён в таблицу 5.

Определим невязку:

6. Аэродинамический расчет системы естественной вытяжной вентиляции В жилых зданиях проектируется общеобменная естественная вентиляция удалением воздуха из санитарных узлов и кухонь. Приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает с наружи через неплотности окон и других ограждений.

Количество удаляемого воздуха по СНиП для жилых зданий должно быть не менее 3 мі/ч на один мІ жилой площади квартиры.

Вентиляционные каналы размещаются по внутренним капитальным стенам. При невозможности разместить каналы в капитальных стенах допускается устройство приставных вертикальных каналов. Минимальные размеры канала 100Ч100 мм или ½Ч½ кирпича.

Вытяжные шахты могут быть выполнены деревянными, обитыми с внутренне стороны кровельной сталью. Высоту вытяжных шахт следует принимать не менее 0,5 м над плоской кровлей, не менее 0,5 м конька крыши при расположении шахты от конька от 1,5 м до 3 м, при большем расстоянии не ниже линии, проведенной от конька вниз под углом 10° к горизонту.

Радиус действия вытяжных систем с естественным побуждением нельзя принимать более 8 м. Не допускается объединять в общую систему каналы из помещений, ориентированных на разные фасады.

Цель аэродинамического расчета состоит в определении сечений каналов и размеров жалюзийных решеток, чтобы обеспечить требуемые расходы удаляемого воздуха. Для предварительного определения сечений каналов систем естественной вытяжной вентиляции принимают скорость порядка 0,5…1,5 м/с.

Нормы воздухообмена в кухне и санузлах:

кухня:

с 2-х конфорочной газовой плитой …60м3/ч санузлы:

ванная индивидуальная …25м3/ч туалет индивидуальный …25м3/ч Располагаемое давление вычисляется по формуле:

Р=9,8Н (+5-в), (Па) где Н — разность отметок устья вытяжной шахты и вытяжной вентиляционной решетки рассчитываемой ветви.

Вытяжные решетки в помещении располагают на 0,5 м от потолка. Для жилых зданий в принимают равным 1,21кг/м3, тогда:

Р=0,55Н, Н1 = 4 м для второго этажа;

Н2 = 7 м для первого этажа;

Задаваясь скоростью V движения воздуха по каналу, рассчитывается площадь живого сечения по формуле:

Далее по приложениям 10,11,12 принимают ближайшее большее значение площади живого сечения, выбирают размеры канала или жалюзийной решетки, пересчитывают скорость V движения воздуха по формуле:

Графа 8 заполняется по данным расчетных таблиц круглых стальных воздуховодов (прил.9) при принятых dэ и V.

Графа 10 — значение Рдин=v2/2, вычисляют или принимают по данным расчетных таблиц.

tв = 20

tн = 5 для вытяжной шахты Графа 12 — коэффициент местных сопротивлений принимаем по справочным данным (приложение 13).

Остальные графы заполняются результатами вычислений.

При невязке между расчетным и израсходованным давлениями, превышающей 11%, производится изменение сечений воздуховодов на отдельных участках с соответствующей корректировкой расчетных величин.

Увязка каждой расчетной ветви производиться по формуле:

Данные расчетов сводим в таблицы 6,7,8,9,10,11:

№ участка

Нагрузка, L, м3

Длина участка, l, м

Размеры канала, аЧв, м

Площадь, F, м2

Скорость, v, м/с

Эквивалент диаметр, dэ, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, в

Потери на трение, RЧlЧв, Па

КМС Уж

Динамическое давление, Рдин, Па

Местные потери, z=РдинЧУж, Па

Суммарные потери давления, RЧlЧв+z, Па

100Ч100

0.0087

0.80

1.2

0.38

0.46

0.46

0.6

140Ч140

0.02

0.35

0.025

1.225

0.02

1.1

0.07

0.08

0.10

140Ч140

0.02

0.69

0.078

1.351

0.42

1.5

0.29

0.44

0.86

0.3

140Ч270

0.038

0.73

0.063

1.366

0.03

1.5

0.32

0.48

0.51

270Ч270

0.073

0.84

0.044

1.404

0.12

3.9

0.44

1.74

1.86

р=0,55*Н=0,55*7=3,85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м3

Длина участка, l, м

Размеры канала, аЧв, м

Площадь, F, м2

Скорость, v, м/с

Эквивалент диаметр, dэ, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэфф шероховат, в

Потери на трение, RЧlЧв, Па

КМС Уж

Динамическое давление, Рдин, Па

Местные потери, z=РдинЧУж, Па

Суммарные потери давления, RЧlЧв+z, Па

100Ч100

0.0087

0.80

1.2

0.38

0.46

0.46

140Ч140

0.02

0.69

0.078

1.351

0.42

1.1

0.29

0.32

0.74

0.3

140Ч140

0.02

1.39

0.257

1.531

0.12

0.5

1.16

0.58

0.70

270Ч270

0.073

0.84

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

р=0,55*Н=0,55*7=3,85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м3

Длина участка, l, м

Размеры канала, аЧв, м

Площадь, F, м2

Скорость, v, м/с

Эквивалентный диаметр, dэ, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, в

Потери на трение, RЧlЧв, Па

КМС Уж

Динамическое давление, Рдин, Па

Местные потери, z=РдинЧУж, Па

Суммарные потери давления, RЧlЧв+z, Па

100Ч100

0.0087

0.80

1.2

0.38

0.46

0.46

0.6

140Ч140

0.02

0.35

0.025

1.225

0.02

1.1

0.07

0.08

0.10

140Ч140

0.02

0.69

0.078

1.351

0.11

1.5

0.29

0.44

0.54

0.9

140Ч270

0.038

0.73

0.063

1.366

0.08

1.5

0.32

0.48

0.56

270Ч270

0.073

0.84

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

р=0,55*Н=0,55*7=3,85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м3

Длина участка, l, м

Размеры канала, аЧв, м

Площадь, F, м2

Скорость, v, м/с

Эквивалентный диаметр, dэ, мм

Уд.потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, в

Потери на трение, RЧlЧв, Па

КМС Уж

Динамическое давление, Рдин, Па

Местные потери, z=РдинЧУж, Па

Суммарные потери давления, RЧlЧв+z, Па

100Ч100

0.0087

0.80

1.2

0.38

0.46

0.46

140Ч140

0.02

0.69

0.078

1.351

0.11

1.5

0.29

0.44

0.54

0.9

140Ч270

0.038

0.73

0.063

1.366

0.08

1.5

0.32

0.48

0.56

270Ч270

0.073

0.84

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

р=0,55*Н=0,55*7=3,85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м3

Длина участка, l, м

Размеры канала, аЧв, м

Площадь, F, м2

Скорость, v, м/с

Эквивалент диаметр, dэ, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, в

Потери на трение, RЧlЧв, Па

КМС Уж

Динамическое давление, Рдин, Па

Местные потери, z=РдинЧУж, Па

Суммарные потери давления, RЧlЧв+z, Па

150Ч200

0.0173

0.96

1.2

0.56

0.67

0.67

140Ч140

0.02

0.83

0.106

1.401

0.15

1.5

0.42

0.63

0.78

0.9

140Ч270

0.038

0.88

0.086

1.418

0.11

1.1

0.46

0.51

0.62

270Ч270

0.073

0.84

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

р=0,55*Н=0,55*7=3,85 (Па) Список литературы отопление вентиляция дом строительство

1. СНиП 23−02−2003 Тепловая защита зданий. — М.: ФГУП ЦПП, 2004. — 25 с.

2. СНиП 23−01−99* Строительная климатология. — М.: ФГУП ЦПП, 2005.-70 с.

3. Свод правил по проектированию и строительству 23−101−2004 Проектирование тепловой защиты зданий. — М.: ФГУП ЦПП, 2005. — 139 с.

4. Методическое указание к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого дома» В. В. Ильин, С. Д. Вяткина.- Тюмень: ТюмГАСУ., 2008. 112 с.

Показать весь текст
Заполнить форму текущей работой