Все расчетные данные сводятся в таблицу 6.
Таблица 6
Расчет поверхности нагревательных приборов
№ пом. Q, Вт tв qэ, Вт/экм Fр, экм β1 β2 β3 fc Nmin N уста-новоч.
Кол-во прибо-ров 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 102 845 16 554 1,53 1 1,02 0,98 0,35 4,54 5 1 202 765 16 554 1,38 1 1,02 0,97 0,35 4,15 4 1 302 845 16 554 1,53 1 1,02 0,98 0,35 4,54 5 1 103 1857 22 530 3,50 1 1,02 1,01 0,35 10,11 10 2 203 1589 22 530 3,00 1 1,02 1 0,35 8,74 9 2 303 1857 22 530 3,50 1 1,02 1,01 0,35 10,11 10 2 104 1631 22 530 3,08 1 1,02 1 0,35 8,97 9 2 204 1363 22 530 2,57 1 1,02 1 0,35 7,50 8 2 304 1631 22 530 3,08 1 1,02 1 0,35 8,97 9 2 105 1320 22 530 2,49 1 1,02 1 0,35 7,26 8 1 205 1142 22 530 2,15 1 1,02 1 0,35 6,28 7 1 305 1320 22 530 2,49 1 1,02 1 0,35 7,26 8 1 106 1230 22 530 2,32 1 1,02 1 0,35 6,76 7 1 206 1052 22 530 1,98 1 1,02 0,99 0,35 5,84 6 1 306 1230 22 530 2,32 1 1,02 1 0,35 6,76 7 1 107 475 19 515 0,92 1 1,02 0,96 0,35 2,80 3 1 207 390 19 515 0,76 1 1,02 0,96 0,35 2,30 3 1 307 475 19 515 0,92 1 1,02 0,96 0,35 2,80 3 1 108 1320 22 530 2,49 1 1,02 1 0,35 7,26 8 1 208 1142 22 530 2,15 1 1,02 1 0,35 6,28 7 1 308 1320 22 530 2,49 1 1,02 1 0,35 7,26 8 1 109 475 19 515 0,92 1 1,02 0,96 0,35 2,80 3 1 209 390 19 515 0,76 1 1,02 0,96 0,35 2,30 3 1 309 475 19 515 0,92 1 1,02 0,96 0,35 2,80 3 1 110 1253 22 530 2,36 1 1,02 1 0,35 6,89 7 1 210 1075 22 530 2,03 1 1,02 0,99 0,35 5,97 6 1 310 1253 22 530 2,36 1 1,02 1 0,35 6,89 7 1 211 1431 22 530 2,70 1 1,02 1 0,35 7,87 8 2 311 1699 22 530 3,21 1 1,02 1 0,35 9,34 10 2 112 1325 18 537 2,47 1 1,02 1 0,35 7,19 7 1 212 743 18 537 1,38 1 1,02 0,97 0,35 4,16 4 1 312 1325 18 537 2,47 1 1,02 1 0,35 7,19 7 1 А 3321 16 554 6,00 1 1,02 1,02 0,35 17,12 17 1
3.2 Гидравлический расчет Рассчитаем основные циркуляционные кольца. Для этого разделим их на расчетные участки. Тепловая нагрузка участков определяется как сумма тепловых нагрузок стояков, к которым по этому участку подводится теплоноситель.
Массовый расход воды на участках, кг/ч, определяется по формуле:
.
Средняя величина удельной потери давления на трение по длине основного циркуляционного кольца, Па/м, находится по формуле:
где Σlуч — сумма длин всех участков основного циркуляционного кольца, м;
к — доля потерь располагаемого давления на трение в трубопроводах.
По вычисленному значению Rср и расходу воды на участке Gуч определяется необходимый диаметр трубопровода dуч, как ближайший по стандарту. Далее по принятому dуч и массовому расходу Gуч находятся фактические значения удельного сопротивления Rуч, скорости воды Vуч.
Затем определяем вид и величину ζ местных сопротивлений по каждому участку [7].
Результаты расчета представлены в таблицах 7 и 8.
Таблица 7
Гидравлический расчет трубопроводов водяного отопления 1-го циркуляционного кольца Номер участка Тепловая нагрузка участка Qуч, Вт Расход воды на участке Gуч, кг/ч Длина участка lуч, м Диаметр участка dуч, мм Скорость воды на участке Vуч, м/с Удельные потери давления на трение на участке Rуч, Па/м Потери давления на трение на участке Rуч* lуч, Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σζ Динамическое давление на участке Рдин, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке Zуч, Па Потери давления на участке (R*l+Z)уч, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1−2 44 930 1100 1,3 25 0,46 180 234 5 320 554 2−3 23 270 570 11,5 20 0,43 180 2070 1,5 165 2235 3−4 18 180 455 4,0 20 0,48 160 640 1,5 120 760 4−5 16 800 420 6,0 15 0,42 200 1200 1,0 130 1330 5−6 12 050 301 7,0 15 0,36 150 1050 1,0 140 1190 6−7 8540 214 6,2 15 0,40 120 744 1,0 120 864 7−8 4470 120 35,0 10 0,15 80 2800 38 100 2900 8−9 8540 214 6,2 15 0,40 120 744 1,0 120 864 9−10 12 050 301 7,0 15 0,36 150 1050 1,0 140 1190 10−11 16 800 420 6,0 15 0,42 200 1200 1,0 130 1330 11−12 18 180 455 4,0 20 0,48 160 640 1,5 120 760 12−13 23 270 570 11,5 20 0,43 180 2070 1,5 165 2235 13−14 44 930 1100 1,3 25 0,46 180 234 5 320 554 16 766
Проверяется правильность гидравлического расчета из условий:
а) 0,9Ррасп ≥ Σ(R*l+Z)уч
0,9*19 000=17100
Па>16 766
Па.
б)
— оба условия выполняются.
Таблица 8
Гидравлический расчет трубопроводов водяного отопления второго циркуляционного кольца Номер участка Тепловая нагрузка участка Qуч, Вт Расход воды на участке Gуч, кг/ч Длина участка lуч, м Диаметр участка dуч, мм Скорость воды на участке Vуч, м/с Удельные потери давления на трение на участке Rуч, Па/м Потери давления на трение на участке Rуч* lуч, Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σζ Динамическое давление на участке Рдин, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке Zуч, Па Потери давления на участке (R*l+Z)уч, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1−2 44 930 1100 1,3 25 0,46 180 234 5 320 554 2−3/1 21 660 542 14,1 20 0,43 170 2397 1,5 165 2562 3/1−4/1 16 188 405 5,8 20 0,48 130 754 1,5 120 874 4/1−5/1 12 406 310 6,3 15 0,42 210 1323 1,0 130 1453 5/1−6/1 9085 227 5,7 15 0,36 150 855 1,0 140 995 6/1−7/1 5303 133 36,0 10 0,15 100 3600 38 100 3700 7/1−8/1 9085 227 5,7 15 0,36 150 855 1,0 140 995 8/1−9/1 12 406 310 6,3 15 0,42 210 1323 1,0 130 1453 9/1−10/1 16 188 405 5,8 20 0,48 130 754 1,5 120 874 10/1−13 21 660 542 14,1 20 0,43 170 2397 1,5 165 2562 13−14 44 930 1100 1,3 25 0,46 180 234 5 320 554 16 576
Проверяется правильность гидравлического расчета из условий:
а) 0,9Ррасп ≥ Σ(R*l+Z)уч
0,9*19 000=17100
Па>16 576
Па.
б)
— оба условия выполняются.
3.3 Подбор водоструйного элеватора
Водоструйный элеватор предназначен для снижения температуры сетевой воды (tс=1500С), поступающей от котельной по тепловой сети в тепловой центр здания, до необходимой для подачи в систему отопления воды с температурой tr=1050С. Это происходит путем смешения сетевой и обратной воды (tо=700С). Элеватор служит также для создания необходимого давления в системе. Подберем водоструйный элеватор типа ВТИ — теплосети Мосэнерго.
Основной расчетной характеристикой для подбора элеватора является коэффициент смешения:
.
Номер элеватор выбирается в зависимости от диаметра горловины, мм:
где Qсист=Qзд/1000 — тепловая мощность системы отопления, кВт;
Рсист= Σ(R*l+Z)/1000 — суммарная потеря давления по длине расчетного циркуляционного кольца, кВт.
Принимаем элеватор № 1 (dгор<18 мм).
Диаметр сопла элеватора, мм, определяется по формуле:
где =150 кПа — располагаемая разность давлений воды в теплосети на вводе в здание.
1. ГОСТ 21.602−79* СПДС. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи.
2. Тихомиров К. В. общая теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М., 1986.
3. Сканави А. Н. Отопление. -М.: Стройиздат, 1979.
4. Щекин Р. В., Березовский В. А., Потапов В. А. Расчет систем центрального отопления. — Киев: Высшая школа, 1975.
5. Русланов Г. В., Розкин М. Я., Ямпольский Э. И. Отопление и вентиляция жилых и гражданских зданий.
Киев: Будивельник, 1983.
6. Богословский В. Н. и др. Отопление и вентиляция. М.: Стройиздат, 1960.
7. Справочник проектировщика. Ч.
1. Отопление, водопровод, канализация. — М.: Стройиздат, 1976.
8. Богословский Л. Д. Снижение расхода энергии при работе систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. — М.: Стройиздат, 1982.
9. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Часть 1. Под редакцией Щекина Р. В. — Киев: Будивельник, 1976.
10. СНиП 02. 04. 05−91. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
11. СНиП ΙΙ-3−79**. Строительная теплотехника, 1986.
