18):Рисунок 18 — Узел 3Рассмотрим равновесие узла15 (рис. 19):Рисунок 19 — Узел 15Рассмотрим равновесие узла16(проверка)(рис. 20):Рисунок 20 — Узел 16 (проверочный)Составим уравнения равновесия для Сечения 6−6 (рис. 21):Рисунок 21 — Сечение 6−6Рассмотрим равновесие узла2 (рис. 22):Рисунок 22 — Узел 2Рассмотрим равновесие узла1 (рис. 23):Рисунок 23 — Узел 1Рассмотрим равновесие узла18 (проверочный) (рис. 24):Рисунок 24 — Узел 18 (проверочный)Результаты расчетов сводим в таблицу 1. По результатам расчетов строим эпюру внутренних усилий во внутренних стержнях фермы, изображенную на рисунке 25. Рисунок 25 — Эпюра внутренних усилий во внутренних стержнях фермы4 ПОДБОР БЕЗОПАСНЫХ РАЗМЕРОВ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ СТЕРЖНЕЙ ФЕРМЫНаибольшее сжимающее усилие в поясе. Безопасные размеры поперечного сечения равнобокого уголка находим из условия прочности при растяжении:
Из условия устойчивости при сжатии имеем:
принимая 0 = 0,5 в первом приближении. Согласно ГОСТ 8509–57, по сортаменту выбираем равнобокий уголок 80 807 для которого А= 10,85 см² и imin = 1,58 см. Вычисляем гибкость стержня, считая элементы пояса шарнирно закреплёнными по концам:
По справочной таблице для гибкости = 115,6, используя линейную интерполяцию, находим:
По сортаменту окончательно выбираем равнобокий уголок 80 807, для которого A = 10,85 см² и imin = 1,58 см. Аналогичным образом определяем необходимые размеры сечения для стержней решётки. Наибольшее усилие в раскосах Из условия прочности: Из условия устойчивости имеем:
принимая 0 = 0,5 в первом приближении. Согласно ГОСТ 8509–93, по сортаменту выбираем равнобокий уголок 45 454, для которого F = 3,48 см² и imin = 0,89 см. Вычисляем гибкость стержня, считая элементы пояса шарнирно закреплёнными по концам:
Гибкость стержня много больше допустимой = 180, в связи с этим выберем равнобокий уголок исходя из допускаемой гибкости. Коэффициент снижения основного доп. напряжения:
Согласно ГОСТ 8509–93, по сортаменту выбираем равнобокий уголок 70 705, для которого F = 6,86 см² и imin = 1,39 см. Окончательно принимаем для раскосов уголок 70 705.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате выполнения курсовой работы были расчета провода и опора линии электропередачи для трех режимов погодных условий при заданной ветровой нагрузке и гололеде. В первом разделе работы были рассчитаны провода ЛЭП на прочность, в результате чего получено, что наиболее опасным для ЛЭП является второй режим погодных условий. При расчете прогиба провода получено, что наибольший прогиб провода находится за пределами расчетного значения, а прогиб провода по средине пролета наибольший при втором режиме погодных условий. Следовательно можно сделать вывод что наиболее опасным для линии электропередач является второй режим. Во втором разделе был произведен расчет опоры ЛЭП, определены опорные реакции, усилия в стержнях. Для фермы подобраны профили равнобоких уголков для поясов фермы и для решетки по рассчитанным максимальным усилиям в стержнях и допустимому напряжению. Для поясов подобран равнобокий уголок 80 807, а для решетки — 70 705, которые удовлетворяют условиям прочности фермы. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫПрикладная механика. Механический расчет линии электропередачи/ ГПИ им. А. А. Жданова; сост. А. Г. Кипарисов. — Горький, 1988
Расчет проводов линий электропередачи на прочность: метод. указания для студентов спец. 1004/ НГТУ; сост.: Е. Н. Горбиков, А. Г. Кипарисов. — Н. Новгород, 2004
Механика. Программа и задания для расчетно-графических и курсовых работ: метод. указания для студентов спец. 1004 (140 211), 100 200 (140 205)/ НГТУ; сост. А. Г. Кипарисов. — Н. Новгород, 2008
Справочник по проектирования линии электропередачи; под. ред. М. А. Реута. — М.: Энергия, 1980. ГОСТ 8509–93 Уголки стальные горячекатаные равнополочные. Сортамент. — Минск, 01.
01.1997.
