Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Численное моделирование разрядных процессов в воздушных изоляционных промежутках на стримерной стадии разряда

Диссертация: Численное моделирование разрядных процессов в воздушных изоляционных промежутках на стримерной стадии разряда
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Средняя напряженность на длине стримера в момент его остановки (Еор) зависит от характера распределения внешнего поля в промежутке и от параметров элементарных процессов, определяющих скорость убыли электронов и уменьшение проводимости плазмы в канале стримера. При прочих равных условиях величина Еср снижается о увеличением степени неоднородности поля в промежутке. В длинных промежутках… Читать ещё >

Численное моделирование разрядных процессов в воздушных изоляционных промежутках на стримерной стадии разряда (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЁХМЕРНЫХ ЭЛЕКТРОСТАТИЧЕСКИХ ПОЛЕЙ ИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
    • 1. 1. Математическая модель электростатического поля в кусочно-однородной среде
    • 1. 2. Численный алгоритм расчёта трёхмерного электростатического поля в кусочно-однородной среде с учётом объёмного заряда
    • 1. 3. Работоспособность программы для расчёта трёхмерного электростатического поля. Достоверность численных расчётов
    • 1. 4. Выводы по разделу I
  • 2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ КАТОДОНАПРАВ-ЛЕННОГО СТРИМЕРА В ВОЗДУШНОМ ПРОМЕЖУТКЕ С ПРОИЗВОЛЬНЫМ РАСПРЕДЕЛЕНИЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ПОЛЯ
    • 2. 1. Общие положения
    • 2. 2. Процессы впереди головки стримера
    • 2. 3. Процессы в канале стримера.,
    • 2. 4. Распределение потенциала и тока по длине канала
    • 2. 5. Численный алгоритм для расчёта характеристик стримеров
    • 2. 6. Выводы по разделу
  • 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ И РАСЧЁТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТРИМЕРОВ
    • 3. 1. Общие положения
    • 3. 2. Длины стримеров в промежутках с различной степенью неоднородности электрического поля
    • 3. 3. Характеристики плазмы в канале стримера
    • 3. 4. Распространение стримера после снятия напряжения на промежутке
  • 4. РАЗВИТИЕ РАЗРЯДА ПОСЛЕ ВСПЫШКИ СТРИМЕРНОЙ КОРОНЫ
    • 4. 1. Общие положения
    • 4. 2. Замыкание стримером промежутка. Определение минимальных разрядных напряжений в коротких промежутках
    • 4. 3. Образование лидерного канала в стебле короны

В В Е Д Е Н И Е В основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года, принятых на 26 съезде КПСС, указывается:" Продолжать работы по дальнейшему развитию Единой энергетической системы страны, повышению надёжности и качества электроснабжения народного хозяйства". Предусматривается «Ввести в действие первую очередь линии электропередачи постоянного тока напряжением 1500 кВ Экибастуз-Центр и линии электропередачи переменного тока напряжением II50 кВ Экибастуз-Урал». В связи с освоением новых высших классов напряжения в электроэнергетике возрастают требования, предъявляемые к надёжности и экономичности воздушной изоляции, в значительной степени определяющей технико-экономические показатели электротехнических устройств в целом. Основная проблема, которая возникает при выборе воздушной изоляции, состоит в определении разрядных характеристик воздушных изоляционных промежутков при различных конфигурациях электродных систем и типах воздействующего напряжения. Традиционный подход к решению этой проблемы заключается в экспериментальном определении разрядных характеристик, которое производится на макетах реальных изоляционных конструкций в лабораторных условиях /1−8/. Являясь в настоящее время преобладающим, экспериментальный подход к определению разрядных характеристик имеет, вместе с тем, ряд недостатков: I. Постановка и проведение эксперимента на макетах изоляционных конструкций длительный и трудоёмкий процесс, требующий больших материальных затрат, наличия дорогостоящего испытательного и монтажного оборудования, проведения большого числа испытаний для определения статистических характеристик разрядного напряжения. 2. Реальные условия эксплуатации изоляции трудно воспроизводимы в лабораторных условиях, зачастую приходится прибегать к упрощениям геометрии реальных конструкций при сооружении их макетов, а также к упрощениям формы воздействующего напряжения по сравнению с реальными воздействиями. Эти упрощения могут снизить достоверность экспериментальных результатов по определению разрядных характеристик. 3. Определение разрядных напряжений в области малых вероятностей (на уровне 10−10″ «), которое производится экстраполяцией экспериментальных кривых эффекта в предположении о нормальном (бинормальном) законе распределения, также не является достоверным. До настоящего времени не существует однозначного экспериментального подтверждения справедливости этих законов распределения в области малых вероятностей /9−10/. В связи с изложенным большой интерес представляет разработка расчетных методик определения разрядных характеристик. Целесообразность создания расчетных методик продиктована в первую очередь стремлением сократить объём дорогостоящих и трудоёмких экспериментальных исследований. Перспективное же применение расчётных методик на базе современных ЭВМ открывает возможности для создания систем автоматизированного проектирования изоляционных конструкций высоковольтных электротехнических устройств. В разработке расчетных методик определения разрядных характеристик в настоящее время существуют два различных направления, первое из которых основывается на обобщении экспериментальных данных при определении разрядных характеристик для некоторых типов электродных систем и воздействующих напряжений, второе на детальном описании зических процессов, имеющих место при развитии разряда. Расчетные методики, относящиеся к первому направлению, независимо от особенностей их конкретной реализации, в основе своей содержат экспериментальные результаты по определению разрядных характеристик некоторых простых типов изоляционных промежутков /II-I4/. Разрядные характеристики изоляционных промежутков сходного типа, но более сложной геометрической конфигурации, определяются в результате пересчёта, исходя из физически правдоподобных соображений и сопоставления электрических полей в простом и усложнённом промежутке. Недостатки применения указанных методик (методик пересчёта) практически те же, что и при экспериментальном определении разрядных характеристик, то есть: несовершенство моделирования геометрии и условий работы изоляционных конструкций при проведении эксперимента для типовых промежутков в лабораторных условияхплохая достоверность результатов по определению разрядных напряжений в области малых вероятностей. Эффективность применения» методик пересчета" ограничивается также тем, что погрешность в определении разрядных характеристик, неизбежную при пересчёте, зачастую трудно бывает оценить, особенно при значительном усложнении конфигурации изоляционного промежутка по сравнению с типовым. Второе направление потенциально более перспективно. Детальное описание физических процессов, имеющих место при развитии разряда, предусматривает в конечном счёте разработку расчётных моделей отдельных элементов разряда и расчётной модели разряда в целом. В этом случае при определении разрядных характеристик исчезает необходимость в проведении даже ограниченных экспериментальных исследований. Углубление представлений о механизмах развития разряда, которое достигается при теоретическом описании, имеет важное значение для анализа случайных факторов, влияющих на развитие разряда и определяющих, в частности, разброс разрядных напряжений в области малых вероятностей. Разработка расчётных моделей отдельных элементов разряда позволяет также более обоснованно подходить к созданию" методик пересчёта" разрядных характеристик, примером чему служит методика, предложенная в /12/. Наряду с преимуществами, которые даёт разработка расчётной модели разряда, необходимо, однако, признать, что осуществление её представляется чрезвычайно сложной задачей. Трудности разработки расчётной модели разряда обусловлены, прежде всего, сложностью объекта исследований, которым является электрический разряд, как в экспериментальном, так и в теоретическом плане. Несмотря на определённый прогресс, достигнутый в последние годы в теоретическом описании различных механизмов разряда, работы в этом направлении далеки пока от практического завершения. Благодаря, главным образом, экспериментальным исследованиям феноменологическая картина разряда в воздушных изоляционных промежутках выяснена к настоящему времени достаточно полно. Изучено влияние определяющих факторов на развитие разряда (распределения электрического поля в промежутке, атмосферных условий). Результаты экспериментальных исследований подробно отражены в ряде монографий /15−18/, а также в многочисленных советских и зарубежных публикациях /19−36/. Исходя из обобщения накопленных экспериментальных данных, в некоторых работах /37−39/ рассмотрен общий подход к созданию расчётной методики определения разрядных характеристик. Наибольший практический интерес представляет описание развития разряда при положительной полярности воздействующего напряжения, поскольку электрическая прочность промежутка оказывается при этом наименьшей. На рис.В.1 схематично отражён круг вопросов, возникающих в общем случае при разработке расчётной модели разAQoUMHacrpUMeP/iOiO /7ePej (odQ___ Случайные лия/ссцие «a 05NukH рвен СтагисгичесМие харалгеРистала /9а/7РЯе/с/г § 1 /7араметр£}/ ы: пыш (:и с. к. И, а а иоде Jpcfmepau образования лидера I I mmHcoQpMaqc/?! cTP (JMepa i иск Fa Sac jta/a/1 sod opomtae промеУт/:и CmarucruQeckue xopakmepucw/zu Напряжения ё05никНоёеиия AUoepQ Ааиив/е /7PaMe.

— 163 -ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

По результатам проведенных в работе исследований можно сделать следующие основные выводы.

1. Разработанная црограмма для расчета трехмерных электростатических полей в кусочно-однородных средах, реализующая численный алгоритм, основанный на совместном использовании интегральных уравнений 1-го и 2-го ряда, может широко применяться для раочета электростатических полей реальных изоляционных конструкций. Применение программы целесообразно при проектировании высоковольтных изоляционных конструкций, а также при проведении экспериментальных исследований разрядных процессов в воздушных изоляционных промежутках.

Достоверность результатов численного расчета поля по разработанной программе подтверждается сравнением о результатами аналитического решения контрольных задач (погрешность при определении напряженности поля не превышает Ъ%) и сравнением с результатами численного расчета, полученными по другим апробированным программам («АКСЙАЛ», «ТРИТОН», «ЭРА» и др.) (разница результатов составляет не более 10%).

2. Предложенная в работе математическая модель распространения катодонаправленного стримера, включающая математические модели процессов впереди головки стримера и в канале стримера, позволяет описать распространение стримера в промежутке с произвольным распределением электрического поля.

Разработанный на основе математической модели численный алгоритм реализован в программе применительно к ЭВМ БЭСМ-6, позволяющей определить такие характеристики стримеров, как окорость распространения, ток, длина стримера в момент остановки, а также характеристики плазмы в канале стримера — концентрацию заряженных и возбужденных частиц, температуру газа и напряженность поля в канале.

— 164.

3. Достоверность результатов чиоленного расчета характеристик стримеров подтверждается сравнением их с экспериментальными данными. Получено, в частности, удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных длин стримеров в промежутках с различной степенью неоднородности поля и разверток движения стримеров.

Анализ результатов численного расчета позволяет дать объяснение некоторым экспериментально наблюдаемым закономерностям распространения стримеров, что также подтверждает достоверность математической модели распространения отримера.

4. Средняя напряженность на длине стримера в момент его остановки (Еор) зависит от характера распределения внешнего поля в промежутке и от параметров элементарных процессов, определяющих скорость убыли электронов и уменьшение проводимости плазмы в канале стримера. При прочих равных условиях величина Еср снижается о увеличением степени неоднородности поля в промежутке. В длинных промежутках, характерных для реальных изоляционных конструкций, вели чина Еср снижается с повышением приложенного к промежутку напряжения. При напряжении, близком к минимальному напряжению возникновения стримерной короны, величина Еср составляет 7−8 кВ/см, а при повышении напряжения на 25−50 $ - 4,5−5 кВ/см.

Скорость убыли электронов в канале стримера определяется, главным образом, процессами диссоциативной электрон-ионной рекомбинации, трехтельного и диссоциативного прилипания. Параметры этих процессов оказывают основное влияние на величину Еср. Известное из эксперимента увеличение Еср с повшением абсолютной влажности воздуха обусловлено увеличением константы трехтельного прилипания электронов к молекулам кислорода при участии молекул воды.

5. Чиоленными расчетами показано образование области повышенной напряженности в канале стримера вблизи анода. Напряженность поля достигает при этом значений на уровне 30 кВ/см, что вызывает новую вспышку ионизации и электронного возбуждения молекул, этот рас.

— 165 четный результат объясняет наблюдаемое в эксперименте повторное свечение у анода, возникающее после прохождения головки стримера, а также позволяет качественно объяснить образование стебля короны.

6. Наблюдаемое в эксперименте распространение стримера после снятия напряжения на промежутке полностью подтверждается результатами численного расчвта. Самораспространение стримера оказывается возможным благодаря заряду, запасенному в емкости канала. Время самораспространения определяется временем релаксации этого заряда, зависящим от проводимости плазмы в канале отримера, и может составлять десятки наносекунд.

7. Для коротких промежутков численный раочет характеристик плазмы в канале стримера после замыкания стримером промежутка позволяет проследить за развитием разряда вплоть до нарушения электрической прочности.

В общем случае замыкание стримером промежутка не являетоя достаточным критерием нарушения электрической прочности и может приводить к двум различным исходам, а именно: к распаду плазмы в канале стримера либо к трансформации стримера в искровой канал. Условием трансформации стримера в искровой канал (нарушения электрической црочности) является превышение приведенной напрякенностью поля в канале стримера значений, необходимых для поддержания стационарного состояния. Последнее происходит за счет увеличения температуры газа и уменьшения концентрации молекул в канале при нагревании.

8. Минимальные разрядные напряжения в коротких промежутках определяются в результате численного расчета по условию трансформации стримера в искровой канал. Полученные расчетные значения минимальных разрядных напряжений удовлетворительно согласуются с экспериментальными значениями.

9. Предложенный в работе механизм образования лидерного канала позволяет объяснить наблюдаемое в эксперименте шнурование тока в.

— 166 стебле короны. Из анализа вольт-амперной характеристики разряда в стационарном состоянии следует, что при разряде в атмосферном воздухе возможно развитие ионизационной неустойчивости, обусловленной ступенчатой ионизацией. Развитие ионизационной неустойчивости приводит к образованию отшнурованного канала с неравновесной плазмой. Оценка температуры газа и напряженности поля в отшнурованном канале дает значения, соответственно, Т^ЮООК, Е"5 кВ/см, согласующиеся с экспериментальными данными.

10. Предложенная модель распространения стримера дает принципиальную возможность разработки расчетной модели образования и продвижения лидерного канала, то есть является необходимым этапом в создании расчетных методов определения разрядных характеристик реальных высоковольтных изоляционных промежутков.

— 167.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Н.Н., Тушнов А. Н. Разрядные напряжения длинных воздушных промежутков, приближающихся к промежуткам на воздушных линиях и подстанциях. Электричество, 1959, № 2, с.6−9.
  2. Г. Н., Иванов В. Л., Редков В. П. Электричеокая прочность воздушных промежутков между проводами линии сверхвысокого напряжения и землей при коммутационных перенапряжениях. Элек- ¦ тричество, 1965, № 4, с.20−24.
  3. И ос her /1.1, /а Fotesi J, Saffined. Sviic-h-^ Salge /%sfiower о/ l/f/l/ iia/is/wih'en ('лj и fa ho*. — -IEEE Uwm. oy7 Pewer /}pftiotutes and S/ste*i& f № 71, v. SO, p. J640-MM .
  4. Г. Н., Лысков Ю. Н., Редков В. П. Электрическая прочность воздушного промежутка между проводом и опорой при коммутационных перенапряжениях. Электричество, 1972, № 5, с.25−32.
  5. Г. Н., Герасимов Ю. А., Редков В. П. Электрическая прочность воздушных промежутков между проводами при коммутационных перенапряжениях. Электрические станции, 1974, № 4, с.36−38.
  6. Электрическая прочность характерных воздушных промежутков и гирлянд изоляторов линий 750 кВ / Александров Г. Н. и др. В кн.: Дальние электропередачи 750 кВ, ч.1, 1974, с.131−140.
  7. Г. Н., Герасимов Ю. А., Редков В. П. Электрическая прочность системы воздушных промежутков между скрещивающимися проводами над землей. Электричество, 1975, $ II, с.15−19.
  8. Г. Н., Половой И. Ф., Герасимов Ю. А. О характеристиках электрической прочности ВЛ сверхвысокого напряжения и методике ее испытания. Электричество, 1976, № 12, с.13−20.
  9. B.C., Ленский В. А., Щербакова Г. А. Разрядные характеристики воздушных промежутков в облаоти малых вероятностей. -В кн.: Электрический пробой воздушной изоляции. М., 1982, с.69−77.- 168
  10. М.В. Разброс пробивных напряжений воздушных промежутков с различной степенью неоднородности электрического поля. В кн.: Электричеокий пробой воздушной изоляции. — М., 1982, с.13−22.
  11. Schneideb К., We^k И- Paiameies iftf (?ue/re/ij
  12. С)йр factor, Repo^d pzes&iied io tte. Co?? c?ju<'(//yi of CIGR?1. Sc. A/33, PtJow, /S?3 .
  13. Postiii/e. c/iscJiudtje in ait japs ai? e<> — diereb. E? ес!гс<, /$77, л/33> />. 3/-/J3.
  14. Г. Н., Подпоркин Г. В. Методика оценки электрической прочности многоэлектродных изоляционных оистем по данным испытаний простых промежутков. Изв. АН СССР. Сер., Энергетика и транспорт, 1976, № 4, с.65−75.
  15. Г. В. Методика учета коронирования расщепленного провода при оценке электрической црочности сложных изоляционных систем длинных воздушных промежутков. Изв.вузов. Сер. Энергетика, 1976, № 7, с.21−27.
  16. Н.С. Природа длинной искры. М.: АН СССР, I960. — 272 с.
  17. Мик Дж., Крегс Дж. Электрический пробой в газах / под ред. В. С. Комелькова. Пер. с англ. М.: ИЛ, I960. — 605 с.
  18. Г. Электронные лавины и пробой в газах / под ред. В. С. Комелькова. Пер. с англ. М.: Мир, 1968. — 390 с.
  19. Э.М., Горин Б. М., Левитов В. Н. Физические и инженерные основы молниезащиты. Л.: Гидрометеоиздат, 1978. — 270 с.
  20. B.C. Структура и параметры лидера. Изв. АН СССР, ОТН, 1947, № 3, с.955−960.
  21. B.C. Развитие электрического разряда в длинных промежутках. Изв. АН СССР, ОТН, 1950, № 6, с.851−866.
  22. А.А., Ларионов В. П. Экспериментальное изучение импульсного разряда в длинном промежутке. Электричество, 1952,№ 3,с.31−33.
  23. В.П. К вопросу о механизме импульсного разряда в длинном промежутке. Электричество, 1952, J6 7, с.46−51.
  24. В.П. Лидерная стадия искрового разряда. Электричество, 1961, № 8, 0.72−76.
  25. Э.М. Измерение объемного заряда в начальных стадиях положительной длинной искры. ЖТФ, 1964, т.34, вып.3,0.474−483.
  26. Э.М. Роль объемного заряда короны в формировании длинной положительной искры при импульсном напряжении. ЖТФ, 1966, т.36, вып.2, с.365−368.
  27. Si^e/ije. о/Qtje. del тУге а/ l^rephyiies pf cjlsefiazye. ? 2/-25 шмя /57? ,
  28. Се/гцц// A/2, jo/J/) о J M /?? С. /-20.
  29. Э.М., Понизовский А. З. Напряженность электрического поля в канале лидера длинной положительной искры в воздухе.1. Co/iCj- 170
  30. Энергетика и транспорт, 1980, № 6, с.109−113.32. /V., JW P. J eis o/iic i/?Jerp t-etafio/i ditfe&pme/ii of tte SpQti c/ta/viof //? JtiSGS. -Posies lb: Jppfyed Pjtysres, /374, У 4, />.SZO-f29 .
  31. Э.М. Формирование тока положительного лидера в воздухе. Изв. АН СССР, Сер. Энергетика и транспорт, 1982, № 3, с.82−85.
  32. Э.М., Горюнов А. Ю. Лидерный процесс разряда в азоте при положительной полярнооти напряжения. Изв. АН СССР, Сер. Энергетика и транспорт, 1982, № 4, с.75−80.
  33. Pel гораG-.N. СолЗ-Jbtc/to" о/ в e/f'se/rtije. dur/*Jj impulse tfleale/vu/si. /Bb/Z/s/i УеиГжн? typf/ed Pht/*iet, /374, V. tf, > P MB — /76.
  34. Г. Н. Особенности развития искрового разряда в длинных воздушных промежутках. ЖТФ, 1969, вып.4, с.737−747.
  35. Э.М., Горин Б. Н., Левитов В. Н. Некоторые задачи исследования лидерного пробоя в воздухе. Энергетика и транопорт, 1975, & 5, с.30−37.
  36. Э.М. Возможности построения модели длинной искры. В кн.: Электрический пробой воздушной изоляции. — М., 1982, с.13−22.
  37. Г. Н. О механизме перехода коронного разряда в искровой в длинных промежутках. ЖТФ, 1965, т.35, № 7,с.1225−1228.
  38. В.В., Добрянская В. А. Математическая модель процесса развития начальной длины непрерывного лидера в длинных воз- 171 душных промежутках. Электричество, 1975, № 3, g.12−14.
  39. Ю.Н., Ражанский И. М. Исследование начальной стадии разогревания лидерного канала. Электричество, 1976, № 6,с.46−50.
  40. Gailimierl- I. The с/гаг о Meскалла£ ftt forty s/>at?s., 2/-2S «/ею /S77,
  41. Секция л/2, jfOMaj л/22, е. / -2D.44. 'towson G-J., IX/('л/1 IX/, А Д of S-/са/пелцоаj ait о п. Phys/J^, /364, V. /43, е. /М- /7/.45 .ftaSS ег Е/-/е<'Siler- /V! /iotie/nfit/cag- fhySica ? е>/the I Ileaмег (л ярлал/'/огм — о/ /fo&eS
  42. Phj&jCl, М74, К MS, p. 3326 З+р/.46. Gattimtefti I. J
  43. CJ/HjOt/Z-er /vvdeP /or еа/я er pbopayQ-fion. Уо"г/>*? О/Phyjt'CS 7d: /372?1. Kf, a//2 ,/>. 2.//3 -2H3.
  44. Э.Д., Фирсов О. Б. Теория искры. М.: Атомиз-дат, 1975. — 272 с.
  45. Ьое&- Sowe QSfec/з с>/ (СчеоЖс/ои/я s/lea/nerg PhySic& Реи., /W4, V. S4-, M2, />. 2 27,
  46. O.A., Рухадзе А. А., Шнеерсон Г. A. 0 плазменном механизме пробоя газов высокого давления в сильном постоянном электрическом поле. ЖТФ, 1979, т.49, вып.9, с. 1997.
  47. О.А., Рухадзе А. А. 0 проявлении плазменной стадии развития лавин при искровом пробое газов. ЖТФ, 1980, т.50, вып. З, о.536−540.
  48. Методы расчета электростатических полей / Н. Н. Миролюбов, М. В. Костенко, М. Л. Левинштейн и др. М.: Высшая школа, 1963. -416 с.
  49. К., Лауренсон П. Анализ и расчет электричеоких и магнитных полей. М.: Энергия, 1970. — 376 с.
  50. В.П. Численные методы решения задач электрооптики. Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1974. — 202 с.
  51. Л. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979. — 392 с.
  52. О.В. Метод вторичных источников в электротехнике. -М.: Энергия, 1975. 392 с.
  53. О.В., Маергоиз Н. Д. Расчет трехмерных электростатических полей. М.: Энергия, 1972. — 346 о.
  54. Е.С. Расчет электрических полей устройств высокого напряжения. М.: Энергоатомиздат, 1983. — 168 с.
  55. В.Я. Численное решение задачи Дирихле для трехмерного уравнения Гельмгольца методом интегральных уравнений. Новосибирск, 1976. — 21 с. (Препринт / ВЦ Сиб.отд.АН СССР).
  56. Г. Ф. Анализ и расчет электростатических систем / Метод функциональных параметров/. Новосибирск: Наука, 1976. -253 с.
  57. М.Л. Интегральные уравнения. М.: Наука, 1975. -304 с.
  58. Г. К., Корн Т. К. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М.: Наука, 1973. — 832 с.
  59. А.Б., Ражанский И. М. Раочет электрического поля электрооптического модулятора лазерного излучения. Изв.вузов.- 173
  60. Сер.Электромеханика, 1977, № 3, с.252−255.
  61. Г. К., Смирнов Б. И. Электропередача 1150 кВ Эки-бастуз-Урал. Электрические станции, 1982, № 10, с.57−65.
  62. Н.С., Сметанин В. И. Исследование развития стример-ного пробоя неона в больших промежутках. ЖЭТФ, 1971, т.61,вып.I, с.146−154.
  63. Н.С., Сметанин В. И. Характеристики плазмы стримера в неоне. Изв.вузов. Серия „Физика“, 1977, № 3, 0.65−69.
  64. Н.С., Сметанин В. И. Механизм распространения стримера на основе плазменных колебаний. Изв.вузов. Серия „Физика“, 1977, № 7, с.34−40.
  65. И.П., Иванов А. В., Колечицкий Е. С., Ларионов В. П. Измерение заряда стримерных образований положительного импульсного разряда. Электричество, 1981, № 6, 0.46−48.
  66. Н.Б., Певчев Б. Г. Спектроскопические исследования факельного разряда при постоянном напряжении. Энергетика и транспорт, 1974, № 4, о.150−156.
  67. Мак-Даниэль И. Процессы столкновений в ионизованных газах/ под ред. Л. А. Арцимовича. Пер. с англ. М.: Мир, 1967. — 832 с.
  68. В.Л. Электрический ток в газе (Установившийся ток). М.: Наука, 1971. — 554 с.
  69. Реплеу G.ltf., tfu/netf Q. T. PJio-ZocP/tHaicP/} /veajure/^e^i <'/t
  70. Qtl, oxygen W trfloje*.-, /?70,, p. S? Z -?79.- 174
  71. А.А. О применении теневого прибора ИАБ-451 к изучению предразрддных явлений в длинных воздушных промежутках. -ЖТФ, 1966, № 12, с.73−81.
  72. А.П., Омаров О. А. О механизме распространения стримера в сильных электрических полях. В кн.: Пробой диэлектриков и полупроводников. — Махачкала, 1980, с.45−50.
  73. ГПсьode Е., bosiie* /»., /У. / nnjet if tie
  74. Ctmer- irtc/ucec/ SJJQ1& fol^oi/on 6oSed o/r /t^Laf
  75. Ю.П. Основы современной физики газоразрядных процессов. М.: Наука, 1980. — 416 с.
  76. М.Б., Мнацакян А. Х., Сизых С. В. Фотоионизация смесей азота и кислорода излучением газового разряда. ТВТ, 1982, т.20, J& 3, с.423−428.
  77. Г. В. Фотоионизация в тлеющих разрядах в молекулярных газах. ЖТФ, 1982, т.52, вып.5, с.561−570.
  78. Pi/'-iif^jer- Imfufae corona a/td f>ie -/>1еа6
  79. .П., Марон И. А. Основы вычислительной математики. М.: Наука, 1966. — 664 с.
  80. А., Штейнбек М. Физика и техника электрического разряда в газах, тт.1,2 / под ред. Н. А. Капцова. Пер. с нем.- М. Л.: ОНТИ, 1936. 485 с.
  81. ГордиецБ.Ф., Осипов А. И., Шелепин Л. А. Кинетические процессы в газах и молекулярные лазеры. М.: Наука, 1980. — 512 с.
  82. К., Томоон Р. Численное моделирование газовых лазеров. М.: Мир, 1981. — 515 о.
  83. В.В., Двуреченский С. В., Пашкин С. В. Численное исследование нестационарных процессов высоковольтного диффузионного разряда. ТВТ, 1979, т.17, № 2, с.250−255.
  84. Н.Л., Кончаков А. С., Сон Э.Е. Возбуждение электронных уровней в газоразрядной азотной плазме. ТВТ, 1979, т.14, вып.1, о.2IQ-2II.
  85. Функция распределения электронов в смеси = ^ Н. Л. Александров, Ф. И. Высикайло, Р. Ш. Исламов и др. ТВТ, 1981, т.19, № I, с.21−27.
  86. Расчетная модель разряда в смеси 2:®2 ~ ^ Н. Л. Александров, Ф. И. Высикайло, Р. Ш. Исламов и др. ТВТ, I9BI, т.19, № 3, с.350−358.
  87. Ф.И., Кочетов И. В., Певгов В. Т. Расчет электронных кинетических констант во влажном воздухе. ТВТ, 1983, т.21,6, с.875−880.
  88. Релаксационные измерения и механизмы возбуждения электронно-колебательных уровней молекул в тлеющем разряде в азоте/ Л. С. Поляк, Л. Н. Словецкий, А. Д. Урбас и др. Химия плазмы, 1978, вып.5, с.151−157.
  89. .М. Отрицательные ионы. М.: Атомиздат, 1978. -174 с.
  90. Н.А. Отлипание электронов от 0″ и Og на возбужденных молекулах в газоразрядной воздушной плазме. ЖТФД978, № 7, с.1428−1432.
  91. А.В., Смирнов Б. М. Дисооциативная рекомбинация электрона и молекулярного иона. УФН, 1982, т.136, вып.1,с.25−56.
  92. В.И., Новиков К. П. Рекомбинационные и коммутационные свойства плазмы несамостоятельного тлеющего разряда в метане и- 176 азоте. Л.: 6-я Конференция по физике низкотемпературной плазмы, 1983, с.85−90.
  93. Л.В. Лекции по основам газовой динамики. М.: Наука, 1981. — 368 с.
  94. И.Е. Ооновы теории электричества. Изд.9-е. М.: Наука, 1976. — 616 с.
  95. А.Н., Самарский А. А. Уравнения математической физики. М.: Наука, 1977. — 736 с.
  96. Р.Л., Богданова Н. Б. Влияние влажности воздуха на среднюю напряженность электрического поля в стримерной зоне. В кн.: Электрический пробой воздушной изоляции. — Москва, 1982, с.64−69.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!