Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Формирование показателей качества цилиндрических заготовок и изделий при вытяжке

Диссертация: Формирование показателей качества цилиндрических заготовок и изделий при вытяжке
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

При анализе процесса вытяжки с утонением стенки установлено, что с уменьшением коэффициента утонения (увеличение степени деформации относительные величины коэффициентов анизотропии Яр для стали 08кп и алюминиевого сплава АМг2М значительно уменьшаются (в 1,5 раз), а для латуни Л63 уменьшение коэффициента т^- до 0,8 сопровождается незначительным уменьшением величины Яр. При дальнейшем падении т… Читать ещё >

Формирование показателей качества цилиндрических заготовок и изделий при вытяжке (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕОРИИ И ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАГОТОВОК И ИЗДЕЛИЙ ВЫТЯЖКОЙ
    • 1. 1. Анализ существующих технологий изготовления цилиндрических заготовок и изделий вытяжкой, перспективные направления интенсификации процессов и повышения их качества
    • 1. 2. Глубокая вытяжка цилиндрических заготовок и изделий. Требования к их показателям качества
    • 1. 3. Анизотропия механических св. рй^в материала заготовок. Ма. эть. | Щ 1""> «1X * тематические модели и разрушения анизотропного материала

В настоящее время перед машиностроением стоит необходимость повышения эффективности производства и качества получаемых изделий. В различных отраслях промышленности широкое распространение нашли цилиндрические изделия с толстым дном и тонкой стенкой, изготавливаемые методами обработки металлов давлением.

Точное машиностроение, приборостроение, автомобильное, тракторное и сельскохозяйственное машиностроение и другие отрасли промышленности предъявляют повышенные требования к механическим характеристикам, размерной точности и качеству поверхности таких изделий. Кроме того, при изготовлении ряда изделий требуется сформировать такую структуру анизотропии механических свойств материала изделий, которая благоприятно влияла бы на их условия эксплуатации.

Технологические процессы вытяжки без утонения и с утонением стенки, а также операции выдавливания позволяют получить изделия высокого качества. Их использование в некоторых случаях ограничивается технологическими или экономическими причинами.

Интенсификация процесса глубокой вытяжки может быть достигнута комбинированной вытяжкой, которая характеризуется одновременным изменением диаметра вытягиваемой заготовки и толщины стенки. Этот метод позволяет получать изделия с повышенными точностными характеристиками, более упрочненной стенкой, достигать больших степеней деформации по сравнению с упомянутыми методами вытяжки. Это приводит к значительному сокращению числа операций технологического процесса. Наибольший эффект от комбинированной вытяжки и вытяжки с утонением стенки можно получить, если конструкция изделия учитывает особенности и возможности этих операций.

Листовой материал, подвергаемый штамповке, как правило, обладает анизотропией механических свойств, обусловленной маркой материала и технологическими режимами его получения. Анизотропия механических свойств материала заготовки может оказывать как положительное, так и отрицательное влияние на устойчивое протекание технологических процессов обработки металлов давлением, в частности операций глубокой вытяжки. В процессах пластического формоизменения начальная анизотропия механических свойств изменяется и зависит от режимов обработки.

При разработке технологических процессов глубокой вытяжки в настоящее время используют эмпирические зависимости из различных справочных материалов, а также результаты теоретических исследований, в которых не в полной мере учитывают механические свойства материала. Во многих случаях это приводит к необходимости экспериментальной отработки процесса вытяжки, что удлиняет сроки подготовки производства изделия.

Работа выполнена в соответствии с научно-технической программой «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники», подпрограммой «Транспорт» Минобразования РФ, грантами Минобразования РФ «Научное обоснование новых технологических процессов изготовления деталей ответственного назначения транспортной техники с заданными эксплуатационными характеристиками» по фундаментальным исследованиям в области транспорта и «Теория ресурсосберегающих технологий получения цилиндрических изделий различного назначения авиакосмической техники с обеспечением высокого качества» по фундаментальным исследованиям в области авиакосмической техники, а также хозяйственными договорами с рядом предприятий России.

Цель работы. Интенсификация процессов глубокой вытяжки и повышение качества полых цилиндрических изделий с толстым дном и тонкой стенкой путем теоретического обоснования технологических режимов штамповки.

Автор защищает результаты теоретических исследований показателей качества механических свойств и степени использования ресурса пластичности материала получаемых заготовок и изделий на первой и последующих операциях комбинированной вытяжки, вытяжки с утонением стенки анизотропных упрочняющихся материаловрациональные интервалы изменения технологических параметров и геометрии рабочего инструмента, обеспечивающие необходимые геометрические показатели качества (относительной поперечной и продольной разнотолщинности) на первой операции комбинированной вытяжки в конических и радиальных матрицах латуни Л63, алюминиевого сплава АМг2М и стали 08кп и анизотропию механических свойств латуни Л68 при вытяжке с утонением стенкиалгоритмы и программы расчета технологических параметров исследуемых процессов глубокой вытяжки и разработанные технологические процессы получения цилиндрических изделий при обеспечении эксплуатационных требований и снижении трудоемкости их изготовления.

Научную новизну составляют следующие результаты:

1. Получены основные уравнения и необходимые соотношения для анализа напряженного и деформированного состояния, ожидаемых механических свойств материала заготовки и изделия на первой и последующих операциях комбинированной вытяжки и вытяжки с утонением стенки анизотропного упрочняющегося материала.

2. Выявлены закономерности изменения механических свойств получаемого изделия в исследованных процессах пластического формоизменения в зависимости от технологических параметров (степени деформации, геометрических характеристик инструмента, условий трения на контактных поверхностях рабочего инструмента и заготовки), начальной анизотропии, анизотропного упрочнения и повреждаемости.

3. Установлены рациональные интервалы изменения технологических параметров и геометрии рабочего инструмента, обеспечивающие необходимые геометрические показатели качества (относительной поперечной и продольной разнотолщинности) на первой операции комбинированной вытяжки в конических и радиальных матрицах латуни JI63, алюминиевого сплава АМг2М и стали 08кп и анизотропию механических свойств латуни JI68 при вытяжке с утонением стенки. Методы исследования.

Теоретические исследования процессов глубокой вытяжки выполнены с использованием основных положений механики сплошных сред и теории пластичности анизотропного упрочняющегося телаанализ напряженного и деформированного состояния заготовки в процессах глубокой вытяжки осуществлен численно методом конечно-разностных соотношений с использованием ЭВМ IBM PC путем решения приближенных уравнений равновесия с условием пластичности.

Экспериментальные исследования проводились с использованием современных испытательных машин и регистрирующей аппаратурыобработка опытных данных осуществлялась с применением методов математической статистики и теории планирования экспериментарациональные интервалы изменения технологических параметров и геометрии рабочего инструмента, обеспечивающие необходимые геометрические показатели качества на первой операции комбинированной вытяжки и анизотропию механических свойств при вытяжке с утонением стенки, определялись итеративными методами поиска оптимума.

Достоверность результатов обеспечивается обоснованностью использованных теоретических зависимостей, допущений и ограничений, корректностью постановки задач, применением известных математических методов и подтверждается качественным и количественным согласованием результатов теоретических исследований с экспериментальными данными, полученными как лично автором, так и другими исследователями, а также использованием результатов работы в промышленности.

Практическая ценность и реализация работы.

• На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработаны рекомендации и созданы пакеты прикладных программ для ЭВМ IBM PC по расчету технологических процессов и параметров рабочего инструмента для изготовления цилиндрических изделий из анизотропного упрочняющегося листового материала методами глубокой вытяжки.

• Разработаны новые технологические процессы изготовления корпусов амортизаторов автомобильной техники и корпуса дорожного электронагревателя методами глубокой вытяжки с высокими эксплутацион-ными свойствами, которые внедрены в производство со значительным экономическим эффектом, полученным за счет снижения трудоемкости изготовления и обеспечения качества.

• Результаты исследований использованы в учебном процессе. Апробация работы. Результаты исследований доложены на международной научно — технической конференции «Тула историческая: прошлое и настоящее» (г. Тула, 1996 г.), «Итоги развития механики в Туле» (г. Тула,.

1998 г.), на первой международной научно-технической конференции «Металлофизика и деформирование перспективных материалов» (г. Самара, 1999 г.), на международной конференции, посвященной 150-летию со дня рождения С. И. Мосина (г. Тула, 1999 г.), на международной научно-технической конференции «Ресурсосберегающие технологии, оборудование и автоматизация штамповочного производства» (г. Тула, 1999 г.), на научно-технической конференции технических ВУЗов Центральной России (г. Орел,.

1999 г.), на международной научно-технической конференции «Теория и практика производства проката» (г. Липецк, 2001 г.), на международной научно-практической конференции «Проблемы и опыт обеспечения качества в производстве и образовании» (г. Тула, 2001), на XXVI и XXVII международных молодежных научных конференциях «Гагаринские чтения» (г. Москва,.

1999 и 2001 г. г.), а также на ежегодных научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава Тульского государственного университета (г. Тула, 1996 — 2001 г. г.).

Публикации. Основные научные материалы проведенных исследований отражены в 4 статьях в сборниках научных трудов и в 9 материалах и тезисах Всероссийских и международных научно-технических конференций.

Автор выражает глубокую благодарность д.т.н., профессору С. П. Яковлеву и к.т.н., доценту Ю. Г. Нечепуренко за оказанную помощь при выполнении работы, критические замечания и рекомендации.

Структура И объем диссертации

Диссертационная работа состоит из введения и четырех разделов, заключения, списка использованных источников из 137 наименований, 4 приложений и включает 133 страницы основного машинописного текста, содержит 36 рисунков и 11 таблиц. Общий объем -176 страниц.

4.6. Основные результаты и выводы.

1. На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработаны технологические рекомендации по проектированию технологических процессов изготовления цилиндрических деталей и изделий с толстым дном и тонкой стенкой с заданными показателями качества методами глубокой вытяжки.

2. Эти рекомендации использованы при разработке новых технологических процессов изготовления цилиндрического корпуса дорожного электронагревателя, корпусов короткоходовых и длинноходовых амортизаторов автомобильной техники.

3. Результаты диссертационной работы внедрены в производство со значительным экономическим эффектом за счет сокращения сроков технологической подготовки производства, обеспечения качества и снижения трудоемкости их изготовления.

4. Отдельные результаты диссертационной работы использованы в учебном процессе.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В работе решена актуальная научно-техническая задача, имеющая важное народнохозяйственное значение и состоящая в интенсификации процессов глубокой вытяжки и повышение качества полых цилиндрических изделий с толстым дном и тонкой стенкой за счет теоретического обоснования технологических режимов штамповки путем учета реальных механических свойств заготовки (неоднородности, анизотропии механических свойств, анизотропного упрочнения).

В процессе теоретического и экспериментального исследований получены следующие основные результаты и сделаны выводы:

1. Получены основные уравнения и необходимые соотношения для анализа напряженного и деформированного состояния, ожидаемых механических свойств материала заготовки и изделия на первой и последующих операциях комбинированной вытяжки и вытяжки с утонением стенки анизотропного упрочняющегося материала.

2. Выполнены теоретические исследования напряженного и деформированного состояния, ожидаемой анизотропии механических свойств материала изделия на первой и последующих операциях комбинированной вытяжки и вытяжки с утонения стенки анизотропного упрочняющегося материала.

3. Оценено влияние коэффициента утонения т5, коэффициента вытяжки т^ 1, угла конусности матрицы, а или радиуса закругления матрицы Ям и условий трения на инструменте хц и на показатели качества механических свойств материала заготовок и изделий (степени использования ресурса пластичности и ожидаемой анизотропии механических свойств) в исследуемых технологических процессах глубокой вытяжки.

Показано, что основное влияние на изменение исследуемых характеристик механических свойств оказывает степень деформации (коэффициенты вытяжки тсц и утонения т^). Угол конусности, а или радиус закругления матрицы Ям и условия трения на инструменте и р.^ практически не влияют на данные характеристики механических свойств материала заготовки.

При анализе процесса вытяжки с утонением стенки установлено, что с уменьшением коэффициента утонения (увеличение степени деформации относительные величины коэффициентов анизотропии Яр для стали 08кп и алюминиевого сплава АМг2М значительно уменьшаются (в 1,5 раз), а для латуни Л63 уменьшение коэффициента т^- до 0,8 сопровождается незначительным уменьшением величины Яр. При дальнейшем падении т^ величина Яр возрастает на 30%. Показано, что в процессе пластической деформации вид начальной кривой зависимости пределов текучести Содр от угла вырезки образцов |3 из развертки стакана может измениться.

4. На базе выполненных на кафедре МПФ экспериментальных исследований геометрических показателей качества (относительных величин поперечной Азп и продольной Мпр разнотолщинности) от технологических параметров (коэффициентов вытяжки т^ и утонения) и геометрии инструмента (угла конусности, а или радиуса закругления Яд^ матрицы) на первой операции комбинированной вытяжки цилиндрических изделий наружным диаметром 50 мм из латуни Л63, стали 08кп и сплава АМг2М толщиною 4 мм выявлено, что геометрические образы поверхностей указанных выше показателей качества в трехмерном пространстве исследованных факторов носят сложный характер. Анализ этих поверхностей итеративными методами поиска оптимума позволили установить рациональные параметры технологического процесса, обеспечивающих минимальные значения относительных величин поперечной Аяп и продольной А^пр разнотолщинности.

5. При вытяжке с утонением стенки заготовок из латуни Л68 наружным диаметр 101,6 мм и постоянной по высоте толщиной стенки яд = 12 мм установлены интервалы изменения коэффициента утонения т^ и угла конусности матрицы а, обеспечивающие требуемые относительные величины условного предела текучести сто, 20 > временного сопротивления и коэффициента анизотропии /?р в направлении образующей стакана и в перпендикулярном ей направлении. Показано, что основное влияние на исследуемые механические характеристики оказывает коэффициент утонения т^.

6. На основе проведенных теоретических и экспериментальных исследований разработаны рекомендации по расчету технологических процессов и параметров инструмента для получения цилиндрических изделий, обеспечивающих заданное качество их изготовления, методами глубокой вытяжки. Эти рекомендации использованы при разработке новых технологических процессов изготовления короткоходовых и длинноходовых амортизаторов автомобильной техники и корпуса дорожного электронагревателя.

Внедрение предложенных технологических процессов в промышленность позволило значительно сократить технологический цикл, снизить энергоемкость и трудоемкость изготовления этих цилиндрических изделий и повысить коэффициент использования металла.

7. Материалы диссертационной работы также использованы в учебном процессе.

Показать весь текст

Список литературы

  1. ЬАверкиев Ю.А., Аверкиев АЛО. Технология холодной штамповки:1. ГЧЦ и- ~л
  2. Учебн. для вузов. М.: Машиностроение, 1989. — 304 с. .
  3. . Исследование процессов волочения проволоки и выдавливания через конические матрицы с большим углом конусности // Труды американского общества инженеров-механиков. -М.: Мир, 1964.-№ 4. С. 1315.
  4. Ю.М., Гречников Ф. В. Теория и расчеты пластического формоизменения анизотропных материалов. М.: Металлургия, 1990. — 304 с.
  5. Е.К. Анизотропия машиностроительных материалов. Л.: Машиностроение, 1969. — 112 с.
  6. Г. Анизотропия упрочнения. Теория в сопоставлении с экспериментом // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1976. — № 6. — С. 120- 129.
  7. . Методы оптимизации. Вводный курс: Пер. с англ. М.: Радио и связь, 1988.- 128 с.
  8. Л.Е. Прогнозирование повреждаемости деформируемых материалов при немонотонном нагружении // Известия вузов. Машиностроение. 1990. — № 2. — С. 3 — 7.
  9. В.Н. К условию пластичности анизотропных тел // Прикладная механика / АН УССР. Ин-т механика. Киев: Наукова думка. — 1977 — № 1. -С. 104- 109.
  10. A.A., Мижирицкий О. И., Смирнов C.B. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением. М.: Металлургия, 1984. — 144 с.
  11. Г. И. О плоской деформации анизотропных идеально-пластических тел //. Известия АН СССР. ОТН. Механика и машиностроение. 1963.-№ 2. -С. 66−74.
  12. С.А. Комбинированная глубокая вытяжка листовых материалов. М.: Машиностроение, 1973. — 176 с.
  13. С.А., Яковлев С. С. Технология холодной штамповки. Комбинированная вытяжка анизотропного материала. Тула: ТулПИ, 1986.-66 с.
  14. С.А., Яковлев С. С., Коротков В. А. Технология комбинированной вытяжки цилиндрических заготовок из анизотропного материала // Кузнечно-штамповочное производство. 1994. — № 12. — С. 6 — 8.
  15. П.Владимиров В. И. Физическая природа разрушения металлов. М.: Металлургия, 1984. — 280 с.
  16. Ву Э. М. Феноменологические критерии разрушения анизотропных сред // Механика композиционных материалов / Пер. с англ. М.: Мир, 1978. -С. 401 -491.
  17. Вытяжка с утонением стенки / И. П. Ренне, В. Н. Рогожин, В. П. Кузнецов и др. Тула: ТПИ, 1970. — 141 с.
  18. В.Л. Построение математической модели процесса образования разностенности при вытяжке с утонением стенки // Исследованияв области пластичности и обработки металлов давлением. Тула ТПИ, 1974.- Вып.35. С.60−68.
  19. В.Л. Анализ некоторых факторов технологических процессов получения точных изделий вытяжкой с утонением // Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением. Тула: ТПИ, 1977. -С.45−52.
  20. В.И. Пластическое плоское деформированное состояние ортотропных сред // Труды МФТИ. 1958. — Вып. 1.- С. 55 — 68.
  21. В.О. Волочение тонкостенных анизотропных труб сквозь коническую матрицу // Прикладная механика. 1968. — Т.4. — Вып. 2. — С. 79 -83.
  22. В.Д. Расчет процессов листовой штамповки. М.: Машиностроение, 1974. — 136 с.
  23. Ф. В. Деформирование анизотропных материалов М.: Машиностроение, 1998. — 446 с.
  24. С.И. Пластическая деформация металлов. М.: Металлургия, 1960.- Т. 1, — 376 с, Т. 2.- 416 е., Т. 3.- 306 с.
  25. Гун Г. Я. Математическое моделирование процессов обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1983. — 352 с.
  26. В.Л. К формулировке закона деформационного упрочнения // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1971. — № 6. — С. 146 — 150.
  27. Г. Д. Технологическая механика. М.: Машиностроение, 1978.- 174 с.
  28. У., Меллор П. Теория пластичности для инженеров. М.: Машиностроение, 1979. — 567 с.
  29. М.И. Определение коэффициента поперечных деформаций листового проката с начальной анизотропией на цилиндрических образцах // Заводская лаборатория. 1988. — № 11. — С. 79 — 82.
  30. В.А. Методика разработки технологических процессов вытяжки с учетом анизотропии листовых материалов // Кузнечно-штамповочное производство. 1994. -№ 10. — С. 5 — 9.
  31. В.А. Перспективы экономии металла в листоштамповочном производстве // Кузнечно-штамповочное производство. 1991. — № 12. — С. 7 -11.34.3убцов М. Е. Листовая штамповка. Л.: Машиностроение, 1980. 432 с.
  32. Д.Д. Теория идеальной пластичности. М.:Наука, 1966.-231 с.
  33. Д.Д., Быковцев Г. И. Теория упрочняющегося пластического тела. М.: Наука, 1971.-232 с.
  34. A.A. Пластичность. М.: Изд-во АН СССР. — 1963. — 207 с.
  35. Исследование параметров анизотропии в процессах ротационной вытяжки / А. И. Вальтер, Л. Г. Юдин, И. Ф. Кучин, В. Г. Смеликов // Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением. Тула: ТПИ, 1986.-С. 156- 160.
  36. Ю.Г., Крутина Е. В. Построение диаграммы пластичности методом комбинированного поперечного выдавливания и высадки // Механика деформируемого твердого тела и обработка металлов давлением. Тула: ТулГУ, «Гриф», 2000. — С. 150−155.
  37. Л.М. Основы механики разрушения. М.: Наука, 1974.312 с.
  38. H.A. Исследование пластической анизотропии металла статистическим методом // Заводская лаборатория. 1981.-№ 9. -С. 85 — 89.
  39. Ковка и штамповка. Справочник в 4-х т. // Ред. совет: Е. И. Семенов и др. т. 4. Листовая штамповка / Под ред. А. Д. Матвеева. — М.: Машиностроение, 1987. — 544 с.
  40. Н.П. Зависимость штампуемости стали от анизотропии при вытяжке деталей сложной формы // Кузнечно-штамповочное производство. 1962.-№ 8.-С. 18−19.
  41. Н.П. Расчет напряженно-деформированного состояния при вытяжке с учетом анизотропии // Кузнечно-штамповочное производство. 1963.- № 9.- С. 15 — 19.
  42. В.Л. Механика обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1986. — 688 с.
  43. В.Л. Напряжение деформации, разрушение. М.: Металлургия, 1970. — 229 с.
  44. В.Л., Мигачев Б. А., Бурдуковский В. Г. Феноменологическая модель накопления повреждений и разрушения при различных условиях нагружения. Екатеринбург: УрОРАМ, 1994. — 104 с.
  45. И.П. Текстуры в металлах и сплавах. М.: Металлургия, 1965.-292 с.
  46. В.Ф. Влияние анизотропии на разностенность при вытяжке с утонением стенки // Обработка металлов давлением. Тула: ТПИ, 1971. — С. 171 — 176.
  47. В.Ф., Юдин Л. Г., Ренне И. П. Изменение показателя анизотропии в процессе многооперационной вытяжки с утонением стенки // Прогрессивная технология глубокой вытяжки листовых материалов. Тула: ТПИ, 1968. — С. 229 — 234.
  48. .Н. Выбор оптимального угла конуса матрицы для первой операции комбинированной вытяжки без складкодержателя // Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением. Тула: ТПИ, 1970.-Вып. 9.-С. 117- 123.
  49. .Н., Поляков В. Н. Определение предельной степени деформации при комбинированной вытяжке тонколистовой стали // Обработка металлов давлением. Тула: ТПИ, 1971. — С. 221 — 230.
  50. H.H. Прикладная теория пластичности и ползучести. М.: Машиностроение. — 1975. — 400 с.
  51. H.H. Технологические задачи пластичности и ползучести. М.: Высшая школа, 1979. — 119 с.
  52. А.Н. Производство патронов стрелкового оружия. М.: Обо-ронгиз, 1947. — 414 с.
  53. A.A., Яковлев С. С., Здор Г. Н. Пластическое деформирование ортотропного анизотропно-упрочняющегося слоя // Вести АН Бела-руссии. Технические науки. Минск. — 1994. — № 4. — С. 3 — 8.
  54. A.A., Яковлев С. С. Влияние вращения главных осей орто-тропии на процессы деформирования анизотропных, идеально-пластических материалов // Механика твердого тела. 1996. — № 1. — С. 66 — 69.
  55. П.Г., Фридман Я. Б. Анизотропия механических свойств металлов. М.: Металлургия, 1986. — 224 с.
  56. В.В. Теория эксперимента. М.: Наука, 1971.- 208 с.
  57. В.В., Голикова Т. И. Логические основания планирования эксперимента / 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1980.- 152 с.
  58. В.Е. Глубокая вытяжка листового металла. М., J1.: Маш-гиз, 1949. — 104 с.
  59. Неймарк.А.С. К вопросу об определении параметров анизотропии ортотропных материалов // Известия вузов СССР. Машиностроение. 1975. -№ 6. — С. 5 — 9.
  60. Ю.Г. К вопросу теории штамповки ортотропных анизотропно-упрочняющихся материалов // Теория, технология, оборудование и автоматизация обработки давлением и резанием. Тула: ТулГУ, 1999. — Вып. 1.-С. 50−57.
  61. Ю.Г., Яковлев С. П., Яковлев С. С. Комбинированная вытяжка анизотропного упрочняющегося материала // Кузнечно-штамповочное производство. 1997. — № 10. — С. 2 — 6.
  62. Ю.Г., Яковлев С. П., Яковлев С. С. Критерии деформируемости анизотропного материала // Известия ТулГУ. Серия Машиностроение. Тула: ТулГУ. — 1998. — Вып. 2. — С. 24 — 31.
  63. Ю.Г., Проскурякова H.H. Комбинированная вытяжка ортотропного анизотропно упрочняющегося материала // Итоги развития механики в Туле: Тезисы докладов международной конференции. Тула: ТулГУ, 1998. — С. 63 — 64.
  64. Ю.Г., Яковлев С. П., Яковлев С. С. Глубокая вытяжка цилиндрических изделий из анизотропного материала. Тула: ТулГУ, 2000. -195 с.
  65. А.Г. Основы теории штамповки выдавливанием на прессах. М.: Машиностроение, 1983. — 200 с.
  66. А.Г., Жарков В. А. Исследование влияния анизотропии на вытяжку листового металла // Известия вузов. Машиностроение. 1979. -№ 8.-С. 94−98. '
  67. В.А. Оценка деформируемости металлов при обработке давлением. Киев: Вища школа, 1983. — 175 с.
  68. П.И., Горелик С. С., Воронцов В. К. Физические основы пластической деформации. М.: Металлургия, 1982. — 584 с.
  69. Е.А. Основы теории листовой штамповки. М.: Машиностроение, 1968. — 283 с.
  70. Е.А., Валиев С. А., Яковлев С. С. Силовые параметры процесса комбинированной вытяжки на радиальной матрице // Известия вузов. Машиностроение. 1982. — № 11. — С. 126 — 130.
  71. Прогрессивные технологические процессы холодной штамповки / Ф. В. Гречников, A.M. Дмитриев, В. Д. Кухарь и др. / Под ред. А. Г. Овчинникова. М.: Машиностроение, 1985. — 184 с.
  72. Н.Е., Пустовгар A.C. Автоматизированная система экспериментатора // Тул. гос. ун-т, Тула, 1997.- Деп. в ВИНИТИ 13.04.98, № 1084-В98 .-Юс.
  73. H.H., Логвинова C.B. Комбинированная вытяжка цилиндрических изделий из анизотропного материала // XXVII Гагаринские чтения: Тезисы докладов международной молодежной научной конференции. Москва: Изд-во «ЛАТМЭС», 2001. — С. 113−114.
  74. Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука, 1979. — 744 с.
  75. И.П., Басовский Л. Е. Ресурс пластичности при волочении, вытяжке с утонением и гидропрессовании // Обработка металлов давлением.- Свердловск: УПИ. 1977. — Вып.4. — С. 92 — 95.
  76. Ресурс пластичности при вытяжке с утонением / Л. Е. Басовский, В. П. Кузнецов, И. П. Ренне и др. // Кузнечно-штамповочное производство. -1977.-№ 8.-С. 27−30.
  77. В.П. Справочник по холодной штамповке. Л.: Машиностроение, 1979. — 520 с.
  78. Ф.И. Локальная устойчивость процесса деформации орто-тропного листового металла в условиях сложного нагружения // Машиноведение / АН СССР. 1979. — № 4. — С. 90 — 95.
  79. Ф.И. Определение критических деформаций при формообразовании детали из анизотропного листового металла // Машиноведение.- 1974.-№ 2.-С. 103 107.
  80. В.М. Технологические задачи теории пластичности. Минск: Наука и техника, 1977. — 256 с.
  81. В.А. Закономерности предельной пластичности металлов // Проблемы прочности. 1982. — № 9. — С. 72 — 80.
  82. B.C. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1973. — 496 с.
  83. B.C., Дурнев В. Д. Текстурообразование при прокатке. -М.: Металлургия, 1971. 254 с.
  84. Смирнов-Аляев Г. А. Сопротивление материалов пластическому деформированию. Л.: Машиностроение, 1978. — 368 с.
  85. Л.Д., Скуднов В. А. Закономерности пластичности металлов. М.: ООНТИВИЛС. — 1980. — 130 с.
  86. В.В. Теория пластичности. М.: Высшая школа, 1969.-608 с.
  87. Ю5.Степанский Л. Г. Расчеты процессов обработки металлов давлением. М.: Машиностроение, 1979. — 215 с.
  88. Юб.Сторожев М. В., Попов Е. А. Теория обработки металлов давлением.- М.: Машиностроение, 1977. 423 с.
  89. Таблицы планов эксперимента для факторных и полиномиальных моделей: Справочное издание / Под ред. В. В. Налимова. М.: Металлургия, 1982.- 751 с.
  90. Г. Б. Исследование эффекта Баушингера // Известия АН СССР. Механика и машиностроение. 1964. — № 6. — С. 131 — 137.
  91. Т.П. Пластичность и прочность стали при сложном на-гружении. Л.: Изд-во ЛГУ. — 1968. — 134 с.
  92. Теория пластических деформаций металлов / Е. П. Унксов, У. Джонсон, В. Л. Колмогоров и др. / Под ред. Е. П. Унксова, А. Г. Овчинникова.- М.: Машиностроение, 1983. 598 с.
  93. Ф.Х. Зависимость пластичности металлов от истории деформирования // Обработка металлов давлением. Свердловск: УПИ, 1987. -С.71−74.
  94. ПЗ.Томленов А. Д. Пластическое деформирование металлов. М.: Металлургия, 1972. — 408 с.
  95. А.Л., Гайдученя В. Ф., Соколов П. Д. Оценка деформационной анизотропии механических свойств сплавов акустическим методом // Обработка металлов давлением. Свердловск: УПИ, 1987. — С. 34 — 37.
  96. Д.В. Технологические испытания металлов. Воронеж: Изд-во Воронежского ун-та, 1992. — 152 с.
  97. Пб.Хилл Р. Математическая теория пластичности. М.: ГИТТЛ, 1956. — 408 с.
  98. Цой Д. Н. Волочение тонкостенной трубы через коническую матрицу // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1987. — № 4. — С. 182 -184.
  99. Цой Д. Н. Предельная степень вытяжки анизотропной листовой заготовки // Известия вузов. Машиностроение. 1986. — № 4. — С. 121 — 124.
  100. А.Н. Оценка надежности технологических переходов глубокой вытяжки осесимметричных цилиндрических деталей без утонения // Вестник машиностроения. 1995. — № 4. — С. 33 — 36.
  101. А.Н. Прогнозирование разрушения материала при вытяжке цилиндрических деталей без утонения // Вестник машиностроения -1995.-№ 5.-С. 35 37.
  102. С.П., Кухарь В. Д. Штамповка анизотропных заготовок. -М.: Машиностроение, 1986. 136 с.
  103. С.П., Яковлев С. С., Андрейченко В. А. Обработка давлением анизотропных материалов. Кишинев: Квант. — 1997.- 331 с.
  104. С.С. Вопросы теории штамповки анизотропных листовых заготовок // Исследования в области теории, технологии и оборудования штамповочного производства. Тула: ТулГУ, 1994. — С. 70 — 79.
  105. С.С., Арефьев В. М., Перепелкин А. А. Влияние технологических параметров вытяжки с утонением стенки анизотропного материала на силовые режимы процесса // Известия вузов. Машиностроение. -1992.-№ 7−9.- С. 125- 129.
  106. С.С., Корнеев Ю. П., Арефьев В. М. Изготовление цилиндрических изделий с толстым дном и тонкой стенкой из анизотропного материала // Кузнечно-штамповочное производство. 1992. — № 2. -С. 28 — 30.
  107. Baltov A., Savchuk A. A Rule of Anisotropik Hardening // Acta Mechanics 1965. — Vol. 1. — № 2. — P. 81 -92.
  108. Bhattacharyya D., Moltchaniwskyi G. Measvrement of Anisotropy by the Ring Compression Test // J.Mech. Work. Technol. -1986. 13. — № 3. — P. 325 -330.
  109. Korhonen A.S. Drawing Force in Deep Drawing of Cylindrical Cup with Flatnosed Punch // Trans. ASME J.Eng. Jnd. -1982. -104. № 1. -P. 29−37.
  110. Korhonen A.S., Sulonen M. Force Requirements in Deep Drawing of Cylindrical Shell //Met. Sci. Rev. met. -1980. -77. № 3. -P. 515 — 525.
  111. Wu M.C., Yeh W.C. Some Considerations in the Endochronic Description of Anisotropic Hardening // Acta. Mech. -1987. 69. — № 1. — P. 59 — 76.
  112. Zharkov V.A. Theory and Practice of Deep Drawing. London: Mechanical Engineering Publications Limited, 1995. — 601 p.1. Файл Prjstep. pas }
  113. FullCount = False Then Begin
  114. Writeln ('Bbi6epHTe критерий разрушения: 1 по максимальному осевомунапряжению') — Writeln (' 2 по величине накопленныхмикроповреждений1) — Writeln (' 3 локализация деформации') —
  115. Writeln (' ' 4 все критерии')-3: Ch:= ReadKey- Case Ch Of
  116. DrBez: Begin Write ('BBe^HTe md-) — Readln (md) — Keepmd:= md- End- DrUt,
  117. DrKomb: Begin Write ('BBeflHTe ms-) — Readln (ms) — Keepms:= ms- End- End- { Case }1. PrintTabl-
  118. FirstStep = True Then Begin Time (0) — FirstStep:= False- End- alfa := 10- • Rm := Round (2*s0) — EndRm :=Round (10*s0) — StrNum := 1- Rez := Absol- LetPass™ True-4: alfa:=alfa/l 80*pi- Num := 0- 1: Razr:= False- Lok := False- Root := True-
  119. RazMode:= Keeper- Flag:= False- Smallmd:= False- Case Draw Of1. DrBez: Case Swage Of
  120. Rad: DrawingBezRad- Kon: DrawingBezKon- End-1. DrKomb: Case Swage Of
  121. Rad: DrawingKombRad- Kon: DrawingKombKon- End-1. DrUt: Case Swage Of
  122. Rad: DrawingUtRad- Kon: DrawingUtKon- End- End- { Case } If Num <> 0 Then. PrintRez-1. (Razr = True) Or (Lok = True) Then Begin
  123. Window (1,19,80,25) — Case Raz Mode Of Lokaliz:1. Begin
  124. Writeln ('Локализация !!! WritelnC WritelnC End-1. Omega: Begin
  125. Writeln ('Pa3pymeHHe !!! omegal > omegajpr') — Writeln ('omegal = ', omegal:6:3) — Writeln ('omegapr = ', omegapr:6:3) — End- Sigma: Begin If St= 'sigmateta' Then Begin If St = 'sigmateta' Then
  126. Writeln ('OmH6Ka !!! :', St,'=', sigmateta: 11:2) Else
  127. Writeln ('OiiiH6Ka !!!: St/ =', sigmaro: l 1:2) — End Else Begin
  128. Writeln ('Pa3pyuieHHe !!!: ', St,' > sigmapr') — Writeln (St,' =', sigma:8:2) — Writeln ('sigmapr =', sigmapr:8:2) — End- End- End- { Case}1. GoToXY (44,l) —
  129. Write ('Начальное значение ') — Case Draw Of DrUt,
  130. Dr Komb: Writeln ('ms = ', Keepms:5:3) — DrBez: Writeln ('md = ', Keepmd:5:3) — End- {Case}
  131. GoToXY (44,2) — Writeln ('Koличecтвo вычислений *, Num:7) GoToXY (44,3) — Writeln ('Bcero ', AllNum:7)-1. Case Draw Of DrBez: Begin1. Writeln (' md =', md:6:3)-md:= md + eps- If md ≥ 1 Then
  132. Flag:= True- Writeln ('HoBbie значения md, md:6:3) — End- DrJComb, DrUt:1. Begin
  133. Writeln (' md-, md:6:3,' ms -, ms:6:3)-ms:= ms + eps- If ms ≥ 1 Then Flag:= True-
  134. Writeln ('HoBbie значения md, md:6:3,' ms —, ms:6:3) — End- End- { Case }1. Time (1) —
  135. GoToXY (44,5) — Writeln ('BpeMM работы', WorkTime: 17) —
  136. Flag = True Then Begin Root:= False- ClrScr-
  137. Window (l, 13,80,25) — PrintRez- Goto 2- End-
  138. KeyPressed Then Begin Ch:= Readkey- If Ch = #27 Then Begin Writeln-
  139. Writeln (' !!! Работа прервана !!!') — Halt- End- End-
  140. Window (1,13,80,25) — Num:= Num + 1- AllNum- AllNum+ 1- GoTo 1- End1. Else
  141. Num = 0 Then Begin Case Draw Of Dr Komb, DrUt: Begin ms:= ms 0.1- Keepjns" ms- If ms < 0 Then Begin Root:= False-1. PrintRez- GoTo 2- End
  142. Else If (ms 0.01) < 0 Then ms:= 0.01- End- DrJBez: Beginmd:= md 0.1- If md < 0 Then Begin
  143. Roo.t:= False- PrintRez- GoTo 2- End
  144. Else If (md-0.01) <0 Then Begin md:= 0.01- Keepmd:= md- End- End- End- {Case} GoTo 1- End-2:alfa:=alfa*180/Pi- Case Swage Of Kon: Beginalfa:= alfa+10- Ifalfa>41 Then LetPass:= False- End- Rad: Begin
  145. Rm := Rm + Round (2*s0) — If Rm > EndRm-Eps Then LetPass™ False- End- End- { Case }
  146. LetPass = True Then Begin Case Draw Of DrKomb, DrUt: Begin If Num > 100 Then Begin
  147. Keepms:= Keepms + (Num Div 100)/l 0 If Keepms > 0.9 Then Keepms:= 0.9-
  148. End- ms:= Keepms- End- DrBez: Begin1. Num > 100 Then Begin
  149. Keepmd:= Keepmd + (Num Div 100)/10 If Keepmd > 0.9 Then
  150. Keepmd:= 0.9- End- md:= Keepmd- Ifmd< 0.2 Then md:= 0.2- End- End- {Case } StrNum~ StrNum+1- GoTo 4- End- PrintEnd-1. (FullCount = True) And (Pass < 6) Then Begin Case Draw Of
  151. DrKomb, DrUt: ms:= Keepms- DrBez: md:= Keepmd- End- {Case } GoTo 5- End-
  152. Delay (2000) — Window (1,19,80,25) — ClrScr-
  153. WritelnC КОНЕЦ ПРОГРАММЫ') —
  154. Close (fff) — Ch~ Readkey- End. файл DrawО.pas } Unit DrawO-1.terface Uses Crt, Dos-
  155. Type RazrType = (Omega, Sigma, Ail, Lokaliz) — DrawType = (DrBez, DrKomb, DrJJt) — Rez Type = (Otnos, Absol) — MaterType = 1.10- SwageType = (Rad, Kon) —
  156. DataType = Array1.21. Of Record FirstPlace: Real- Pre s: Real- PreOmegal: Real- PreEpsl: Real- PreEpsx: Real- PreEpsy: Real- PreEpsz: Real- End-
  157. StrengthType = Array 1.21. Of Record Power: Real- Sigma: Real- R00: Real- R45: Real- R90: Real- End-dFiType = Array 1.20. Of Real-
  158. Var Nparts, Npoints: Integer-nla, nlb, nlv: Integer-
  159. Vp, Hp, Hptek, DeltaHp, hiz, hiz, t, Deltat: Real- fff: Text-
  160. Num, AllNum, StrNum, Pass: Integer- Razr, Lok, Flag, Root, LastStep, FullCount: Boolean- ch: char-
  161. RazMode, Keeper: RazrType- Draw: DrawType- Mater :• MaterType- Swage: SwageType- Zona: ZonaType- Rez: RezType- St: String10.-
  162. MaterName: String70.- WorkTime: String[12]- WithInZona2: Boolean- Smallmd: Boolean-
  163. Data: DataType- AllProcessInfo: InfoType- i, j, Keeperi: Integer- Out: Text-
  164. ControlConsist, Consist, SeeAllProcess: Boolean- P First, PLast, SigmaFirst, Sigma Last: Real-1. Procedure InitData-
  165. Function InitInFile (Var Mater: MaterType): String-1. Procedure Par-1. Procedure Res-1. Procedure Def-1. Procedure Volumes-1. Procedure NewVolumes-1. Procedure GetFirstPlaces-
  166. Function TempPlace (i: Integer): Real-1. Procedure Prepare Var-1. Procedure ReFreshData-1. Procedure FullAdjoin-1. Procedure Zonal-1. Procedure Zona2−1. Procedure DrawingKombKon-1.plementation { }1. Т58
  167. Procedure InitData- Var f, fm: Text-1. St: String-1. Begin Clrscr-
  168. Assign (f,'danv.txt') — Reset (f) —
  169. Readln (f, Ch) — { Вид матрицы }1. Case Ch Of•0': Swage: — Rad- 'Г: Swage:= Kon- End- {Case}
  170. Контроль предельных возможностей формоизменения в момент совпадения радиуса пуансона с рабочим пояском матрицы (Да/Нет) }1. Readln (f, Ch) — Case Ch Of0': ControlConsist— False- '1': ControlConsist:= True- End- { Case }1. Readln (f, Mater)-1. Close (f) —
  171. St:= InitInFile (Mater) — St~ 'InV+St-1. Assign (fm, St) — Reset (fm) —
  172. Readln (fm, MaterName) — Readln (fm, sO) —
  173. Readln (fm, sigmatx, ax, nx, mx, kk) — Readln (fm, sigmaty, ay, ny, my) — Readln (fm, sigmatz, az, nz, mz) — Readln (fm, tautxy, axy, nxy) — Readln (fm, tautyz, ayz, nyz) — Readln (fm, tautzx, azx, nzx) — Readln (fm, a, b, aO, al, a2, a3) — Close (fm) — Clrscr- End-5} {4} {4} {3} {3} {3} {6}
  174. Var Tmpl, Tmp2, Tmp3,Tmp4: Real- Begin
  175. Epsl:=Data1.PreEpsl+depsl-1. depsl <> 0 Then Begin Tmpl :=step (epsl, nx) — Tmp2 :=sqr (epsx/epsl) — Tmp3:=step ((l+Tmp2), mx) —
  176. WithInZona2 = True Then Begin1. Case RazMode Of
  177. Omega: domegal:=depsl/(epsilpr*step ((l-Data1.PreOmegal), kk)) — All: domegal~depsl/(epsilpr*step ((l-Datai.PreOmegal), kk)) — Sigma: domegal:=depsl/epsilpr- Lokaliz: domegal:=depsl/epsilpr- End-omegal:= Omegal+domegal- End Else Begin1. Case RazMode Of
  178. Epsy:= Ln (TempPlace (i)/Data1.FirstPlace) — If j = 1 ThendEpsy := Epsy ElsedEpsy:= Epsy Data1. PreEpsy-dEpsx:= dEpsy* (h*(Sigmaro-Sigmateta)+g*Sigmaro) /f|tSigmateta+h*(Sigmateta-Sigmaro)) — dEpsz:= -dEpsy* (g*Sigmaro+f*Sigmateta) /
  179. PSigmateta+h*(Sigmateta-Sigmaro)) — Epsl™ Data1. PreEpsl+dEpsl- Epsx:= Datai. PreEpsx+dEpsx- Epsz:= Data[i]. PreEpsz+Abs (dEpsz) — ds:= sO*dEpsz- s:= Data[i]. Pres+ds- End-}
  180. Procedure Volumes- { Объемные соотношения } Var Rps, fi: Real- Begin d0:= 2*r0- Rps:= Rp+0.5*s0- dl:= dO*md- Case Draw Of Dr Bez: sl:= sO- DrKomb: sl:= sO*ms- DrUt: si:= sO*ms- End- {Case}dp:= dl-sl-1. dp <0 Then Begin Smallmd := True- Exit- End-
  181. Определение высоты детали }
  182. V6:= (l/2*Sqr (sO)*cos (alfa)*sin (alfa) + l/2*(s0*cos (alfa)+sl) * (sO*cos (alfa)-sl) / tan (alfa)) * Pi*dl-
  183. R2:=dp/2-Rp+(Rp+0.5*s0)*cos (alfa) —
  184. Вычисление количества участков }
  185. V2~ Pi*(rp+0.5*s0) * (Pi/2-alfa) * sO * { fi → alfa }dp 2*rp + 2*(rp+0.5*s0) * sin (pi/4-alfa/2)) — V7:= V0-V1-V2-
  186. R1 := Sqrt (V7*sin (alfa) / (Pi*s0) + Sqr (r2))-1. Draw = DrBez Then Begin
  187. NParts:= 20- { Количество участков }
  188. Npoints:=Nparts+l- { Количество точек } V6:= V7/NParts- End Else Begin
  189. Nparts := Trunc (V7/V6) — If NParts > 20 Then
  190. NParts:= 20- If NParts < 2 Then
  191. NParts:= 2- Npoints:= Njparts+1- End- End------------------:-------------------------------------------------------}
  192. V6:= V7/NParts- V3:= (l/2*s0*sin (fi)*cos (fi) + l/2*(sl+s0*cos (fi)) * rp*sin (fi)) * Pi*dl-1. End----------------------------------------------------------------------}
  193. Procedure GetFirstPlaces- { Определение первоначального положения } { точки в плоской заготовке }1. Var i: Integer- Begin1. For i:= 1 To NPoints Do
  194. Data1.FirstPlace:= Sqrt ((Vl+V2+(Nparts-i+l)*V6) / (Pi*sO))-1. End------------------------------------------------------------------------}
  195. Определение текущего положения точки } Function TempPlace (i: Integer): Real- Begin
  196. TempPlace:= Sqrt (Sqr (R2)+(Nparts-i+l)*V6*sin (alfa) / (Pi*sO)) — End-}
  197. Procedure PrepareVar- Var Tmp: Integer- Beginepsl:= 0- depsl:= 0- omegal:= 0- epsx:= 0- depsx:= 0- epsy:= 0- depsy:= 0- epsz:= 0- depsz:= 0-
  198. For Tmp:= 1 To NPoints Do Begin
  199. DataTmp.Pres := sO- Data[Tmp]. PreOmegal := 0- Data[Tmp] .Pre Epsl := 0- Data[Tmp]. PreEpsx := 0- Data[Tmp]. PreEpsy := 0- Data[Tmp]. PreEpsz :=0- End- End---------------------------------------
  200. Procedure ReFreshData- Begin Data1. Pres := s- Datai. PreOmegal:= Omegal- Data[i]. PreEpsl := Epsl- Data[i]. PreEpsx Epsx- Data[i]. PreEpsy := Epsy- Data[i]. PreEpsz := Epsz- End-}
  201. Полное прилегание заготовки к матрице } Procedure FullAdjoin- Var k: Integer-
  202. Sigmatetal, si: Real- Sigmatetai, Sigmaroi: Real- Label 1- Begin s:= sO-i:= 1- { Рассматриваемый момент времени } j:=l- Par-
  203. Sigmaro := 0- Sigmaroi := 0- Sigmateta := 0- For i:= 1 To Npoints Do Begin k:=l-1:1.i> 1 Then
  204. Sigmaro:=sigmaroi+(sigmatetai+mum*sigmatetai/tan (alfa)-sigmaroi)* (TempPlace (i)-TempPlace (i-l))/TempPlace (i-1) — If Check Sigmateta = True Then Exit-
  205. Sigmateta:= (h/Psigmaro-Sqrt (Sqr (h/f)*Sqr (sigmaro)-(l+h/f)* (Sqr (sigmaro)*(h/f+g/f)-1 / f)))/(1 +h/f)-1. Def-
  206. Sigmax:= Sigmaro- Sigmay:= Sigmateta- Sigmaz:= 0- Res-
  207. RazMode In Omega, All. Then If CheckOmega = True Then Exit-1. Par-1. k = 1 Then Begin k:= k+1-
  208. Sigmatetal := Sigmateta- GoTo 1- End-
  209. Abs (Sigmatetal Sigmateta) ≤ Eps Then Begin Sigmaroi := Sigmaro- Sigmatetai:= Sigmateta- End
  210. Else Begin k:= 1- • GoTo 1- End-
  211. P:= 2*Pi*R2*S0*Sigmaro*Sin (alfa)-1. ReFreshData- End- End-. } Procedure Zonal- { Зона плоского напряженного состояния } Var k: Integer-
  212. Sigmatetal, si: Real- Sigmatetai, Sigmaroi: Real- Place: Real-1.bel 1- Begini:= 1- { Рассматриваемый момент времени } j:=2-
  213. Omegal:= Datal. PreOmegal- Par-
  214. Sigmaro := 0- Sigmaroi := 0- For i:= 1 To Npoints Do Beginomegal:= Data1. PreOmegal- k:=l-1:1.i> 1 Then
  215. Sigmaro:=sigmaroi+(sigmatetai+mum*sigmatetai/tan (alfa)-sigmaroi)* (TempPlace (i)-TempPlace (i-1))/TempPlace (i-1) —
  216. CheckSigmateta = True Then Exit-
  217. Sigmateta:= (h/ficsigmaro-Sqrt (Sqr (h/f)*Sqr (sigmaro)-(l+h/f)* (S qr (sigmaro)* (h/f+g/ f)-1 /f)))/(1 +h/f)-1. Def-
  218. Sigmax:= Sigmaro- Sigmay:= Sigmateta- Sigmaz:= 0- Res-
  219. RazMode In Omega, All. Then If CheckOmega = True Then Exit-1. к = 1 Then Begin k-k+1-
  220. Sigmatetal := Sigmateta- GoTo 1- End-
  221. Abs (Sigmatetal Sigmateta) ≤ Eps Then Begin Sigmaroi := Sigmaro- Sigmatetai:= Sigmateta- si:=s + ds- End Else Begin k~l- GoTo 1- End-
  222. P:= 2*Pi*R2*S0*Sigmaro*Sin (alfa)-1. ReFreshData- End- End--------------------------------------------------------------------------}
  223. RazMode In Omega, All. Then If Check Omega = True Then Exit-1. Par- si:—s-sigmaro^sigmaroi 1 — sigmak:=sigmakl — roi:=roil-
  224. RazMode = Lokaliz Then CheckLok-'1. abs (roil-ro2)>0.01*dro Then goto 2- LastS tep:= True- tan:=sin (alfa/2)/cos (alfa/2)-sigmax:=sigmaroil+tauszx*sqrt ((l-c)/(l-c*sqr (sin (alfa))))*tan-
  225. RazMode = Lokaliz Then If CheckJLok = True Then Exit-
  226. CheckRazr = True Then Exit-
  227. P:= 2*pi*r*sl*sigmax+pt- End-
  228. Procedure DrawingKombKon- Var Strength: StrengthType-
  229. KeepNPoints: Integer- Begin r:= rO*md-
  230. WithInZona2 := False- Consist— True- Volumes- GetFirstPlaces- PrepareVar- FullAdjoin- If Razr = True Then Exit-
  231. KeepNPoints:= NPoints- sb:= sO-
  232. NPoints:= NPoints -1- While NPoints ≥ 1 Do Begin NewVolumes- Zonal-
  233. Razr = True Then Exit- Zona2- WithInZona2 := False- If Razr = True Then Exit-
  234. ControlConsist = True Then Begin If Consist = True Then Begin PFirst:= P- SigmaFirst:= Sigmax- Consist™ False- End-1. RazMode = Lokaliz Then1. CheckLok Else1. CheckRazr- Exit- End-
  235. SeeAllProcess = True Then Begin
  236. Акт внедрения прилагается.1. Заведующий кафедрой1. МПФ, д.т.н., профессор1. С.П. Яковлев1. ТЕХНИЧЕСКИЙ АКТ ВНЕДРЕНИЯ
  237. Результаты работы использованы также при проектировании новых изделий.1. Нач. отдела, к.т.н.утверждаю"
  238. ТулГУ, профессор H.H. Фролов2001 г. 1. АКТоб использовании результатов работы
  239. Зав. кафедрой МПФ, Заслуженный деятель науки и техники РФ, д.т.н., профессор1. С.П. Яковлевутверждаю"директор ОАО ТНИТИ ^ Э. С. Дубровскийапреля 2001 г. 1. АКТоб использовании результатов научно-исследовательской работы
  240. Экономический эффект получен за счет сокращения сроков технологической подготовки производства, уменьшения трудоемкости и энергоемкости изготовления корпусов амортизаторов, снижения брака.
  241. Начальник отдела специальных методов ОМД1. А.Ф. Лавров
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!