Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Исследование и разработка технологии изготовления отливок из износостойкого чугуна с шаровидным графитом

Диссертация: Исследование и разработка технологии изготовления отливок из износостойкого чугуна с шаровидным графитом
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Установлено, что с увеличением в износостойком чугуне марки ЧХ8Н4 содержания кремния более 2,0% происходит процесс вытеснения углерода из аустенита и образование структурно-свободного углерода в виде шаровидного графита. Обеднене-ние аустенита углеродом приводит к повышению температуры АГ1 и следовательно, снижению устойчивости аустенита. Это позволяет при определенных скоростях охлаждения… Читать ещё >

Исследование и разработка технологии изготовления отливок из износостойкого чугуна с шаровидным графитом (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА
    • 1. 1. Применение износостойких чугунов для изготовления деталей углеразмольного оборудования
    • 1. 2. Факторы, влияющие на уровень остаточных напряжений в моно- и биметаллических отливках
    • 1. 3. Формирование мартенситной структуры в хромоникелевом чугуне
    • 1. 4. Износостойкость хромоникелевого чугуна в условиях абразивного и ударно-абразивного изнашивания
    • 1. 5. Выводы и задачи исследования
  • 2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 2. 1. Объект исследования
    • 2. 2. Общие положения методики
    • 2. 3. Исследование остаточных напряжений
    • 2. 4. Исследование износостойкости
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ОСОБЕННОСТИ РАЗРУШЕНИЯ ОТЛИВОК ИЗ ИЗНОСОСТОЙКОГО ЧУГУНА «НИХАРД-4» И ВЛИЯНИЯ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ИХ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ К ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН
    • 3. 1. Анализ условий разрушения отливок из износостойкого чугуна «Нихард-4»
    • 3. 2. Особенности разрушения отливок бандажей из износостойкого чугуна «Нихард-4» при их изготовлении
    • 3. 3. Влияние различных факторов на чувствительность отливок из износостойкого чугуна «Нихард-4» к образованию трещин
    • 3. 4. Выводы
  • 4. РАЗРАБОТКА КАРБИДНО-МАРТЕНСИТНОГО ХРОМОНИКЕЛЕВОГО ЧУГУНА С ШАРОВИДНЫМ ГРАФИТОМ И ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ ОТЛИВОК
    • 4. 1. Влияние технологических факторов и скорости затвердевания хромоникелевого чугуна на графитизацию
  • Влияние химического состава износостойкого хромоникелевого чугуна на его структуру и свойства
    • 4. 3. Влияние кремния на устойчивость аустенита при охлаждении отливок
    • 4. 4. Влияние свободного углерода на твердость и износостойкость хромоникелевого чугуна
    • 4. 5. Выводы
  • 5. ОСОБЕННОСТИ ВОЗНИКНОВЕНИЯ И ПУТИ СНИЖЕНИЯ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В ОТЛИВКАХ ИЗ ХРОМОНИКЕЛЕВОГО ЧУГУНА
    • 5. 1. Влияние различных факторов на остаточные напряжения
    • 5. 2. О механизме возникновения остаточных напряжений в биметаллических отливках
    • 5. 3. Определение фактических остаточных напряжений в хромонике-левом чугуне
    • 5. 4. Влияние отпуска отливок на снижение остаточных напряжений
    • 5. 5. Выводы
  • 6. РАЗРАБОТКА, ПРОМЫШЛЕННОЕ ВНЕДРЕНИЕ И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗНОСОСТОЙКИХ ОТЛИВОК ИЗ ХРОМОНИКЕЛЕВОГО ЧУГУНА
    • 6. 1. Особенности технологии
    • 6. 2. Освоение технологии изготовления износостойких отливок в условиях Акционерного общества «Белгородский завод энергомашиностроения»
    • 6. 3. Освоение технологии изготовления износостойких отливок в условиях Акционерного общества «Сызранский завод тяжелого машиностроения»
    • 6. 4. Технико-экономическая эффективность от применения нового хромоникелевого чугуна с шаровидным графитом в качестве материала износостойких деталей
    • 6. 5. Выводы

Современная тепловая энергетика базируется на использовании в качестве топлива каменного угля, мазута и газа. Наиболее удобными видами топлива являются мазут и газ, однако их мировые запасы ограничены, поэтому рациональнее и экономичнее применять их в других отраслях промышленности.

Запасы же каменного угля намного превышают запасы других видов топлива, поэтому в последние десятилетия наметилась тенденция строительства крупных тепловых электростанций на базе дешевого твердого топлива, в частности на высокозольных углях Экибастузского и Канско-Ачинского бассейнов [68]. При этом возник вопрос грамотного выбора пылеприготовительного оборудования, т.к. отечественные углераз-мольные молотковые и шаровые мельницы в малой степени соответствуют современным требованиям по экономичности, качеству изготовления и гарантийным срокам эксплуатации [58, 69]. В связи с этим было освоено производство лицензионной сред-неходной валковой мельницы МПС-2650 (производительность 90 т/час) германской фирмы «Deutsche Babcok», являющейся мировым лидером по производству наиболее экономичного, производительного и эксплуатационно-надежного углеразмольного оборудования [78]. В качестве материала для толстостенных деталей мелющих элементов мельницы МПС-2650 используют износостойкий хромоникелевый чугун «НИХАРД-4», обладающий повышенной прокаливаемостью.

Вместе с тем известно, что высоколегированные чугуны, металлическая основа которых в литом состоянии состоит из аустенита и карбидов, имеют низкие технологические свойства и повышенную склонность к трещинообразованию, из-за чего технологический цикл изготовления из них отливок, в частности мелющих элементов мельницы МПС-2650 массой до 6,0 т, является энергоемким, трудоемким и продолжительным по времени. Поэтому разработка нового класса износостойких высоколегированных чугунов, обладающих повышенными технологическими и эксплуатационными характеристиками, позволит создать энергосберегающие и конкурентноспособные технологии, обеспечивающие организацию промышленного производства мелющих элементов для среднеходных валковых мельниц.

Целью исследования являлась разработка оптимального состава износостойкого чугуна с повышенными технологическими и эксплуатационными свойствами для изго5 товления мелющих элементов и разработка технологии их промышленного производства.

Для достижения поставленной цели были сформулированы и решены следующие основные задачи:

— анализ условий и особенностей разрушения износостойких чугунных отливок мелющих элементов в процессе их промышленного изготовления и создание на этой основе методики определения влияния различных факторов на чувствительность чугуна «Нихард-4» к образованию трещин;

— влияние технологических факторов, химического состава и скорости затвердевания чугуна «Нихард-4» на его структуру и свойства;

— разработка метода снижения остаточных напряжений в монои биметаллических отливках мелющих элементов;

— определение режима термической обработки, обеспечивающий оптимальное сочетание твердости и износостойкости мелющих элементов.

Основные результаты работы следующие:

— разработаны основы теории и технологии изготовления высококачественных мелющих элементов массой до 6,0 т из чугуна типа «Нихард-4» с шаровидным графитом методом литья в песчаные и металлические формы;

— изучены особенности модифицирования, кристаллизации и структурообразо-вания износостойкого чугуна типа «Нихард-4» с шаровидным графитом;

— теоретически обоснована и экспериментально подтверждена взаимосвязь количества структурно-свободного углерода в виде шаровидного графита в металлической основе чугуна типа «Нихард-4» с его технологическими свойствами и структурой, благодаря чему требуемые повышенные эксплуатационные характеристики достигаются в отливках в литом состоянии и отпадает необходимость проведения высокотемпературной обработки;

— исследована температурная зависимость свободной линейной усадки чугуна типа «Нихард-4» от химического состава и модифицирования и на этой основе разработана методика расчета остаточных напряжений в биметаллических отливках цилиндрического типа и даны рекомендации по снижению напряжений в отливках;

— разработан новый износостойкий чугун с шаровидным графитом, защищенный патентами РФ и ФРГ и технические условия, технологические процессы. Разработаны 6 инструкции и оснастка для получения сегмента размольной чаши, а также монои биметаллического бандажа при литье в кокиль;

— разработаны рекомендации по оптимальным параметрам технологии и составам чугуна типа «Нихард-4» с шаровидным графитом, позволяющие изготовлять заготовки монои биметаллическими, используя при этом различные способы литья;

— промышленное опробование и внедрение результатов работы в условиях АО «СЗТМ» и АО «БЗЭМ» позволили снизить трудоемкость и продолжительность по времени технологического цикла, а также значительно уменьшить себестоимость и брак литья по трещинам при одновременном повышении качества изделий. 7.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. На основе анализа результатов исследования по оценке преимуществ и недостатков широко применяемого в мировой практике износостойкого чугуна «Нихард-4» установлено, что изготовление из этого материала крупнотоннажных изделий из-за повышенного процента брака по трещинам является экономически нецелесообразным.

2. Экспериментальными исследованиями найдены развивающиеся в крупнотоннажных бандажах среднеходных мельниц МПС-2650 и МТС-195 высокие уровни остаточных напряжений, приводящие в целом ряде случаев к появлению трещин, что явилось основой для разработки и внедрения альтернативного по износостойкости менее склонного к трещинообразованию состава чугуна.

3. С использованием методов математического моделирования получены линейные зависимости, позволяющие оптимизировать состав и прогнозировать необходимые свойства хромоникелевого чугуна с шаровидным графитомразработан новый износостойкий чугун марки ЧХ8Н4 с шаровидным графитом (а/с № 1 299 155), обладающий пониженной чувствительностью к остаточным напряжениям.

4. На основании результатов термокинетического и рентгеноспектрального анализов обоснованы условия выделения части углерода в свободной форме в виде шаровидного графита и трансформации в металлической основе аустенита в мартенсит, благодаря чему необходимые эксплуатационные свойства достигаются в литом состоянии.

5. Установлено, что с увеличением в износостойком чугуне марки ЧХ8Н4 содержания кремния более 2,0% происходит процесс вытеснения углерода из аустенита и образование структурно-свободного углерода в виде шаровидного графита. Обеднене-ние аустенита углеродом приводит к повышению температуры АГ1 и следовательно, снижению устойчивости аустенита. Это позволяет при определенных скоростях охлаждения отливок получать мартенситную структуру металлической основы чугуна марки ЧХ8Н4Ш в литом состоянии, без дополнительной термической обработки.

6. Экспериментально показано, что хромоникелевый чугун, обладающий в литом состоянии мартенситно-аустенитной металлической основой, в которой количество структурно-свободного углерода в виде шаровидного графита не превышает 1,6%, имеет высокую износостойкость в условиях ударно-абразивного изнашивания, которая в среднем на 20% выше износостойкости известного в мировой практике чугуна «Нихард-4».

7. Исследована температурная зависимость свободной линейной усадки разработанного хромоникелевого чугуна от его химического состава и способа модифицированияна основе анализа процесса свободной линейной усадки разработана методика расчета остаточных напряжений в биметаллических отливках цилиндрического типаопределены условия, позволяющие изготавливать биметаллические отливки из сочетания чугуна с пластинчатым графитом (внутренний слой) и износостойкого хромоникелевого чугунов с шаровидным графитом (рабочий наружный слой).

8. Разработан оптимальный режим термической обработки отливок из модифицированного хромоникелевого чугуна с шаровидным графитом (температура 200 °C, выдержка 8−12 часов) — применение этого низкотемпературного отпуска позволяет снизить на 30−35% уровень остаточных напряжений без уменьшения твердости рабочего слоя, следовательно повысить на 15−30% эксплуатационную стойкость изделий.

9. Внедрение разработанной технологии изготовления отливок бандажей и сегментов размольной чаши для среднеходных мельниц МТС-195, МПС-2650 из хромоникелевого чугуна с шаровидным графитом на АО «БЗЭМ» обеспечило снижение трудоемкости на 30−40%, себестоимости на 20−25% и сокращение процента брака литья по трещинам на 80−90%. Годовой экономический эффект только по одному типу мельниц составляет 100 тыс. руб.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Ю.П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1979, — 280 с.
  2. H.H., Иванов Е. В., Смирнов И. В. Центробежная отливка двухслойных бандажей валков среднеходных размольных мельниц.- В кн.: Повышение эффективности производства и качества чугунных и стальных отливок. Л., ЛДНТП, 1982, с.44−46.
  3. A.C. 1 052 256 (СССР) Бандаж мельницы /Н.Н.Александров, Г. С. Мирзоян, И. В. Смирнов и др. Опубл. в Б.И., 1983, № 41.
  4. A.C. 1 053 875 (СССР) Бандаж размольного валка среднеходной мельницы / Н. Н. Александров, В. И. Куликов, И. В, Смирнов и др. Опубл. в Б.И., 1983, № 42.
  5. A.C. 268 660 (СССР) Износостойкий чугун / И. О. Цыпин, И. П. Петров,
  6. B.И.Тимофеев. Опубл. в Б.И., 1970, № 14.
  7. Г. Ф. Формирование кристаллического строения отливок. М.: Машиностроение, 1973. — 286.
  8. Безникелевые белые чугуны для изготовления абразивностойких деталей / М. Е. Гарбер И.И.Цыпин, Е. В. Рожкова и др. М: ЦНИИЭинформтяжмаш, 1971, № 971−2, — 30 с.
  9. А.И., Куликов В. И., Гущин Н. С. Особенности изготовления отливок из чугуна ЧХ9Н5 для углеразмольных мельниц Энергомашиностроение, 1988, № 9, с.26−32.
  10. К.П., Таран Ю. Н. Строение чугуна. М.: Металлургия, 1972. — 160 с. Винарекий М. С., Лурье М. В. Планирование эксперимента в технологических исследованиях. — Киев.: Техника, 1975. — 186 с.
  11. В.Н., Сорокин Г. М., Албагачиев А. Ю. Изнашивание при ударе. М.: Машиностроение, 1982, — 192 с.
  12. Влияние комплексного легирования на первичную структуру белых чугунов / В. М. Снаговский, B.C. Лучкин, И. В. Малик и др. В кн: Структура и свойства стали и чугуна. М., Металлургия, 1970, вып.38, с.81−84.
  13. М.Е., Зеликман И. Д., Цыпин И. О. Исследования свойств износостойкого белого чугуна. Литейное производство, 1965, № 8, с. 1−4.
  14. М.Е. Отливки из белых износостойких чугунов. М.: Машиностроение, 1972.- 112 с.
  15. А., Байка Л. Легированный чугун конструкционный материал. — М.: Металлургия, 1978. — 208 с.
  16. Н.Г. Кристаллизация и свойства чугуна в отливках. М Л.: Машиностроение, 1966. — 545 с.
  17. ГОСТ 23 207–79. Обеспечение износостойкости изделий. Метод испытаний машиностроительных материалов на ударно-абразивное изнашивание. ГОСТ 7769–82. Отливки из легированного чугуна. Общие технические условия. М.: Изд. стандартов, 1982.
  18. ГОСТ 5905–79. Хром металлический. Технические условия.
  19. Износостойкие мелющие элементы среднеходных углеразмольных мельниц/ И. О. Цыпин, Н. А. Трубицын, П. П. Крючков и др. Литейное производство, 1970, № 2, с.11−13.
  20. Л.Т., Кривошеев В. А., Анищенко Э.А.Кинетика распада аустенита в белых хромоникелевых чугунах легированных бромом. Металловедение и термическая обработка металлов, 1968, № 4, с.52−53.
  21. А.Б., Фрэнке Р. Высокохромистые нержавеющие и жароупорные стали. -М.: Металлургиздат, 1945. с.20−45.
  22. Н.И. Литейные свойства чугуна. М.: Машиностроение, 1968. — 132 с. Константинов Л. С., Трухов А. П. Напряжения, деформация и трещины в отливках. — М.: Машиностроение, 1981. — 198 с.
  23. О.Ю. Стабилизация размеров чугунных отливок. М.: Машиностроение, 1974. 296 с.
  24. А.Е., Таран Ю. Н., Бунин К. П. Исследование изотермического распада аустенита в белом хромоникелевом чугуне. Литейное производство, 1965, № 7, с.22−24.
  25. В.И., Смирнов И. В., Энтин С. Д. Влияние элементов на устойчивость аустенита в среднелегированных чугунах «Нихард». Литейное производство, 1982, № 8, с. 10−11.
  26. .Б. и Гельд П.В. Теплопроводность чугунов. Литейное производство, 1956, № 9, с. 16−18.
  27. Г. В., Энтин Р. И. Превращение в железе и стали. М.: Наука, 1977. -238 с.
  28. A.B., Квама Ф. С., Медведев Я. И. Литейные дефекты и способы их устранения. М.: Машиностроение, 1972. — 68 с.
  29. Лев И. Е. Исследование химической неоднородности чугуна, возникающей в процессе кристаллизации. Автореф. Дис. докт.техн.наук. Днепропетровск, 1970.-36.
  30. Лев И. Е. Карбидный анализ чугуна. Харьков: Металлургиздат, 1962. — 180 с. Летин Л. А., Роддатис К. Ф. Среднеходные и тихоходные мельницы. М.:Энергоиздат, 981. — 360 с.
  31. Материалы в машиностроении: Выбор и применение. Т.Ч.Чугун/ Подобщ.ред.А. А. Жукова. М.: Машиностроение, 1969, с.83−230.
  32. Материалы машиностроения: Энциклопедический справочник / Подобщ.ред.И. А. Одинга. — М.: Машгиз, 1947, с.8−10.
  33. A.B., Юдицкий А. И. Литейное производство, 1970, с.10−11.
  34. B.C. Основы легирования стали. М.: металлургиздат, 1959. — 683 с.
  35. Е. Высококачественный чугун. М.:Металлургия, 1965. Т 2. — 1185 с.
  36. Прейскурант № 02−01. Оптовые цены на цветные металлы, сплавы и порошки. -М.: Прейскурантиздат, 1980. 48 с.
  37. Прейскурант № 01−05. Оптовые цены на чугуны и ферросплавы. Прейскурантиздат, 1980. 48 с.
  38. Ю.С., Нагорный П. Л. Влияние карбидов на стойкость сплавов против абразивного износа. Литейное производство, 1969, № 8, с.27−29. Сб.: Литье биметаллических изделий (Под ред. А. А. Снежко — К., ИПЛ АН УССР, 1976, с.51−58.
  39. Сб.: Многослойное литье. (Под ред.П. П. Лузана К., ИПЛ АН УССР, 1970, с. З-104.
  40. Сегменты размольной чаши и рубашка валка /"Бабкок" Изготовитель: литейный цех в Оерхаузене, 1981. — 6 с.
  41. С.Я., Энтин С. Д. Новые магнитные аппараты и приборы для фазового анализа аустенитных сталей. В кн.: Магнитные методы дефектоскопии анализа и измерений: Труды института физики металлов АН СССР. Свердловск, 1959, с.267−272.
  42. И.В., Гришин Л. П., Старых Ю. И., Хухрий С. А. Технология производства и качества двухслойных отливок бандажей на СТЗ. В кн.: Труды ЦНИИТМАШ, М., 1985, № 190, с.4−6.
  43. И.В. Разработка технологического процесса производства биметаллических чугунных отливок бандажей валков углеразмольных мельниц Автореф.
  44. Дис.канд.техн.наук. Москва, 1984. — 24 с.
  45. В.М. Влияние хрома на кинетику и механизм кристаллизации чугуна. Автореф. Дис. канд.техн.наук. Днепропетровск, 1967. — 19 с. Справочник по чугунному литью. / Под общ.ред. Н. Г. Гиршовича. — М. — JL: Маш-гиз, 1961 — 800 с.
  46. Справочник по чугунному литью /Под общ.ред.Н. Г. Гиршовича. М. — Л.: Машиностроение, 1978, — 758 с.
  47. Стальное литье: Справочник / Под общ.ред. Н. П. Дубинина. М.: Машгиз, 1961. -888 с.
  48. Г. С., Смирнов И. В., Иванов Е. В. Исследование и разработка процесса производства биметаллических отливок методом центробежного литья. В кн.: Труды ЦНИИТМАШ, М., 1980, № 160, с.61−67.
  49. Ю.Н., Снагорский В. М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1966, № 4, с.27−30.
  50. М.М. Износостойкость деталей и долговечность горных машин. М.: Госгортехиздат, 1960. 246 с.
  51. М.М. Износостойкость конструкционных материалов и деталей машин. М.: Машиностроение, 1966. 331 с.
  52. М.М. Сопротивление абразивному изнашиванию. М.: Машиностроение, 1976.-271 с.
  53. В.Г. Исследование технологического процесса центробежной отливки биметаллических чугунных заготовок. Диссертация на соискание уч. степени канд.техн.наук. М.: ЦНИИТМАШ, 1976. 61−64 с.
  54. М.М., Бабичев М. А. Абразивное изнашивание. М.: Наука, 1970. 272 с.
  55. И.И. Белые износостойкие чугуны. Структура и свойства. М.: Металлургия, 1983. — 176 с.
  56. И.О., Хрущев M.JI. Производство деталей из износостойкого чугуна. -ЦНИИТЭИТяжмаш, 1979, № 14−79−14, с.16−18.
  57. И.О., Хрущев M.JL, Тимофеев В. И. Структура и свойства износостойкого чугуна. 1979, № 14−72−14, с.12−15.
  58. И.О., Хрущев M.JI. Износостойкие легированные чугуны для деталей дробильно-размольного оборудования. ЦНИИТЭИТяжмаш, 1979, № 14−79−14, с.6−10.
  59. В.П. Изменение электросопротивления чугуна в связи с образованием в нем графита. Физика металлов и металловедение, АН СССР, Свердловск, 1957, Т.1У, вып. З, с.564−566.
  60. А. А. Справочник термиста. М.: Машгиз, 1952. — 321 с.
  61. М.П., Абраменко Ю. Е., Бех Н.И. Высокопрочный чугун в автомобилестроении. М.: машиностроение, 1988. — 214 с.
  62. B.C., Сорока П. С. и др. Литые износостойкие материалы. Киев, 1972, с.102−108.
  63. С.Ф. Удельные объемы фаз в мартенситном превращении аустенита. М.: Металлургиздат, 1950. — 194 с.
  64. Barton R. Special Cast Iron. BCYRA Jornal, 1960, t.8, s.857−882.
  65. Cox G. I/ Developments in alloy cast iron. The British Foundryman, 1983, vol.76, p. 129−144.
  66. Cox G.I. Sone observatcjns on the microstructure and nardness of nikel-chromium martensitie white irons. The British Foundryman, 1979,№ 12, p.265−272.
  67. Di Giulio A. a., White A. Factors affectig structures and properties of gray cast iron. -Transact. AFA., 1936, № 3, V.7. 531.
  68. Drevillon J., Corties J. Les Broycurs dans les centralts termigues d’Electricite' de France. Cenie civil, 1968, № 2, p.88−97.
  69. Dodd J. Bulletin du Cerale d’etudes des metaux, 1973, v.13, № 2 (numero special), p.77−108.150
  70. Fairhust., Rohrig K. Abrasion-resestant Highchromium White Cast Jrons Foundry Trade Journal, 1974, v.136, № 2999, p.685−691.
  71. Grilliat Z. Aspect metallurgigue de la production, du controle ete’utilisation des fontes blanches martensitigues au nicel-chrome «Ni-Hard».- Fouderie, 1963, № 208, p.219−227.
  72. Grundig W. Slahl und Eisen. 1957, — № 14.-125.
  73. Yarrison G., Dixon R. Developments in the production and of martensitie alloy cast iron. British Foundryman, 1962, vol.55, № 5, p.40−46.
  74. Xarrison G., Dixon R. British Foundryman, 1962, vol.55, № 4, p.30−34.
  75. Heyn E. Uberbleibende Spannungen in werkstuken infolge Abkuhlung. Stahl und Eisen, 1978,37, s. 1308−1347.
  76. Kums A. Moznost proziti a vyroba litin typu Ni-Hard.- Slevarenstvi, 1973, № 3−4, p.125−128.
  77. Mailander R., Jungbluth H. Techn. Mitt Krupp 3 (1933). 83 s.
  78. Maratrau F. Memoires scientifigues de la revue de metallurgie, 1971, t.68, № 2, p. 67−74.
  79. Norman T., Gerhort O. Neure Entwicklungen verschlei? fester Gu? werkstoffe fur die Hartzerkleinerung. Gisserei, 1959,46, № 16, s. 15−16.
  80. Stauffer W.A. Verschleise durch sandnaltiges Wasser in Hydraulischer anlagen. -Schweiser Archiv, 1958, № 24. 208.
  81. The production of Ni-Hard Martensiten White Cast Iron (The International Nickel Cjmpani (Mond) Limitid-Thames House, Millbank. Londoon, S.W.I.
  82. Thum A. Neure Anschaungen uber die mehanischen Eigenschaften des Gusseisen. -Giesserei, 1929. 1164 s.
  83. Turie T. Cast iron for modern engineering applications. Foundry, Tr. Journal, 1940, № 1227,1228, 1229.
  84. Составляющими годового экономического эффекта будут: сокращение брака по трещинам- снижение производственных затрат за счет исключения из-технологического процесса операции высокотемпературная термообработка изделий0
  85. За базовый вариант принят износостойкий чугун типа «Нихард-4». Исходные данные для расчета экономического эффекта:
  86. Сравниваемые !Обоснование исходиввариантыбазовый! новый !? вариант! вариант!данных
  87. Объем производства продукции на годовую программу (А2), тНбандаж, (А^) 231,00броня стола (А2) 134,16всего: 365,16
  88. Масса брака бандажей по трещинам, тН 71,60 231,00 Согласно договора134,16 № 2084 от 09.09.85 365,16
  89. Г1о данным БЗЭМ и ЦНИИТМАШ1. ЮУ /б. в расчетном году «. см. расчет экономического эффек1. Номер Единица 198 г. строки измерения1. V» ' В 1
  90. Н.Г.Невзоров Н. П. Чернышев М. Л .Винокурвнедрения -УУ «УУзные показатели, характеризующие результаты мероприятия:1. А. За отчетный год
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!