Абсорбционная холодильная установка с водоохлаждающим устройством

Министерство образования и науки Российской Федерации Саратовский государственный технический университет Кафедра промышленной теплотехники Куpсовой проект по дисциплине

" Технологические энергоносители предприятий"

Абсорбционная холодильная установка с водоохлаждающим устройством Выполнил Студент специальности ПТЭ51

заочной формы обучения Краснов В.Н.

Проверил Селиванов А.А.

Саратов 2011

Реферат Пояснительная записка содержит 33 листа, 5 рисунков, 1 таблицу, 7 использованных источников.

АБСОРБЕР, ГЕНЕРАТОР, АБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, ДЕФЛЕГМАТОР, ИСПАРИТЕЛЬ, КОНДЕНСАТОР Объектом разработки является абсорбционная ходильная установка с водоохлаждающим устройством.

Цель работы — расчет основных характеристик цикла, расчет основного и вспомогательного оборудования АХМ, расчет водоохлаждающего устройства и вспомогательного оборудования.

Целью расчета конденсатора является расчет поверхности теплообмена. Выполнения чертежа по уточненным в результате расчета размерам.

Эффективность станции определяется ее надежностью, низкими энергозатратами, небольшим сроком окупаемости.

В результате проделанной работы были выполнены расчет процесса холода на диаграмме, определение тепловых нагрузок аппаратов. Было выбрано основное и вспомогательное оборудования АХМ. Произведен выбор водоохлаждающего устройства.

Принимаем испаритель 250ИТГ с площадью поверхности теплообмена аппарата 273 м². Количество трубок 616, диаметр трубок и толщина стенки составляет 38×3,5 мм.

В качестве водоохлаждающего устройства выбрана вентиляторная градирня.

Содержание Введение

1. Выбор и обоснование схемы абсорбционной холодильной установки

2. Расчет процесса получения холода на диаграмме

2.1 Процессы в генераторе, дефлегматоре и конденсаторе

2.2 Процесс дросселирования

2.3 Процесс в испарителе

2.4 Процессы охлаждения в промежуточном теплообменнике и дросселирования

2.5 Процесс абсорбции

2.6 Процесс сжатия жидкости и нагрева в промежуточном теплообменнике

3. Определение тепловых нагрузок аппаратов и расходоа энергоносителей

4. Расчет и выбор основного и вспомогательного оборудования АХМ

4.1 Кипятильник — генератор

4.2 Дефлегматор

4.3 Абсорбер

4.4 Испаритель

4.5 Конденсатор

5. Выбор водоохлаждающего устройства

5.1 Определение тепловой нагрузки

5.2 Определение гидравлической нагрузки

5.3 Расчет вентиляторной градирни

5.4 Определение основных размеров оросителя

5.5 Аэродинамический расчет градирни Заключение

Список используемой литературы

Введение

На основе подъема тяжелой промышленности и сельского хозяйства большое развитие получает пищевая промышленность. Современная пищевая промышленность оснащена самыми разнообразными холодильными установками. В результате развития пищевой промышленности сооружаются новые холодильники и холодильные установки при мясокомбинатах и пр.

Холодильная техника применяется не только в пищевой промышленности. Холодильные машины являются необходимым оборудованием на самых разнообразных предприятиях многих отраслей промышленности. Холодильные машины применяются на приборостроительных заводах, испытательных станциях, при проходке шахт и пр.

Перспективы развития холодильного машиностроения обуславливают непрерывное освоение новых типов компрессоров при наименьшей затрате труда и времени на изготовление. Конструкции современных холодильных компрессоров отличаются унификацией деталей, узлов и целых компрессоров.

1. Выбор и обоснование схемы абсорбционной холодильной установки В абсорбционных холодильных машинах (АХМ) для сжатия паров холодильного агента используется термохимический компрессор, для работы которого требуются затраты тепловой энергии. Поэтому АХМ применяют главным образом при наличии вторичных энергоресурсов: отработанного пара; горячей воды, получаемой в результате охлаждения продукции; отходящих газов промышленных печей и других теплоносителей.

В АХМ (рис.1) входят следующие основные аппараты: абсорбер (поглотитель), генератор (кипятильник), насос, конденсатор, регулирующие вентили, испаритель. Для повышения экономичности абсорбционной холодильной машины ее дополняют теплообменником для предварительного подогрева обогащенного в абсорбере раствора горячим слабым раствором, уходящим из генератора.

Для повышения концентрации паров хладоагента после генератора устанавливают ректификатор и дефлегматор.

Рисунок 1 — Принципиальная схема АХМ: А — абсорбер, Г — генератор, Д — дефлегматор, Др — дроссель, И — испаритель, К — конденсатор, Н — насос, Р — ректификационная колонна, Т — теплообменник, потоки: ов — охлаждающая вода, тн — теплоноситель (пар), хн — хладоноситель

2. Расчет процесса получения холода на диаграмме Принимаем расчетные параметра наружного воздуха для г. Владивосток: температура воздуха по сухому термометру; относительная влажность воздуха; по диаграмме Id определим температуру мокрого термометра .

Температурой конденсации t_К задаются на 5…7 градусов выше температуры охлаждающей воды при выходе последней из конденсатора

= + (5…7), (2.1)

Температура воды на выходе из охлаждаемых аппаратов на 10…15 градусов выше температуры воды на входе, что соответствует ширине зоны охлаждения соответствующих водоохладителей оборотных систем водоснабжения холодильных станций.

(2.2)

(2.3)

Давление в генераторе Р_г при упрощенных расчетах принимают равным давлению в конденсаторе Р_К, а давление в абсорбере Р_а — давлению в испарителе Р_о.

Концентрация паров аммиака перед конденсатором во избежание замерзания воды в трубках испарителя должна быть около 0,995 0,997 кг/кг, то есть _d1.

Давление Р_о определяется той же концентрацией паров и низшей температурой агента t_о, которую необходимо достигнуть в испарителе /8/

= - (3…8)(2.4)

Высшая температура кипения в генераторе определяется температурой греющего источника с учетом перепада температуры, необходимого для осуществления передачи тепла от греющего теплоносителя раствору в генераторе

= - (7…15)(2.5)

Низшая температура абсорбции, определяющая концентрацию крепкого раствора, зависит от температуры охлаждающей воды и равна

= + (5…7)(2.6)

Высшая температура раствора в испарителе

= + (2…5)(2.7)

(2.8)

Полный цикл абсорбционной холодильной установки в диаграмме iпредставлен на рис. 2. Для построения цикла вначале проводятся линии кипения и конденсации для давлений P_К = 17,84 кгс/см? в генераторе и конденсаторе и P₀ = 1,53 кгс/см? в абсорбере и испарителе. Затем строятся изотермы, соответствующие температуре жидкости на выходе из абсорбера t₄ (точка 4) и высшей температуре раствора в испарителе t₈ (точка 8₀). В нижней части диаграммы (в области жидкости) нанесены линии постоянного давления (Р=const) в интервалах от 0.002 до 2 МПалиния кипения; здесь же приведены изотермы раствора в интервалах от -70 до 200 °C и линии одинаковых равновесных паросодержаний от 0.1 до 0.99 998. В верхней части диаграммы помещены кривые конденсации паров при P=const в диапазоне от 0.002 до 2 МПа. При =0 разность между энтальпиями пара и жидкости равна теплоте парообразования воды, а при =1 — теплоте парообразования аммиака. В верхней части нанесены также вспомогательные линии насыщения. Ниже кривых кипения расположена область переохлажденной жидкости, а выше кривых конденсации — область перегретого пара. Между этими кривыми расположена область влажных паров. Изотермы в области влажного пара — наклонные прямые, соединяющие точки, характеризующие состояние жидкой и паровой фазы, находящиеся в состоянии равновесия. Чтобы не затемнять общую диаграмму, изотермы влажного пара на ней не нанесены.

Рисунок 2 — Построение цикла АХМ

2.1 Процессы в генераторе, дефлегматоре и конденсаторе Параметры жидкой смеси в генераторе соответствуют точке 2, из которой при кипении образуются пары (точка 2^?). Эти пары в ректификационной колонне вступают в теплои массообмен с флегмой (параметры точки 1₀) и крепким раствором (параметры точки 5). Принимаем, что флегма и крепкий раствор имеют одинаковую концентрацию _КР. Пары обогащаются аммиаком и с параметрами точки 1 поступают в дефлегматор, где они частично конденсируются (точка E); флегма 1₀ поступает в ректификационную колонну генератора, а пары состава 1^? направляются в конденсатор, где они полностью конденсируются. Процесс идет при постоянной концентрации раствора _d по линии 1^? — 6. Точка 2^? характеризует состояние паров, равновесных со слабым раствором в генераторе. Находится эта точка следующим образом: из точки 2 проводят вверх вертикаль до пересечения со вспомогательной линией, соответствующей заданному давлению в генераторе Р_К. Из точки пересечения проводят горизонталь до линии конденсации паров того же давления. Пересечение этих линий дает искомую точку 2^? (линия 2 — 2^? представляет процесс кипения раствора в генераторе — изобарно-изотермический процесс). Точку 1^?, характеризующую состояние паров, равновесных крепкому раствору, и точку 1 строят аналогичным образом. Точка 1 соответствует состоянию паров, поступающих в дефлегматор. Можно принять, что она является равновесной промежуточному состоянию раствора, то есть среднему состоянию жидкости в генераторе _ср = 0,5 (_кр + _сл).

2.2 Процесс дросселирования Жидкость после конденсатора дросселируется до давления Р_о (процесс изоэнтальпийный), и так как при этом концентрация парожидкостной эмульсии не изменяется, то точка 7 совпадает с точкой 6 и определяет состояние раствора в конце процесса дросселирования. При этом точке 7 соответствует не жидкость, а влажный пар, то есть смесь жидкости (точка 7₀) и пара (точка 7^?) при температуре t_К (точка 7^? на рис. 2 не показана).

2.3 Процесс в испарителе Жидкость состояния 7₀ поступает в испаритель, где она кипит при давлении Р_о; при этом ее температура изменяется от t_К до t₈ (точка 8₀, которой соответствует состояние пара в точке 8^?). Так как концентрация парожидкостной эмульсии остается постоянной и равной _d, то пересечение изотермы влажного пара t₈ с линией _d = const в точке 8 определяет параметры смеси после кипения ее в испарителе.

2.4 Процессы охлаждения в промежуточном теплообменнике и дросселирования Жидкий раствор после генератора (точка 2) охлаждается в теплообменнике (точка 3) и дросселируется до давления Р_о, а затем поступает в абсорбер. Точка 3₀, характеризующая состояние раствора после дросселирования, совпадает с точкой 3, определяющей состояние раствора до дросселирования, но соответствует очень влажному пару с давлением Р_о и концентрацией смеси в парожидкостной эмульсии _сл.

Температура точки 3 принимается:

= + (10…30), (2.9)

2.5 Процесс абсорбции Водоаммиачная смесь после перепускного дроссельного вентиля с параметрами, соответствующими точке 3₀, и влажный пар с концентрацией _{d сл} (точка 8) поступают в абсорбер, где и происходит абсорбция паров аммиака. Процесс абсорбции представляется первой фазой смешения — линией 3₀ — С — 8 и второй фазой охлаждения — линией С — 4, что необходимо для конденсации пара из испарителя и пара, образовавшегося при дросселировании жидкости в перепускном вентиле. Теплота абсорбции отводится охлаждающей аппарат водой.

2.6 Процесс сжатия жидкости и нагрева в промежуточном теплообменнике Жидкость из абсорбера с параметрами точки 4 сжимается насосом до давления Р_г, ее энтальпия не изменяется и точка 4₀ совпадает с точкой 4. Далее она нагревается в промежуточном теплообменнике до параметров, соответствующих точке 5, и поступает в генератор. Этим замыкается рассмотренный цикл работы абсорбционной установки.

Параметры точек, характеризующие жидкость и соответствующие состояния пара, сводят в таблицу1.

Таблица 1 — параметры точек холодильного цикла

3. Определение тепловых нагрузок аппаратов и расходов энергоносителей Для вычисления тепловых потоков аппаратов машины определяются следующие величины:

кратность циркуляции:

(3.1)

флегмовое число:

(3.2)

Уравнение теплового баланса установки в обозначениях, указанных на рис. 1, 2, имеет вид:

кДж/кг (3.3)

В тепловом балансе условно не учитывается работа насоса на сжатие жидкости (перешедшая в тепло) вследствие ее незначительной величины.

Теплота, отводимая в дефлегматоре водой:

кДж/кг (3.4)

Энтальпия крепкого раствора после теплообменника:

кДж/кг (3.5)

Теплота, отдаваемая слабым раствором в теплообменнике:

кДж/кг (3.6)

кДж/кг Теплота, затрачиваемая в кипятильнике:

(3.7)

Теплота, отдаваемая в конденсаторе:

(3.8)

Теплота, отдаваемая в абсорбере:

(3.9)

Теплота, подведенная в испарителе:

(3.10)

Холодильный коэффициент абсорбционной машины:

(3.11)

Количество хладоагента, проходящее в системе конденсатор — испаритель:

(3.12)

Количество раствора, поступившего в кипятильник:

(3.13)

Тепло, подведенное в испарителе и генераторе соответственно: Q_о = 600 кВт (по заданию);

кВт (3.14)

Теплопроизводительность аппаратов:

· конденсатора,

кВт (3.15)

· абсорбера,

кВт (3.16)

· дефлегматора

кВт (3.17)

4. Расчет и выбор основного и вспомогательного оборудования АХМ Абсорбционные водоаммиачные холодильные машины в настоящее время серийно не выпускаются и изготавливаются отдельными партиями, в основном для типовых технологических линий в химической промышленности. В соответствии с утвержденным ОСТ 26.03 — 286 — 77 условное обозначение этих машин включает наименование (АВХМ), холодопроизводительность (в тыс. ккал/ч), температуру кипения в испарителе, исполнение генератора в зависимости от греющего источника (I — водяной пар, II — горячая вода, III — парогазовые смеси), указание способа охлаждения конденсатора водой (К) или воздухом (В).

Аппараты абсорбционной машины по принципу действия делят на затопленные и пленочные (оросительные). Конструктивно аппараты выполняются вертикальными и горизонтальными кожухотрубными, кожухозмеевиковыми, элементными и двухтрубными.

4.1 Кипятильник — генератор Назначением генератора является выпаривание хладоагента из крепкого водоаммиачного раствора.

Тепловая нагрузка генератора определяется из предыдущего расчета.

Среднюю разность температур между греющим паром и раствором можно определить как

(4.1)

Приняв коэффициент теплопередачи между раствором и греющим паром определяют поверхность теплообмена кипятильника

(4.2)

Расход пара на кипятильник

(4.3)

где — теплота парообразования греющего пара при давлении.

4.2 Дефлегматор Конструктивно аппарат может быть выполнен горизонтальным кожухотрубным, элементным, кожухозмеевиковым или двухтрубным. Главным критерием выбора конструкции дефлегматора является осуществление в нем противотока между водоаммиачным паром и охлаждающей средой (водой или холодным крепким раствором). Немаловажную роль в эффективности теплообмена играет скорость движения сред, которая для пара не должна быть ниже 1…1,5 м/с, а для охлаждающей среды не ниже 0,4…0,5 м/с. В то же время, во избежание уноса флегмы в конденсатор, скорость пара не должна превышать 2,5 м/с. Для свободного слива флегмы в ректификационную колонну дефлегматор должен быть установлен выше колонны.

Тепловая нагрузка аппарата определяется из предыдущих расчетов т Средняя разность температур

(4.4)

где и — соответственно температура охлаждающей воды на входе и выходе из дефлегматора, °C.

Поверхность теплообмена дефлегматора можно определить по упрощенному расчету, задавшись определенным значением коэффициента теплопередачи

(4.5)

4.3 Абсорбер По принципу действия абсорберы делятся на затопленные барботажные и пленочные. По конструкции они бывают кожухотрубные, змеевиковые, элементные и двухтрубные. Поверхность теплообмена абсорбера может быть определена по уравнению теплопередачи при известной тепловой нагрузке аппарата, рассчитанном температурном напоре и коэффициенте теплопередачи

Средняя разность температур определяется по формуле

(4.6)

абсорбционный холодильный вентиляторный градирня Определим поверхность теплообмена абсорбера

(4.7)

4.4 Испаритель В абсорбционных водоаммиачных холодильных машинах возможно использование аммиачных испарителей компрессорных машин. Особенностью работы аппарата является необходимость отвода флегмы, которая непрерывно накапливается в испарителе вследствие того, что в него поступает не чистый хладоагент. Поскольку в испарителе отсутствует загрязнение маслом, коэффициент теплопередачи в нем выше, чем в таком же аппарате компрессорной холодильной машины. Принципиальный вид аммиачного кожухотрубного испарителя приведен на рисунке 3.

Рисунок 3 — Аммиачный кожухотрубный испаритель затопленный: 1 — сухопарник, 2 — трубы, 3 — корпус, 4 — отстойник, 5, 6 — крышки В качестве хладоносителя используем водный раствор хлористого кальция, концентрация которого определяется из условия незамерзания раствора до температур, на 7 — 10 ниже .

Температура начала затвердевания раствора

(4.8)

Выбираем раствор концентрацией соли (масс.),, плотностью при 15, равной

Находим средний температурный напор в испарителе

(4.9)

Средняя температура хладоносителя в испарителе

(4.10)

Коэффициент теплопередачи аммиачных кожухотрубных испарителей колеблется в пределах 250 — 580 Вт/(м?К), в зависимости от плотности, температуры и скорости хладоносителя. Для данных условий примем ориентировочно К = 307 Вт/(м?К), тогда плотность теплового потока равна

Вт/м?(4.11)

Необходимая поверхность теплообмена составит

(4.12)

Подбираем аппарат типа 250ИТГ с площадью поверхности теплообмена аппарата 273 .

Определяем массовый расход хладоносителя.

(4.13)

Определяем объемный расход воды.

(4.14)

Рассчитаем удельный тепловой поток на испаритель.

(4.15)

Коэффициент теплоотдачи со стороны аммиака определяется по формуле Кружилина.

(4.16)

где Акоэффициент принимаемый равным 4,02 для аммиака.

Скорость хладоносителя в трубном пространстве определяется по следующей формуле:

(4.17)

Определяем коэффициент теплоотдачи со стороны хладоносителя.

(4.18)

где В — поправочный коэффициент.

Определим термическое сопротивление слоя масла и стенки.

(4.19)

где — толщина слоя масла на трубах; - толщина стенки трубы; - теплопроводность масла; - теплопроводность стальных трубок.

Определяем полное термическое сопротивление

(4.20)

Коэффициент теплопередачи определяем по формуле

(4.21)

Тогда площадь поверхности испарителя будет равна

(4.22)

Сопоставляем и

(4.23)

Полученные значения отвечают данному условию. Расчет закончен. Принимаем испаритель 250ИТГ с площадью поверхности теплообмена аппарата 273 м². Количество трубок 616, диаметр трубок и толщина стенки составляет 38×3,5 мм.

4.5 Конденсатор Поверхность теплообмена аппаратов (испарителя и конденсатора) определяется из теплового конструктивного расчета, который выполняется как для обычного кожухотрубного теплообменника.

В качестве конденсаторов в абсорбционных водоаммиачных машинах применяются аппараты тех же конструкций, что и в компрессорных машинах: горизонтальные кожухотрубные, кожухозмеевиковые, оросительные, испарительные и конденсаторы воздушного охлаждения.

Число ходов кожухотрубных аппаратов, как правило, четное и не превышает восьми.

Тепловая нагрузка в конденсаторе составляет

Средняя разность температур в конденсаторе определяется по формуле

(4.24)

Коэффициент теплоотдачи в конденсаторе = 500 Вт/(м²К).

Определим ориентировочную поверхность теплообмена конденсатора

(4.25)

Принимается конденсатор марки КТГ-125, с площадью поверхности 120 м?. Количество трубок в конденсаторе n = 386.

5. Выбор водоохлаждающего устройства Для охлаждения циркуляционной воды применяются градирни следующие устройства: брызгальные бассейны с форсунками (охлаждающие пруды), Открытые башенные градирни с естественным продуванием воздуха, вентиляторные градирни.

Брызгальные бассейны применяются для крупных холодильных установок с большим количеством циркулирующей воды.

Для теплового конструкторского расчета охладителя должны быть заданны следующие величины:

ь гидравлическая нагрузка, G_ж, кг/с или м³/с;

ь тепловая нагрузка Q, Вт, или ширина зоны охлаждения

(5.1)

ь параметры наружного воздуха: температура и относительная влажность = 59%.

5.1 Определение тепловой нагрузки Охлаждающая вода используется в дефлегматоре, конденсаторе и абсорбере.

Тепловая нагрузка составляет:

ь дефлегматор

ь конденсатор

ь абсорбер

Общая нагрузка:

(5.2)

5.2 Определение гидравлической нагрузки Расход воды определяется по формуле:

(5.3)

где — ширина зоны охлаждения,; - теплоемкость воды при средней температуре 4,19 кДж/(кг· К).

(5.4)

Расход воды составит:

ь на дефлегматор

ь на конденсатор

ь на абсорбер

Общий расход воды составит

Объемный расход воды

(5.5)

где — плотность воды при

5.3 Расчет вентиляторной градирни По температуре наружного воздуха и относительной влажности определем:

Рисунок 4 — распределение потоков влагосодержания и энтальпии воздуха Расход воздуха на градирню определяется из уравнения теплового баланса градирни

(5.6)

где — тепловая нагрузка градирни, кВт; С_в — теплоемкость воды, кДж/(кг*К); - коэффициент, принимаемый равным 0,96

Влагосодержание воздуха поступающего в градирню

(5.7)

где В — барометрическое давление, Па;

— давление насыщенного водяного пара при температуре, Па Температура воздуха на выходе из градирни при относительной влажности воздуха = 100% определяется

(5.8)

где — упругость пара при температурах воды = 38 и = 23, ;

— парциальное давление водяного пара в воздухе при температурах, Па;

(5.9)

где — упругость пара при средней температуре охлаждаемой и охлажденной воды, Па Решение уравнения (5.8) производится подбором, расчетом и построением графика/расчет/=f (принятое). Точка пересечения полученной кривой и прямой линии, проходящей под углом 45⁰ к осям, определит искомое значение .

(5.10)

Рисунок 5 — Соотношение принятого значения и расчетного

Теоретический относительный расход воздуха через градирню равен

(5.11)

где — доля тепла воспринятая воздухом

(5.12)

(5.13)

(5.14)

Теоретический расход воздуха

(5.15)

В приближенных расчетах действительный расход воздуха принимают равным теоретическому.

Поверхность охлаждения

(5.16)

где — коэффициент массоотдачи, отнесенный к разности парциальных давлений, ;

Для определения используем формулу

(5.17)

(5.18)

где — коэффициент диффузии, отнесенный к градиенту парциального давления.

(5.19)

где Т — абсолютная средняя температура в градирне

(5.20)

— эквивалентный диаметр канала

м (5.21)

где

— расстояние между щитами, принимаем 0,05 м

A, n — коэффициенты в критериальном уравнении, которые выбираются в зависимости от режима движения

(5.22)

где — коэффициент кинематической вязкости воздуха при средней температуре

м/с (5.23)

— скорость воздуха, м/с;

— скорость жидкостной пленки, м/с;

Принимаем

(5.24)

— величина удельной гидравлической нагрузки на 1 погонный метр каждой стороны щитов;

— плотность воздуха при средней температуре Следовательно

(5.25)

(5.26)

(5.27)

(5.28)

Тогда поверхность охлаждения будет равна

5.4 Определение основных размеров оросителя Проходное сечение для воздуха

(5.29)

где — расход воздуха по тепловому расчету, кг/с Общая высота оросителя (щитов)

(5.30)

где — коэффициент, учитывающий влияние неравномерности распределения воды и воздуха, принимается равным 1,1−1,3

Активная площадь оросителя при щитовой конструкции

(5.31)

где — коэффициент, учитывающий площадь, занятую под стойками, колоннами и другими элементами строительной конструкции принимают 1,1−1,2

5.5 Аэродинамический расчет градирни Аэродинамическое сопротивление градирни

(5.32)

Расход воздуха проходящего через градирню

(5.33)

Для вентиляторной градирни определяем мощность, потребляемую вентилятором в расчетном режиме

(5.34)

— число вентиляторов;

— КПД вентилятора с редуктором и приводным электродвигателем, 0,6−0,75.

Заключение

В результате проделанной работы были выполнены расчет процесса холода на диаграмме, определение тепловых нагрузок аппаратов. Было выбрано основное и вспомогательное оборудования АХМ. Произведен выбор водоохлаждающего устройства.

Принимаем испаритель 250ИТГ с площадью поверхности теплообмена аппарата 273 м². Количество трубок 616, диаметр трубок и толщина стенки составляет 38×3,5 мм.

В качестве водоохлаждающего устройства выбрана вентиляторная градирня.

Список используемых источников

1. Расчет и выбор оборудования абсорбционных холодильных установок. Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине «Энергетические комплексы промышленных предприятий». СГТУ: Саратов 2001.

2. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г., Гуревич Е. С. Примеры и расчеты холодильных машин и аппаратов. Государственное издательство торговой литературы. Москва 1960.

3. Кочетков Н. Д., Холодильная техника. Издательство «машиностроение». Москва. 1966.

4. Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Л.: Химия.1979.

5. Борисов Г. С., Брыков В. П., Дытнерский Ю. И. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.:Химия 1991.

6. Чернобыльский И. И., Машины и аппараты химических производств. М.:Машиностроение.1975

7. Расчет водоохлаждающих устройств. Методические указания по выполнению курсовой работы. Саратов: СГТУ.1979