Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Развитие теории проектирования роликовых волок бесстанинного типа для обеспечения производства калиброванного проката с заданными отклонениями размеров

Диссертация: Развитие теории проектирования роликовых волок бесстанинного типа для обеспечения производства калиброванного проката с заданными отклонениями размеров
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Повышение точности изделий, получаемых волочением с применением роликовых калибров, может достигаться не только повышением жесткости клетей и учетом всех перемещений линий калибра роликов при разработке калибровок, но и выбором технологических параметров деформации. В ряде случаев для достижения наибольшей экономической эффективности используют технологические процессы деформации с применением… Читать ещё >

Развитие теории проектирования роликовых волок бесстанинного типа для обеспечения производства калиброванного проката с заданными отклонениями размеров (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. АНАЛИЗ МЕТОДОВ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА КАЛИБРОВАННОГО ПРОКАТА В МНОГОРОЛИКОВЫХ КАЛИБРАХ
    • 1. 1. Анализ процессов получения калиброванного проката с требуемыми геометрическими размерами
    • 1. 2. Схемы формирования калибра роликами и их влияние на конструкции роликовых волок
      • 1. 2. 1. Схемы построения многороликовых калибров и их влияние на форму и точность получаемых изделий
      • 1. 2. 2. Анализ способов повышения технологичности настройки многороликовых калибров на заданные размеры
    • 1. 3. Анализ схем построения роликовых волок
    • 1. 4. Методики описания многороликового калибра и упругой деформации клети
      • 1. 4. 1. Методики расчета силового воздействия на ролики со стороны заготовки и усилия волочения
      • 1. 4. 2. Определение действительных размеров многороликового калибра с учетом упругой деформации клети
      • 1. 4. 3. Построение компоновочных схем волочения с применением роликовых волок, обеспечивающих эффективность изготовления и точность размеров калиброванного проката
    • 1. 5. Цель работы и постановка задач исследований
  • 2. АНАЛИТИЧЕСКОЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЕ МНОГОРОЛИКОВОГО КАЛИБРА И УПРУГОЙ ДЕФОРМАЦИИ КЛЕТИ
    • 2. 1. Методика описания многороликового калибра и формоизменения заготовки
  • -32.2.' Определение действительных положенийлиний многороликового-калибра с учетом упругой деформации клети с целью получения профилей заданной точности
    • 2. 2. 1. Векторный метод описания многороликового калибра с учетом упругой деформации клети
    • 2. 2. 2. Перераспределение внутренних усилий начального предварительного напряжения клети и его влияние на перемещение линий калибра
  • 3. ТЕОРИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РОЛИКОВЫХ ВОЛОК БЕССТАНИННОГО ТИПА
    • 3. 1. Принципы построения схем волок с многороликовым калибром бесстанинного типа
    • 3. 2. Расчет распределения внутренних усилий в соединении осей роликовых волок бесстанинного типа для продольного волочения
      • 3. 2. 1. Внутренние усилия в соединении осей волок с трехроликовым калибром
      • 3. 2. 2. Внутренние усилия в соединении осей волок с четырехроликовым калибром
      • 3. 2. 3. Внутренние усилия в соединении осей волок со смещенными парами роликов
    • 3. 3. Расчет показателей жесткости волок бесстанинного типа с калибрами, образованными тремя и четырьмя роликами
      • 3. 3. 1. Коэффициенты жесткости соединения осей волок с трехроликовым калибром
      • 3. 3. 2. Коэффициенты жесткости соединения осей волок с четырехроликовым калибром
      • 3. 3. 3. Коэффициенты жесткости соединения осей волок со смещенными парами роликов
    • 3. 4. Исследования перемещений соединения осей волок с четырехроликовым калибром, обусловленных упругой деформацией
      • 3. 4. 1. Экспериментальные исследования упругой деформации соединения осей
      • 3. 4. 2. Сравнение теоретических и экспериментальных показателей упругой деформации соединения осей волок с четырехроликовым калибром
  • 4. ПОСТРОЕНИЕ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО РЯДА РОЛИКОВЫХ ВОЛОК БЕССТАНИННОГО ТИПА И ИХ СДВОЕННЫХ КОМПЛЕКТОВ
    • 4. 1. Оптимизационный синтез параметров нагруженных элементов волок бесстанинного типа
    • 4. 2. Построение параметрического ряда роликовых волок бесстанинного типа
    • 4. 3. Обеспечение условий компоновки волок со смещенными парами роликов
    • 4. 4. Построение компоновочных схем сдвоенных комплектов роликовых волок
  • 5. АНАЛИЗ СИЛОВОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ РОЛИКОВАЯ ВОЛОКА — ЗАГОТОВКА И ПОСТРОЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ СХЕМ ВОЛОЧЕНИЯ КАЛИБРОВАННОГО ПРОКАТА С ТРЕБУЕМЫМИ ОТКЛОНЕНИЯМИ РАЗМЕРОВ
    • 5. 1. Методика определения силовых параметров формоизменения заготовки в роликовом калибре
      • 5. 1. 1. Определение напряжений при формоизменении заготовки в роликовом калибре
      • 5. 1. 2. Анализ начальных и граничных условий формоизменения заготовки в роликовом калибре
      • 5. 1. 3. Определение границ напряжений между пластическими и упругими зонами деформаций и силовых параметров формоизменения заготовки
    • 5. 2. Разработка компоновочной схемы получения калиброванного шестигранного проката
    • 5. 3. Определение соответствия силовых параметров формоизменения заготовки с параметрами роликовых волок и волочильных станов при производстве шестигранного профиля
      • 5. 3. 1. Описание формоизменения заготовки при получении шестигранного профиля в сдвоенном комплекте волок с трехроликовым калибром
      • 5. 3. 2. Дискретизация области формоизменения заготовки в роликовом калибре
      • 5. 3. 3. Дискретизация начальных и граничных условий
      • 5. 3. 4. Распределение калиброванного шестигранного проката с размерами «под ключ» от 8 до 46 мм по соответствующим силовым параметрам роликовых волок и волочильных станов
      • 5. 3. 5. Оценка возможности получения калиброванного шестигранного проката с требуемыми отклонениями размеров
    • 5. 4. Освоение производства калиброванного проката в условиях ОАО «МКЗ» с применением роликовых волок бесстанинного типа
      • 5. 4. 1. Построение компоновочной схемы производства калиброванного шестигранного проката для реализации в условиях ОАО «МКЗ»
      • 5. 4. 2. Примеры реализации одноступенчатых компоновочных схем волочения фасонных профилей

Для интенсивного развития машиностроительных отраслей промышленности, особенно начиная с середины прошлого столетия, потребовались новые материалы с повышенными физико-механическими свойствами в виде калиброванного круга и изделий различной формы поперечного сечения, которые получили название фасонные профили высокой точности (ФПВТ) [106,168,174,175]. Это связано с повышением требований к надежности машин и экономической эффективностью применения ФПВТ при изготовлении деталей. Так, например, применение ФПВТ при изготовлении деталей позволяет повысить коэффициент использования металла по сравнению с механической обработкой сортового проката с 0,3.0,65 до 0,85. .0,95, что обеспечивает снижение затрат [39,108].

Основным способом получения калиброванного круга и ФПВТ является процесс волочения в монолитных волоках, который относится к метизной отрасли металлургической промышленности. Это один из наиболее древнйх способов обработки металлов давлением, возраст которого насчитывает около 5,5 тыс. лет [38]. Несмотря на его широкое применение в промышленности, этот простой способ деформации металла обладает рядом недостатков, обусловленных условиями трения в очаге деформации.

С целью снижения сил трения при деформации металла в монолитных волоках используют различные технические решения по модернизации процесса волочения: заднее натяжение заготовки (противонатяжение), вращение монолитных волок, наложение виброколебаний на волоку, создают режимы гидродинамического трения в очаге деформации и т. д. [13,30,97].

Необходимо отметить, что, несмотря на значительные усилия, прикладываемые учеными и практиками, некоторые вновь создаваемые конструкционные материалы плохо поддаются деформации волочением в монолитных волоках. Такие материалы получили название — труднодеформируемые или малопластичные металлы и сплавы. Кроме того, при волочении в монолитных волоках ФПВТ, особенно с развитой поверхностью, применение большинства известных технических решений трудно реализуемо.

Указанными недостатками в значительно меньшей степени обладает процесс прокатки, который заключается в деформации металла вращающимися валками. Это обстоятельство и привело в конце XIX века к идее использовать деформирующие ролики в качестве инструмента в процессе волочения проволоки [38].

Использование подвижных поверхностей ручьев роликов для формирования калибра вместо неподвижных поверхностей монолитных волок заменило трение скольжение на трение качения. Такое техническое решение позволяет повысить степень деформации за один проход, износостойкость деформирующего инструмента, уменьшить усилие, прикладываемое к переднему концу заготовки, и снизить потребление энергетических ресурсов на30.50%[119].

Достаточно интенсивно направление деформации металла роликами при волочении стало развиваться с середины двадцатого столетия, а в шестидесятых-восьмидесятых годах появилось значительное количество публикаций об исследованиях и практическом использовании на предприятиях СССР [13,25,30,33,60,64,71,72,102,103,119,153,185] и за рубежом [2,24,48,235,237,239,243,247,248,254,255].

Авторы подавляющего большинства работ отдают предпочтение деформации металла в многороликовых калибрах по сравнению с калибрами, образованными двумя роликами. Это связано с тем, что многороликовые калибры позволяют реализовать еще одно преимущество деформации металла, которое заключается в создании объемного напряженно-деформированного состояния металла [22,74,76,102,110]. Объемное напряженно-деформируемое состояние позволяет повысить пластичность металла, увеличить степень деформации за один проход и при этом улучшить физико-механические свойства готовых изделий.

Освоение технологических процессов волочения в многороликовых калибрах шло по пути разрешения противоречий связанных с преимуществами перед волочением в монолитных волоках и собственными недостатками. Основные проблемы, решаемые при развитии и совершенствовании технологических процессов волочения в роликовых волоках:

• повышение точности получаемых изделий за счет различных способов настройки калибра на заданные размеры;

• разработка рациональных схем деформации с применением многороликовых калибров;

• разработка новых конструкций и методик расчета роликовых волок, направленных на повышение технических характеристик;

• разработка технологических схем деформации с применением многороликовых калибров.

Точность изделий, получаемых волочением в многороликовых калибрах, как и при прокатке металла между двумя валками, определяется взаимодействием технологических и конструкционных параметров, которое описывается уравнением Головина-Симса [29]. Влияние технологических факторов определяют различными методами решения задач ОМД в виде усилий, действующих со стороны деформируемого металла на ролики. Влияние конструкционных факторов, обусловленных упругой деформацией нагруженных элементов клети, на перемещения линий калибров отдельных роликов, определяют методами решения задач сопротивления материалов в виде коэффициентов жесткости. Чем выше достоверность выбранного метода решения при определении энергосиловых параметров процесса волочения и корректнее методы описания упругой деформации клетей с многороликовым калибром, тем точнее прогнозирование отклонений геометрических размеров получаемых изделий.

При определении энергосиловых параметров процесса волочения в роликовых калибрах, как правило, применяют один из двух методов расчета. Первый метод заключается в совместном решении дифференциальных уравнений равновесия и условияшластичности [102'ДЗЗ, 149,150,160,253,254], а второй — в составлении баланса энергий [21,165]. Разница методов заключается в подходе к определению искомых величин и характере допущений при учете ряда факторов влияющих на процесс деформации. Оба метода решения позволяют получить конечный результат только при существенных допущениях, что снижает достоверность полученных результатов вычислений.

Повысить достоверность вычислений при определении энергосиловых параметров в задачах ОМД позволяет использование различных методов механики сплошных сред [170]. Из них более широкое распространение получили методы вариационного исчисления, которые позволяют решать задачи практически любой сложности [34,41].

Сложность вычислений любым из вышеперечисленных методов расчета энергосиловых параметров при деформации в многороликовых калибрах обусловлена отсутствием методологии для аналитического описания геометрии очага деформации и определения показателей деформации. Анализ причин показал, что затруднения связаны с прямым переносом некоторых параметров деформации металла двумя роликами на многороликовые калибры. Например, широко используемый показательразмер калибра, который применяется при описании очага деформации при прокатке двумя валками, и определяется как наименьшее расстояние между валками. Однако возникает неопределенность, что принимать за размер калибра, если он образован нечетным количеством роликов? Аналогичная ситуация возникает, если калибр образован четным количеством роликов, а наименьшие расстояния между парами роликов разные.

Использование перечисленных параметров при деформации фасонных профилей приводит к тому, что в расчетах показателей деформации учитывается только площадь заготовки и готового профиля. А расчеты силовых параметров, как правило, сводят к методу подобной полосы [47], что приводит к снижению достоверности прогнозирования точности получаемых изделий.

Для более корректного описания очага деформации многороликового калибра требуется несколько иной методологический подход к выбору характеризующих параметров. При этом выбор характеризующих параметров должен исключить неопределенность при описании очага деформации калибра, образованного любым количеством роликов.

Конструкционные факторы, влияющие на точность изделий, получаемых волочением, определяют упругую деформацию нагруженных элементов роликовых волок. Как и при прокатке в двухвалковых калибрах их принято описывать показателями жесткости [29]. В работе, выполненной в Челябинском политехническом институте под руководством проф. В. Н. Выдрина, отмечаются особенности упругой деформации роликовых волок с четырехроликовым калибром [22]. Данный метод позволяет определять изменение двух размеров калибра, а также учитывает влияние усилий на одной паре роликов на изменение размера калибра, образованного второй парой роликов. При этом используются приведенные коэффициенты жесткости, которые определяются конструкционными и технологическими параметрами процесса деформации в роликовых волоках. В приведенных коэффициентах жесткости влияние технологических факторов учитывается дополнительным коэффициентом в виде соотношения усилий, действующих на разные пары роликов. При этом соотношение усилий заранее неизвестно и может изменяться в широких пределах. Как следствие, приведенные коэффициенты жесткости также являются переменными величинами, что затрудняет использовать их в качестве только конструкционных характеристик. Кроме того, этот метод применим только для частного случая четырехроликовых клетей при плоскопараллельном перемещении ролика. Рассматриваемый метод только показывает особенности упругой деформации клетей с многороликовым калибром.

Из анализа различных конструкций волок с многороликовым калибром видно, что в ряде случаев линии калибра каждого ролика за счет упругой деформации клети могут иметь не только плоскопараллельные перемещения, а все три возможных перемещений в плоскости: два линейных и одно угловое. Известные методы описания упругой деформации клетей с многроликовым калибром не позволяют учитывать все перемещения линий калибра в плоскости. Кроме того, в литературе отсутствуют публикации о методах описания упругой деформации клетей с калибрами, образованными тремя, пятью и большим количеством роликов, которые позволяли бы учитывать взаимное влияние изменения усилий на одном ролике на перемещения остальных роликов.

Таким образом, отсутствие методов описания всех возможных перемещений линий калибра каждого ролика не обеспечивает полного учета влияния упругой деформации клетей с многороликовым калибром на геометрические параметры готовой продукции.

Для оценки влияния конструкционных факторов, определяющих точность готовых изделий, получаемых в многороликовых калибрах, необходим новый подход к описанию упругой деформации клетей. При этом он должен учитывать все перемещения линии калибра каждого ролика в его плоскости, а также взаимное влияние изменения усилий на одном ролике на перемещения всех линий калибра.

Как уже отмечалось, основным преимуществом деформации металла в многороликовых калибрах с технологической точки зрения является всестороннее сжатие металла в плоскости калибра при более благоприятных условиях трения по сравнению с монолитными волоками. Это обстоятельство ведет к увеличению числа роликов, образующих калибр. В настоящее время известны многороликовые калибры, образованные тремявосьмью роликами [60].

Однако наличие разъемов в сопряжении роликов из-за значительного их числа приводит к снижению вытяжной способности калибров [77]. Кроме того, усложняется установка роликов на заданные размеры. С конструкционной точки зрения размещение большого числа роликов в ограниченном пространстве приводит к потере жесткости роликовых волок, что снижает точность геометрических размеров получаемых изделий. Поэтому калибры с большим числом роликов применяются только в исключительных случаях, когда это технологически и экономически обосновано.

Перспективным направлением при решении этой проблемы является волочение в сдвоенных роликовых калибрах, когда два калибра смещены по оси волочения [212]. При этом разъемы роликов второго калибра повернуты относительно первого на некоторый угол и находятся в разных плоскостях. Такое расположение сдвоенных калибров позволяет деформировать металл по всему периметру заготовки без ее поворота вокруг оси волочения и применения удерживающих проводок [50]. При этом деформация металла в сдвоенных комплектах роликовых волок позволяет дополнительно получить преимущества без увеличения количества более четырех роликов, образующих калибр:

• повысить степень деформации до 40−45% за один проход без затекания металла в разъемы калибра;

• повысить жесткость отдельных клетей за счет снижения числа роликов, образующих калибр;

• снизить энергоемкость процесса деформации за счет создания усилия противонатяжения калибром первой ступени деформации.

Однако применение сдвоенных калибров при волочении фасонных профилей связано с проблемами устойчивого положения металла при переходе из одного калибра в другой. Чтобы предотвратить скручивание металла при переходе из одного калибра в другой, без применения удерживающих проводок, расстояние между калибрами должно быть минимально возможным. Необходимо отметить, что подавляющее число известных конструкций роликовых волок из-за значительных габаритных размеров не позволяет обеспечить достаточное сближение калибров с поворотом разъемов роликов одного калибра относительно другого вокруг оси волочения. А это приводит к существенному усложнению технологических процессов.

Интересным техническим решением, позволяющим деформировать заготовку по всему периметру сечения без увеличения числа роликов, является создание волок со смещенными парами роликов [101]. В отличие от двухступенчатой деформации [33] калибры двух пар роликов расположены на минимально возможном расстоянии, которое значительно меньше деформирующих диаметров роликов. То есть смещение калибров настолько незначительное, что при волочении некоторых профилей они могут формировать единый очаг деформации. Такие калибры позволяют исключить зоны свободной деформации на поверхности профиля и тем самым повысить точность готовых изделий, а также расширить сортамент выпускаемой продукции.

По способу формирования многороликовых калибров роликами они делятся на классические и универсальные калибры [60,102,108]. Классические калибры, как правило, позволяют протягивать только один типоразмер профиля определенного вида. Преимуществом универсальных калибров является то, что на одном комплекте роликов можно производить несколько типоразмеров профилей одинаковой формы, но близких по площади поперечного сечения. Как классические, так и универсальные калибры предусматривают обязательное наличие достаточно сложных механизмов установки роликов на заданные размеры. При этом в ряде случаев применяют раздельные механизмы радиальной и осевой установки каждого ролика. Это в значительной степени усложняет технологические процессы производства. Кроме того, наличие дополнительных нагруженных элементов приводит к снижению жесткости клети в целом, что отрицательно влияет на точность готовой продукции.

В калибрах универсального типа снижение трудоемкости настройки на заданные размеры достигается попарным или синхронным перемещением всех роликов одновременно [6,60]. В некоторых случаях применяют частично универсальный калибркогда регулируется только один1 размер, а второй определяется шириной сопрягаемой пары роликов [186]. Необходимо отметить, что эти конструкционные решения лишь незначительно снижают трудоемкость настройки калибра. Кроме того, область применения универсальных калибров сводится к узкому кругу профилей, имеющих форму многоугольников с плоскими поверхностями: треугольник, прямоугольник, пятиугольник, шестигранник и т. д. При этом диапазон типоразмеров получаемых профилей весьма ограничен.

Принципиальным решением, позволяющим снизить трудоемкость настройки калибров классического вида на заданные размеры, является сопряжение роликов «в замок» [102]. Однако в этом случае усложняется технология изготовления роликов и, как следствие, их удорожание. Существующие конструкции роликовых волок, имеющие станину, даже при сопряжении роликов «в замок» предусматривают для настройки калибра устройства сведения роликов до касания по сопрягаемым поверхностям [189]. Данное обстоятельство не позволяет получить существенный результат по упрощению конструкции роликовых волок и снижению их габаритных размеров.

Как было отмечено выше, преимущество калибров со смещенными парами роликов заключается в возможности деформации заготовки по всему ее периметру. Это достигается тем, что ширина ручьев одной пары роликов больше ширины размера калибра второй пары роликов, что обеспечивается смещением пар роликов на определенное расстояние. При этом выбор размеров сопрягаемых поверхностей «замка» должен гарантировать настройку калибра на заданные размеры, так как увеличение смещения уменьшает длину линий контакта сопрягаемых поверхностей. Поэтому для применения настройки калибра со смещенными парами роликов на заданные размеры сопряжением роликов «в замок» необходимо иметь специальную методику, определяющую условия сборки клети.

Применение настройки калибров «в замок» позволяет создавать предварительное напряжение клетей по сопрягаемым поверхностям роликов вблизи очага деформации. При этом создание предварительного напряжения позволяет значительно снизить упругую деформацию клетей и, как следствие, повысить точность получаемых изделий [181].

Известен метод, который описывает упругую деформацию предварительно напряженных клетей с частично универсальным четырехроликовым калибром [23]. Однако этот метод не позволяет учитывать перемещение линии калибра одного ролика от силового воздействия на смежные ролики. Этот метод решает только частный случай волок с четырехроликовым калибром, и не может быть использован для клетей, в которых калибр образован другим количеством роликов.

При определении перемещений линий калибра предварительно напряженных клетей необходим метод, который более полно учитывает особенности упругой деформации волок с многороликовым калибром.

Решая различные технологические задачи, связанные с формоизменением заготовки в многороликовых калибрах и устранением вышеперечисленных тех или иных недостатков, присущих роликовым волокам, было создано значительное количество разнообразных конструкций. В настоящее время известен ряд зарубежных фирм, выпускающих роликовые волоки различного назначения: «Marshall Richards» (Англия), «DEM snc.» (Италия), «Koch» и «Karl Fuhr» (Германия), «Fenn» (США), «Spidern» (Франция), «Kinoshita» (Япония) и др. На территории бывшего СССР конструированием и созданием роликовых волок занимались во ВНИИМЕТМАШе, на АЗТМ, во ВНИИМЕТИЗе (г. Магнитогорск), в ЧПИ (г. Челябинск), в УПИ (г. Свердловск), в МГМИ (г. Магнитогорск).

Для производства широкого диапазона калиброванного металла с различной площадью поперечного сечения разработчики предусматривают однотипные конструкции роликовых волок нескольких типоразмеров. При этом для параметризации конструкций роликовых волок в ряде случаев используют площадь поперечного сечения готового профиля [105] или диаметр рабочих поверхностей (катающий диаметр) роликов [71]. Наиболее предпочтительным для параметризации конструкций роликовых волок является диаметр рабочих поверхностей роликов, однако и он не совсем полно отражает основной параметр роликовых волок. При этом выбор типоразмеров отдельных роликовых волок не всегда обоснован, так как технические характеристики мало отличаются друг от друга.

Для большинства известных конструкций роликовых волок характерны значительные габаритные размеры и невысокая жесткость. По этой причине, а также ввиду сложного технологического обслуживания волок с многороликовым калибром, в России процессы волочения с их применением не нашли широкого распространения. Это отмечают и авторы работы [119], которые одну из основных причин такого положения видят в отсутствии универсальных и надежных конструкций роликовых волок, способных обеспечить высокие требования к качеству продукции волочильного производства.

Расширить промышленное освоение технологических процессов волочения с применением многороликовых калибров позволят конструкции роликовых волок, основанные на жестком соединении осей. Использовать жесткое соединение осей вместо станины было предложено в 80-х годах прошлого столетия в работах, начатых в Магнитогорском горнометаллургическом институте им. Г. И. Носова и продолженных во ВНИИМЕТИЗе под руководством замечательного ученого И. Д. Костогрызова [16]. С этим человеком были связаны многие годы совместной работы и сотрудничества, он был хорошим учителем и незаменимым другом. Данные конструкции имеют незначительные габаритные размеры, минимальное число деталей, воспринимающих и передающих усилия со стороны деформируемого металла, что снижает упругую деформацию роликовых волок.

Создание принципиально новых конструкций роликовых волок и их параметрических рядов возможно на новых методиках расчета, учитывающих специфику их построения. При этом они должны включать и определение показателей жесткости.

Повышение точности изделий, получаемых волочением с применением роликовых калибров, может достигаться не только повышением жесткости клетей и учетом всех перемещений линий калибра роликов при разработке калибровок, но и выбором технологических параметров деформации. В ряде случаев для достижения наибольшей экономической эффективности используют технологические процессы деформации с применением роликовых и монолитных волок в одном проходе [114,163]. Такое сочетание позволяет использовать преимущества обоих способов деформации металла: высокую степень деформации обеспечивают в роликовых калибрах, а точность изделий — в монолитных волоках. В настоящее время известны схемы деформации с применением роликовых калибров и монолитных волок, которые включают в себя до трех ступеней в одном проходе.

Разработка новых компактных конструкций роликовых волок с высокой жесткостью будет способствовать построению экономически эффективных компоновочных схем волочения фасонных профилей высокой точности (ФПВТ) на существующих волочильных станах.

Основные научные положения, выносимые на защиту:

— принципиально новая схема компоновки трехроликовых волок и методика расчета параметров деформирующих поверхностей роликов, основанная на рациональном описании жесткости клети и силовом анализе, обеспечивающая получение шестигранного профиля с требуемыми отклонениями геометрических размеровметодология выбора новых дополнительных параметров представления многороликового калибра, обеспечивающая унификацию при определении показателей формоизменения заготовки и перемещений за счет упругой деформации клети;

— аналитический метод определения действительных положений линий многороликового калибра с учетом упругой деформации клети, базирующийся на векторном представлении зависимости перемещения^ -усилия;

— методика расчета упругой деформации новых типов роликовых волок бесстанинного типа с соединением осей способом «защемления» и сопряжением роликов «в замок», основанная на матричной форме представления показателей жесткости;

— методика оптимизационного синтеза параметров роликовых волок бесстанинного типа, обеспечивающая максимальную жесткость клети при минимальной массе;

— методика определения условий компоновки клети со смещенными парами роликов, обеспечивающая настройку калибра сопряжением роликов «в замок»;

— методика расчета силового воздействия на ролики со стороны деформируемого металла и усилия волочения, основанная на определении границ зон упругих и пластических деформаций и их совместного влияния.

Научная новизна работы заключается:

— в аналитическом методе определения фактических размеров профиля калиброванного проката, основанном на векторном представлении упругой деформации клети с учетом предварительного напряжения;

— в разработке методик расчета геометрических и силовых параметров новых конструкций роликовых волок бесстанинного типа, базирующихся на матричном описании жесткости клети;

— в методике оптимизационного синтеза параметров роликовых волок, обеспечивающей максимальную жесткость при минимальной массе;

— в разработке теоретически обоснованной ступенчатой схемы получения калиброванного шестигранного проката, основанной на использовании рационального ряда роликовых волок, построенного по новому показателю представления калибра, обеспечивающей заданные отклонения размеров профиля.

Работа выполнена на кафедре общетехнических дисциплин Магнитогорского государственного университета.

Диссертация состоит из введения, пяти разделов, заключения, библиографического списка и приложений. Основное содержание изложено на 263 страницах машинописного текста, включающих 64 иллюстрации и 13 таблиц.

Список литературы

содержит 255 наименований. Приложения содержат 20 страниц.

— 235-ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

В диссертационной работе изложены и научно обоснованы технические решения по проектированию роликовых волок бесстанинного типа и построению компоновочных схем волочения, обеспечивающие получение изделий с требуемыми отклонениями геометрических размеров.

В процессе решения поставленных задач были получены следующие результаты:

1. Предложены новые параметры представления калибра, обеспечивающие унификацию при определении показателей формоизменения заготовки в волоке с четным и нечетным числом роликов и несимметричным расположением в клети.

2. Разработан аналитический метод определения действительных положений линий калибра, образованного произвольным количеством роликов, основанный на векторном представлении зависимости перемещение — усилие с матричным описанием показателей жесткости клети. Предложенный метод позволяет учитывать реальные перемещения линий калибра в плоскости, обусловленные упругой деформацией клети, с учетом взаимного силового влияния роликов, а так же перераспределение внутренних усилий в клети, обусловленных начальным предварительным напряжением ее элементов.

3. Разработаны новые компоновочные схемы построения волок бесстанинного типа с калибрами, образованными тремя и четырьмя роликами, основанные на принципах соединения осей защемлением и сопряжением роликов «в замок».

4. Разработана методика расчета распределения внутренних усилий и показателей упругой деформации соединения осей волок бесстанинного типа, основанная на матричном представлении описания жесткости клети.

— 2365. Разработана методика расчета роликовых волок бесстанинного типа, основанная на оптимизационном синтезе параметров, обеспечивающая максимальную жесткость клети при минимальной массе.

6. Построен параметрический ряд валок с условным диаметром роликов 100, 125, 160, 200, 250 и 320 мм, обеспечивающий получение разнообразных профилей с площадью сечения до 1900 мм².

7. На основе волок с трехи четырехролковым калибром были построены сдвоенные комплекты.

8. Определены условия компоновки клети со смещенными парами роликов, обеспечивающие настройку калибра на заданные размеры по сопрягаемым поверхностям «замка» роликов.

9. Разработана методика расчета силового воздействия металла на ролики, учитывающая совместное влияние напряжений пластических и упругих деформаций, возникающих в заготовке при изменении размеров и формы.

10. На основе новой структурной схемы компоновки трехроликовымх волок и методик расчета параметров деформирующих поверхностей роликов с учетом упругой деформации клети разработан процесс получения калиброванного шестигранного проката из круглой заготовки с требуемыми отклонениями размеров.

— 237.

Показать весь текст

Список литературы

  1. , В.В. Разработка технологии и опыт волочения прутков и фасонных профилей в режиме гидродинамического трения /В.В. Антипин, В. М. Уральский, Г. А. Востриков // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1973. — № 5. — С. 48−50.
  2. , Д. Исследование процесса волочения проволоки через роликовую волоку : пер. с япон. / Д. Араки, X. Судзуки // Сосэй то како, 1970. -Т. 11.-С. 114−122--1971.-Т.12.-С. 126−128.
  3. , Г. Э. Теория пластичности / Г. Э. Аркулис, В. Г. Дорогобит. -М.: Металлургия, 1987.
  4. , В.В. Современное состояние производства метизов в России / В. В. Арсеньев // Сталь. 2002. — № 3. — С. 96−97.
  5. , В.В. Состояние и основные направления развития метизного производства /В.В. Арсеньев // Сталь. 2000. — № 1. — С. 58−60.
  6. , JI.A. Конструкция валков и способы сборки многовалковых калибров / JI.A. Барков, В. В. Пастухов, С. А. Мымрин // Теория и технология прокатки: сб. науч. тр. Челяб. политехи, ин-та. Челябинск, 1982. — С. 80−85.
  7. , Д.И. Задачи и методы векторной оптимизации / Д. И. Батищев. Горький, 1979. — 92 с.
  8. , Н.И. Применение метода теории упругости и пластичности к решению инженерных задач / Н. И. Безухов, О. В. Лужин М.: Высш. шк., 1974.-200 с.
  9. , И.С. Методы вычислений / И. С. Березин, Н. П. Жидков. М.: ФМЛ, 1960.-Т2.-231 с.
  10. , В.В. О целесообразности применения роликовых волок для волочения проволоки / В. В. Битков // Сталь. 1997. — № 12. — С. 43−46.
  11. , М.И. Применение четырехроликовых волок при производстве проволоки / М. И. Бояршинов, М. Г. Поляков, Ю. И. Коковихин, Б. Н. Красавин // Стальные канаты. Киев, 1969. — № 6. — С. 268−270.t
  12. Бояршинов, М: И. Формоизменение при прокате в четырехвалковых калибрах / М. И. Бояршинов, М. Г. Поляков, Ю. И. Коковихин // Теория и технология прокатки. Свердловск: УПИ, — 1967. — № 162. — С. 73−82.
  13. , В.И. Проволока из тяжелых цветных металлов и сплавов : справочник / В. И. Брабец М.: Металлургия, 1984. — 296 с.
  14. , A.B. Производство заготовок, профилей, катанки из цветных металлов и их сплавов / A.B. Буланов, A.B. Ефремов // Прокатное и волочильное производство: сб. науч. тр. М., 1974. — № 7. — С. 67−109.
  15. , A.B. Асимптотические разложения решений сингулярно возмущенных уравнений / A.B. Васильева, В. Ф. Бутузов. М.: Наука, 1973.
  16. , Л.Г. Сверхлегкий стан / Л. Г. Величко // Изобретатель и рационализатор. 1982. — № 5. — С. 10−11.
  17. , Ю.В. Применение ультразвука в производстве проволоки / Ю. В. Владимиров. -М.: ЦНИИЧермет, 1971. Сер. 9. -Информация 5. 10 с.
  18. , Ю.В. Производство метизов и калиброванного проката в странах дальнего зарубежья в 1991—1995 гг.. / Ю. В. Владимиров // Черная металлургия. 1996. — № 1. — С. 26−31.
  19. , A.B. Конечно элементная модель очага деформации-при продольной прокатке / A.B. Выдрин: ЮУрГУ. -Челябинск, 1999. 22 с.: ил. — библиогр. 8 назв. — Деп. в ВИНИТИ 02.06.99, № 1765.
  20. , В.Н. К теории расчета давления металла на валки / В. Н. Выдрин // Теория и технология прокатки: межвуз. сб. Челябинск, 1975. -С. 18−32.
  21. , В.Н. Момент на валках и катающий диаметр при прокатке в калибрах / В. Н. Выдрин // Изв. вузов. Черная металлургия. 1968. — № 10.
  22. Высокопроизводительная «турецкая головка» деформирует в один проход. Hachabelastbaren Turkenkopf verformt in einem Duruhgang // Drantwelt. 1985. -71. -№ 12. — C. 267.
  23. , В.И. Исследование технологии производства фасонной проволоки для канатов закрытой конструкции : дис.. канд. техн. наук / В. И. Гайдученко. Магнитогорск, 1971. — 138 с.
  24. Ф.Р. Теория матриц / Ф. Р. Гантмахер. М.: Наука, 1988. -552 с.
  25. , В.А. Прокатка особо точных профилей. / В. А. Гладков, Ф. Е. Долженков, JI.H. Прищенко. М.: Металлургия, 1979. — 210 с.
  26. , И. Роликовый волочильный инструмент : пер. с япон. / И. Гокю // Кидзоку Дзайре. 1964. -Т. 4. — № 6. -С. 16−20.
  27. , А.Ф. Прокатка / А. Ф. Головин. М.: Металлургиздат, 1934.-Ч. II.-286 с.
  28. , М.Б. Справочник волочильщика проволоки : справочник / М. Б. Горловский, М. Н. Меркачев. М.: Металлургия, 1993. -336 с.
  29. Горячее волочение цветных металлов. The hot drawing of non-ferrous metals / V. Kumar, L.W. Crane, I.M. Cole // Wire Ind. 1989. — № 662. — С. 124−125.
  30. , В.И. Аналитическое и экспериментальное определение силовых характеристик процесса прокатки-волочения в не приводных роликах / В. И. Гулько и др. // Машины-автомата и прокатное производство. -М. :МВТУ, 1974.-№ 176.-Вып. IV. С. 512−63.
  31. , В.Г. Совершенствование конструкции монолитных волок для изготовления фасонных профилей / В. Г. Дампилон // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Межрегион сб. тр-Магнитогорск: МГТУ, 2007. С. 317−319.
  32. , В.Д. Производство калиброванного металла и проволоки / В. Д. Дмитриев // Итоги науки и техники. Сер. Прокатное и волочильное производство- ВИНИТИ. 1990. — № 16. — С. 62−104.
  33. , В.Г. Производство точного проката / В. Г. Дукмасов, В. Н. Выдрин, О. И. Тищенко. -М.: Металлургия, 1990. 168 с.
  34. , М.З. Волочение цветных металлов и сплавов / М. З. Ерманок, JI.C. Ватрушин. М.: Металлургия, 1988. — 288 с.
  35. , М.А. Производство высокоточных фасонных профилей / М. А. Зайцев, В. А. Тарасов, Т. Н. Солохина // Сталь. 1982. — № 7. — С. 47−49.
  36. , М.А. Производство и применение высокоточных фасонных профилей в народном хозяйстве / М. А. Зайцев, В. Н. Сорокин, Н. В. Клейменова // Металлург. 1985. — № 2. — С. 30−32.
  37. , О.З. Метод конечных элементов в технике / О. З. Зенкевич. -М.: Мир, 1975.-542 с.
  38. , Б.М. Анализ формул для определения уширения при прокатке / Б. М. Илюкович и др.- Днепродзерж. идустр. ин-т. -Днепродзержинск, 1984. 12 с. — Библиогр. 9 назв. Деп. В УкрНИИНТИ 21.12.84, № 2150.
  39. Калибрование фасонных профилей / В. Н. Аргунов и др. М.: Металлургия, 1989. — 206 с.
  40. Клети для волочения фасонной проволоки. / И. Д. Костогрызов и др. // Технология и оборудование волочильного производства: сб. докладов отраслевой конф. Алма-Ата, 1989, — С. 54.
  41. , В.М. Кинематика и динамика процесса прокатки : учеб. пособие для вузов / В. М. Клименко, A.M. Онищенко. М.: Металлургия, 1984.-232 с.
  42. , Г. И. Производство проволоки на роликовом волочильном инструменте : обозрение / Г. И. Кнохе // Черные металлы. 1965. — № 21. -С. 52−53.
  43. , A.M. Механическое оборудование волочильных и лентопрокатных цехов / A.M. Когос. М.: Металлургия, 1980. — 312 с.
  44. , Ю.И. Определение условий стабильности процесса протяжки в сдвоенных роликовых волоках / Ю. И. Коковихин, Ю. А. Несмеев, В. В: Рузанов // Теория и практика производства метизов: межвуз. сб. -Свердловск, 1977. С. 73−80.
  45. , B.JI. Волочение в режиме жидкостного трения / B.JI. Колмогоров, С. И. Орлов, К. П. Селищев. М.: Металлургия, 1967.- 155 с.
  46. , Г. Л. Гидродинамическая смазка при обработке металлов давлением / Г. Л. Колмогоров. М.: Металлургия, 1986. — 168 с.
  47. , А.Н. Ресурсосберегающие технологические процессы прокатки проволоки на непрерывном стане с четырехвалковыми калибрами : дис.. канд. техн. наук / А. Н. Копьев. Магнитогорск, 2001. — 198 с.
  48. , И.Д. Клеть-волока с поступательной связью осей валков / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин // Производство проката. М., 2000. -№ 3. -С. 26−31.
  49. , И.Д. Использование клетей-волок в технологических процессах производства фасонной проволоки / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин // Перспективные материалы, технологии, конструкции: сб. науч. тр.- Красноярск: ССА, 1998. Вып. 4. — С. 633−635.
  50. , И.Д. Клети для обработки металлов давлением в многовалковых калибрах : учебное пособие / И. Д. Костогрызов, H.A. Филатова. Свердловск: УПИ, 1980. — 68 с.
  51. , И.Д. Клети новой конструкции с четырехроликовой волокой / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин, Е. И. Гарасимюк // Черная металлургия: Бюллетень института «Черметинформация», 1983. № 18.- С. 44−45.
  52. , И.Д. Многороликовые волоки для производства проволоки и калиброванного металла / И. Д. Костогрызов, Е. И. Гарасимюк, B.C. Славин // Черметинформация: обзорная информация. Сер. Метизное производство. М., 1984. — Вып. № 2. — 30 с.
  53. , И.Д. Об оценке жесткости клетей с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, JI.M. Фогель, B.C. Славин: ВНИИметиз. -Магнитогорск, 1982. 44 с. Деп. в Черметинформации, 1982. — № 1936.
  54. , И.Д. Применение клетей-волок в технологии производства профилей / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин // Труды четвертого конгресса прокатчиков: сб.: в 2 т. М., 2002. — Т.2. — С. 181−182.
  55. , И.Д. Развитие конструкций клетей-волок с поступательной связью осей валков / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин // Процессы и оборудование металлургического производства: сб. науч. тр. -Магнитогорск: МГТУ им. Г. И. Носова, 2002. С. 32−37.
  56. , И.Д. Схемы и конструкции клетей с поступательной связью элементов силового контура // И. Д. Костогрызов: ВНИИметиз. — Магнитогорск, 1982. 37 с. Деп. в ВИНИТИ, 1982. — № 8. — № 1727.
  57. , Б.Н. Исследование протяжки проволоки в многовалковых калибрах : дис. канд. техн. наук / Б. Н. Красавин. Магнитогорск, 1972. — 142 с.
  58. , А.И. Изготовление квадратной проволоки для пружинных шайб в роликовых волоках / А. И. Кривошеев и др. // Новое в обработке металлов давлением: труды Всесоюзн. заоч. машиностр. ин-та. -М., 1977.-С. 146−149.
  59. , A.B. Пластическая деформация тугоплавких металлов / A.B. Крупин, В. Я. Соловев. -М.: Металлургия, 1971. 132 с.
  60. , И.И. Некоторые вопросы развития волочения с противонатяжением / И. И. Крымчанский, С. А. Терских // Сталь. 1984. -№ 10. -С. 63−64.
  61. , В.А. Влияние волочения в роликовой волоке на механические свойства проволоки из высокоуглеродистой стали / В. А. Кузнецов // Черметинформация: Новости черной металлургии* за рубежом. 2006. — Вып. 6. — С. 55−60.
  62. A.A. Исследование численных свойств алгоритмов метода конечных элементов применительно к трехмерным задачам обработки металлов давлением / A.A. Миленин // Металлы. М.: Изв. РАН, 1998. -№ 5. — С. 33−37.
  63. , H.H. Методы оптимизации / H.H. Моисеев, Ю. П. Иванилов, Е. М. Столярова. М.: Наука, 1978. — 352 с.
  64. , В.И. Методы обработки измерений / В. И. Мудров, В. А. Кушко. М.: Советское радио, 1976. — 192 с.
  65. , И. Практическое применение тензорезисторов / И. Немец.- М.: Энергия, 1970. 144 с.
  66. , В.А. Волочение проволоки с противонатяжением калибром / В. А. Николаев // Изв. вузов. Черная металлургия. М.: МИСИС, 2007.-№ 1.-С. 31−34.
  67. , В.А. Повышение эффективности волочения стальной проволоки с сухой смазкой / В. А. Николаев, А. Г. Васильев // Сталь. — 1997.- № 6. С. 63−66.
  68. , В. Теория упругости / В. Новацкий. М.: Мир, 1975. -872 с.
  69. , Д. Введение в метод конечных элементов : пер. с англ. / Д. Норри, де Фриз Ж. М.: Мир, 1981. — 304 с.
  70. , П.И. Основы конструирования : справочно-методическое пособие: в 3 кн. / П. И. Орлов. М.: Машиностроение, 1977. — Кн. 1. — 623 с.
  71. , В.Я. Исследование силовых параметров волочения в четырехвалковой волоке / В. Я. Осадчий, А. И. Кривошеев, Д. Н. Жебраков // Новое в обработке металлов давлением: труды Всесоюзн. заоч. машиностр. ин-та. -М, 1976. № 46. — С. 146−149.
  72. Освоение производства шестигранных прутков из легированных сталей / B.C. Кольчак и др. // Сталь. 2002. — № 5. — С. 36−37.
  73. , В.Г. Оборудование для производства прутков и проволоки цветных металлов / В. Г. Осинцев, JI.C. Ейльман. М.: Металлургия, 1979. — 120 с.
  74. , B.C. Разработка технологии и совершенствование оборудования для производства калиброванного шестигранного проката в роликовых волоках : дис.. канд. техн. наук / B.C. Пантелеев. -Магнитогорск, 2005. 127 с.
  75. , Л.Я. Подшипники качения: Расчёт, проектирование и обслуживание опор: справочник / Л. Я. Перель, A.A. Филатов. М.: Машиностроение, 1992. — 608 с.
  76. , И.Л. Теория волочения / И. Л. Перлин, М. З. Ерманок. М.: Металлургия, 1971. — 448 с.
  77. , А.И. Проектирование технологии волочения стальных фасонных профилей / А. И. Петров, А. Г. Девятериков, С. Е. Нирман // Технология лёгких сплавов. 1978. — № 3. — С. 34−39.
  78. , В.А. Энергосиловые параметры процесса профилирования и разработка технологии производства высокопрочной оцинкованнойарматурной проволоките периодическим профилем : дис.. канд. техн. наук/ В. А. Пиксаев: Магнитогорск, 1983. — 138 с.
  79. ЮО.Писаренко, Г. С. Справочник по сопротивлению материалов / Г. С. Писаренко, А. П. Яковлев, В. В. Матвеев. Киев: Наукова думка, 1975. — 704 с.
  80. Получение прямоугольной проволоки в роликовой волоке со смещенными парами роликов / В. Г. Шеркунов и др. // Теория и технология прокатки: сб. науч. тр. Челяб. политехи, ин-та. Челябинск, 1987. — С. 119−127.
  81. , М.Г. Деформация металла в многовалковых калибрах / М. Г. Поляков, Б. А. Никифоров, Г. С. Гун. М.: Металлургия, 1979. — 240 с.
  82. , М.Г. Деформация металла в многовалковых калибрах : дис. д-ра техн. наук / М. Г. Поляков. Магнитогорск, 1970. — 250 с.
  83. Проволочно-волочильное оборудование: каталог 18−1-78. М.: НИИинформтяжмаш, 1978. — 40 с.
  84. Проволочно-волочильное оборудование: отраслевой каталог. -20−89−02. М.: ЦНИИтяжмаш, 1989. — С. 20−25.
  85. Продукция черной металлургии: каталог. Прокат черных металлов. Профили сортовые и фасонные высокой точности / М. Л. Зайцев и др. М.: ЦНИИинформ. и технико-эконом. исслед. черн. металлургии, 1981. — Ч. I. -188 с.
  86. Производство калиброванной шестигранной стали способом продольной прокатки / Э. П. Николаев и др. // Сталь. 1990. — № 6. -С. 52−55.
  87. Производство фасонных профилей высокой точности / В. Н. Выдрин и др. М.: Металлургия, 1977. — 184 с.
  88. Производство холоднодеформированной стали фасонного сечения / Г. М. Никитина и др. // Металлург. 1998. — № 8. — С. 46.
  89. Прокатка малопластичных металлов с многосторонним обжатием: учеб. пособие для вузов / Л. А. Барков и др. Челябинск: Металлургия, Челяб. отд-ние, 1988. — 304 с.
  90. Ш. Прокатка специальных профилей сложной формы / В. Д. Есипов и др. Киев: Техника, 1985.-192 с.
  91. , Е.А. Опыт волочения шестигранной калиброванной стали / Е. А. Пудов, П. Е. Левченко, В. И. Липовских // Теория и практика производства метизов: сб. науч. тр. Магнитогорск: МГМИ, 1989. -С. 118−119.
  92. НЗ.Пучкин, Б. И. Приклеиваемые тензодатчики сопротивления / Б. И. Пучкин. М.: Энергия, 1966. — 90 с.
  93. Разработка эффективной технологии производства стальных фасонных профилей высокой точности / В. Т. Жадан и др. // Металлург. 1984.-№ 5.-С. 32−34.
  94. Расчет жесткости силового контура четырехвалковых клетей с поступательной связью осей / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин, Т. И. Вахомская, Л. Д. Атанова: ВНИИметиз. Деп. в Черметинформации, 1985.-№ 2996.-34 с.
  95. Расчёт калибровки валков при освоении процесса холодной прокатки шестигранников из титанового сплава ВТ 1−0 / В. М. Комаров и др. // Производство проката. 2001. — № 1. — С. 13−17.
  96. , Г. Оптимизация в технике : пер. с англ. / Г. Реклейтис, А. Рейвиндран, К. Рэгсдел. М.: Мир, 1986. — Кн. 1. — 349 с.
  97. , Г. Оптимизация в технике : пер. с англ. / Г. Реклейтис, А. Рейвиндран, К. Рэгсдел. М.: Мир, 1986. — Кн. 2. — 320 с.
  98. И9.Роликовые волоки / В. Г. Шеркунов, B.C. Токарь, Б. В. Баричко, В. В. Панов // АН СССР, Уральское отделение. Свердловск- Каменск-Уральский, 1989. — 40 с.
  99. , Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента / Л. З. Рушинский. М.: Наука, 1971. — 192 с.
  100. , А.Я. Выбор оптимальной жесткости сортопрокатной клети / А. Я. Сапожников, И. Ф. Приходько // Тр. ВНИИметмаш. М., 1975. -№ 39.-С. 77−87.
  101. Семенюк, В: Д. Производство проволоки роликовым, волочением: обзорная информация / В. Д. Семенюк, Г. Л. Колмогоров, A.C. Козырев- ЦНИИцветмет экономики и информации. М., 1980. — 32 с.
  102. , B.C. Бескислотные технологические процессы производства проволоки / B.C. Славин, И. Д. Костогрызов // Человечество на пороге XXI века: Межвуз. сб. науч. тр. Магнитогорск: МГПИ, 1999. — С. 107−109.
  103. , B.C. Волочение фасонных профилей высокой точности в клетях-волоках с многовалковым калибром / B.C. Славин, И. Д. Костогрызов // Производство проката. 1999. — № 7. — С. 23−26.
  104. , B.C. Выбор обобщенного показателя жесткости для оптимизации геометрических параметров роликовой волоки /B.C. Славин,
  105. B.C. Пантелеев, A.C. Шигорин // Вестник МаГУ: период, науч. журнал. Естественные науки. Магнитогорск: МаГУ, 2004. — Вып. 5. — С. 277−279.
  106. , B.C. Выбор параметров для описания очага деформации, образованного произвольным количеством роликов /B.C. Славин // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. Магнитогорск: МГТУ им. Г. И. Носова, 2009. -С. 34−35.
  107. , B.C. Использование клетей-волок с многовалковым калибром в технологических процессах / B.C. Славин, И. Д. Костогрызов // Человечество на пороге XXI века: Межвуз. сб. науч. тр. Магнитогорск: МГПИ, 1999.-С. 107−108.
  108. , B.C. Комбинированная технологическая схема производства калиброванного шестигранного проката / B.C. Славин,
  109. , B.C. О конструктивных возможностях смещения осей клетей волок / B.C. Славин, А. И. Норец // Современные проблемы науки и образования: тез. докл. XLI науч. конф. МаГУ. Магнитогорск: МаГУ, 2003. — С. 303−304.
  110. , B.C. Особенности упругой деформации волок с четырехроликовым калибром с настройкой калибра в «замок» / B.C. Славин,
  111. A.Г. Бричко, A.C. Шигорин // Современные проблемы науки и образования: сб. науч. тр. Магнитогорск: МаГУ, 2009. — С. 328−330.
  112. , B.C. Повышение точности изделий за счет предварительного напряжения клетей / B.C. Славин, С. М. Вершигора,
  113. B.C. Пантелеев // Производство конкурентоспособных метизов: сб. науч. тр. / под ред. А. Д. Носова. Магнитогорск, 2007. — Вып. 2. — С. 109−117.
  114. , B.C. Развитие и совершенствование конструкций роликовых волок. / B.C. Славин, И. М. Кутлубаев // Необратимые процессы в природе и технике: труды четвёртой Всерос. конф. 29−31 янв. 2007 г. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана- ФИАН, 2007. — С. 460−464.
  115. B.C. Роликовые волоки бесстанинного типа: монография / B.C. Славин. Магнитогорск: МаГУ, 2010. -186 с.
  116. , B.C. Роликовые волоки с многороликовым калибром бесстанинного типа / B.C. Славин // Наука и технологии: труды XXVI Российской школы. М.: РАН, 2006. — Т.2. — С. 115−126.
  117. , B.C. Роликовые волоки с трехвалковым калибром бесстанинного типа / B.C. Славин, И. М. Кутлубаев, С. М. Вершигора // Сталь. -2007.-№ 4. -С. 65−66.
  118. , B.C. Совершенствование технологии волочения стальных фасонных профилей высокой точности с использованием многовалковых клетей-волок : дис.. канд. техн. наук/B.C. Славин. Магнитогорск, 1987. -121 с.
  119. , B.C. Уравнение упругой деформации клетей с многовалковым калибром / B.C. Славин, И: Д. Костогрызов // Металлургические машины и процессы (теория и практика): сб. науч. тр. -Магнитогорск: МГМА им. Г. И. Носова, 1998. С. 130−137.
  120. , B.C. Уравнение упругой деформации клетей с предварительным напряжением / B.C. Славин // Изв. вузов. Машиностроение.- М.: МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2008. № 8. — С. 57−66.
  121. , B.C. Уравнение упругой деформации клетей с предварительным напряжением / B.C. Славин, А. Г. Бричко // Обработка сплошных и слоистых материалов: межвуз. сб. / под ред. М.В. Чукина- Магнитогорск, 2008. Вып. 35. — С. 130−139.
  122. , B.C. Уравнение упругой деформации предварительно напряженной клети с многовалковым калибром / B.C. Славин,
  123. И.Д. Костогрызов // Моделирование и развитие технологических процессов обработки металлов давлением: сб. науч. тр. Магнитогорск: МГТУ им. Г. И. Носова, 1999. — С. 32−36.
  124. , B.C. Уравнение упругой деформации роликовых волок с многороликовым калибром / B.C. Славин // Изв. вуз. Черная металлургия. М.: МИСИС, 2007. № 7. С. 24−30.
  125. Совершенствование технологии волочения калиброванной шестигранной стали / B.C. Славин и др. // Современные методы конструирования и технологии металлургического машиностроения: сб. науч. тр. Магнитогорск: МГТУ, 2004. — С. 114−119.
  126. Совершенствование технологии производства калиброванного шестигранного профиля в условиях АО МКЗ / B.C. Славин и др. // Актуальные проблемы науки и образования: внутривуз. науч. конф. -Магнитогорск: МГПИ, 1998. С. 139.
  127. Совершенствование технологических схем производства калиброванной стали / Э. П. Николаев и др. // Сталь. 1988. — № 4. — С. 58−63.
  128. , В.И. Повышение эффективности холодного волочения шестигранных профилей / В. И. Соколовский, B.C. Паршин, Е. С. Гурьев // Металлург. 1980. — № 5. — С. 29−30.
  129. , Ф.В. Теоретические исследования прокатки в многовалковых калибрах с гладкой бочкой / Ф. В. Соловьев, В. Н. Выдрин,
  130. Л.Ф. Баркс^ // Теория? И' технология" прокатки: межвуз. сб. науч. тр. -Челябинск, 1971. С. 86−96.
  131. Сопротивление материалов / под ред. Г. С. Писаренко. Киев: Вища школа, 1979.-696 с.
  132. Сталь качественная и высококачественная: Сортовой фасонный прокат, калиброванная сталь: сборник. М.: ИГЖ Изд-во Стандартов: Калуж. тип. стандартов, 2004. — 4.1. — 146 с.
  133. Стальные фасонные профили высокой точности: каталог / А. Г. Баталов и др. Киров: Кировская областная типография, 1982. — 72 с.
  134. Строительная механика. Основы теории с примерами расчетов: учебник / под ред. А. Е. Саргсяна М.: Высш. шк., 2000. — 416 с.
  135. Теория обработки металлов давлением / И. Я. Тарнавский и др. -М.: Металлургиздат, 1963. 672 с.
  136. , В.В. Совершенствование оборудования и технологии волочения и калибровки стальных прутков и проволоки : автореф. дис.. канд. техн. наук / В. В. Тимохин. М.: Московский государственный вечерний металлургический институт, 2002. — 27 с.
  137. Точность размеров проволоки при волочении в роликовых волоках / Т. Ватанабе и др. // Денки сэйко. 1971. — № 2. — С. 119−129.
  138. , A.B. Механические свойства металлов и сплавов при обработке давлением : справочник / A.B. Третьяков, В. И. Зюзин. -М.: Металлургия, 1973. 244 с.
  139. Фасонные профили: каталог / под ред. H.A. Вихрева. Череповец, 1985.-50 с.
  140. Фасонные профили: каталог / под ред. Ю. Я. Франка. Ижевск: РИО Госкомиздата УАССР, 1992. — 132 с.
  141. , Э. Методы корреляционного и регрессивного анализа / Э. Ферстер, Б. Ренц. М.: Финансы и статистика, 1983. — 302 с.
  142. , П.Ф. Численные и графические методы прикладной математики / П. Ф. Фильчаков. Киев: Наук, думка, 1970. — 800 с.
  143. , К. Вычислительные методы в динамике жидкостей / К. Флетчер. М.: Мир, 1991. — Т. 1. — 263 с.
  144. , Б.Е. К вопросу использования метода Рица в вариационных задачах теории прокатки / Б. Е. Хайкин, И. Я. Тарнавский // Теория и технология прокатки. Свердловск: УПИ, 1967. — № 162. — С. 4−7.
  145. , А.И. Теория продольной прокатки / А. И. Целиков, Г. С. Никитин, С. Е. Рокотян. М.: Металлургия, 1980. — 320 с.
  146. , А.П. Точная прокатка сортовых профилей /
  147. A.П. Чекмарев, Г. Г. Побегайло. М.: Металлургия, 1968. — 236 с.
  148. , В.Г. Теоретические и технологические основы производства передельной проволоки с использованием эффективных процессов ОМД : автореф. дис.. д-ра техн. наук / В.Г. Шеркунов- ЧГТУ. -Челябинск: Изд-во ЧГТУ, 1992. 40 с.
  149. , В.Г. Усилие волочения в роликовых волоках /
  150. B.Г. Шеркунов, A.A. Штер // Теория и технология прокатки: труды Челяб. политехи, ин-та. Челябинск, 1978. — Вып. 209. — С. 97−100.
  151. , Н.И. Производство калиброванных прутков / Н. И. Шефтель. М.: Металлургия, 1970. — 432 с.
  152. , В.Б. Разработка оборудования, освоение и исследование волочения- профилей на роликовых волочильных станах : автореф. дис. канд. техн. наук / В. Б. Шилков. М.: ВНИИМЕТМАШ, 1971. — 25 с.
  153. , В.Б. Точность профилей, получаемых волочением через роликовые волоки / В. Б. Шилков, В. Ф. Мосеев // Тр. ВНИИметмаш. М., 1975.-№ 39.-С. 65−75.
  154. , Б.Х. Напряжение волочения проволоки в роликовой волоке по схеме круг-овал-круг с учетом мощности среза / Б. Х. Шлиомензон // Сталь. 1984. — № 9. — С. 63−65.
  155. , Б.Х. Напряжение волочения проволоки в роликовой волоке по схеме круг-овал-круг / Б. Х. Шлиомензон и др. // Изв. вузов. Черная металлургия. 1984. — № 7. — С. 70−73.
  156. Штер- A.A. Новое оборудование для производства проволоки / A.A. Штер, Ю. Н. Попов, В. В. Гайдабура // Теория и технология прокатки: сб. науч. тр. Челяб. политехи, ин-та. -Челябинск, 1982. С. 85−91.
  157. , И.Г. Атлас. Оборудование для производства стальной проволоки: учеб. пособие / И. Г. Шубин, A.C. Каюков. Магнитогорск: МГТУ, 2007. 129 с.
  158. , Г. А. Волочение стальной проволоки: численное моделирование / Г. А. Щеголев, H.A. Либер // Моделирование и развитие технологических процессов: сб. тр. Магнитогорск: МГТУ, 2004. — С. 109−118.
  159. Эффективная технология производства шестигранной калиброванной стали из круглого подката / А. Г. Маликов и др. // Сталь. 1992.-№ 9.-С. 65−67.
  160. , М.П. Производство калиброванной стали на автоматических поточных линиях / М. П. Яранцев, Н. П. Черненко, Ю. В. Шмелев // Сталь. 1974. — № 11. — С. 1055 — 1057.
  161. А. с. 1 729 635 СССР, МКИ7 В 21 В 1/08. Способ производства калиброванной шестигранной стали / Э. П. Николаев, Б. Г. Соляников, В. А. Горобец и др. (СССР). -№ 4 485 619/02- заявл. 21.09.88- опуб. 30.04.92. Бюл. № 16. 3 с.: ил.
  162. A.c. 1 132 997 СССР, МКИ7 В 21 С 3/08. Составная волока для волочения многогранных профилей с чётным числом граней / В. И. Ребрин, A.A. Павлов, Э. В. Никулин и др. (СССР). -№ 3 643 364/22−02- заявл. 11.09.83- опуб. 07.01.85. Бюл. № 1. -2 с.: ил.
  163. A.c. 1 349 068 СССР, МКИ7 В 21 В 1/08. Система вытяжных многовалковых калибров / Б. А. Никифоров, В. А. Харитонов, В. А. Харитонов, В. В. Селиванов, В. И. Зюзин (СССР) -№ 4 001 755/02- заявл. 14.10.85- опуб. 10.11.2001. Бюл. № 31.-3 с.: ил.
  164. A.c. 1 447 463 СССР, МКИ4 В 21 С 1/00. Способ волочения фасонных профилей / И. Д. Костогрызов, Б. А. Никифоров, B.C. Славин (СССР). -№ 4 072 261/31−02- заявл. 27.05.86- опуб. 30.12.88. Бюл. № 48. 3 с.: ил.
  165. A.c. 939 143' (СССР) МКИЗ В'21 В 1−3/10: Клетьх многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов (СССР). № 2 658 007- заявл. 30.08.78- опуб. 30.06.82. Бюл. № 24. -2с.: ил.
  166. А.С. 1 005 960 СССР МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, A.C. Каюков, Ю. И. Коковихин (СССР).- № 2 547 073/22−02- заявл. 22.11.77- зарег. 23.03.83. Бюл. № 11. 2 с.: ил.
  167. А.С. 813 864 СССР МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, A.C. Каюков, B.C. Адамчук (СССР).- № 2 783 533/22−02- заявл. 25.06.79- опуб. 14.11.82. Бюл. № 42. -5с.: ил.
  168. A.c. 939 142 СССР МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, И. Н. Недовизий, Ю. И. Коковихин, Х. Н. Белалов и др. (СССР). № 2 588 044/22−02- заявл. 07.03.78- опуб. 30.06.82. Бюл. № 20. -2с.: ил.
  169. A.c. 946 703 СССР МКИЗ В 21 В 13/10. Роликовая клеть / И. Д. Костогрызов, Ю. И. Коковихин, A.C. Каюков (СССР). № 2 451 616/22−02- заявл. 11.02.77- опуб. 30.07.82. Бюл. № 28. -2с.: ил.
  170. A.c. 939 144 СССР МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов (СССР). № 2 736 810/22−02- заявл. 19.03.79- опуб. 30.06.82. Бюл. № 24. -2с.: ил.
  171. A.c. 942 821 СССР, МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, Ю. И. Коковихин (СССР). № 2 811 469/22−02- заявл. 28.08.79- опуб. 15.07.82. Бюл. № 26. -2с.: ил.
  172. A.c. 942 844 СССР, МКИЗ В 21 В 13/10. Устройство для волочения / И. Д. Костогрызов, И.Н., Недовизий, Е. М. Киреев и др. (СССР).- № 2 604 873/22−02- заявл. 17.04.78- опуб. 15.07.82. Бюл. № 26. -2с.: ил.
  173. A.c. 944 689 СССР, МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов (СССР). № 2 811 469/22−02- заявл. 02.07.79- опуб. 23.07.82. Бюл. № 27. -2с.: ил.
  174. A.c. 948 472 СССР, МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, Ю. И. Коковихин, Н. И. Дроздов и др. (СССР).- № 2 527 457/22−02- заявл. 28.09.77- опуб. 07.08.82. Бюл. № 29. -2с.: ил.
  175. A.c. 948 473 СССР, МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов (СССР). № 2 803 711/22−02- заявл. 01.08.79- опуб. 07.08.82. Бюл. № 29. — 2 с.: ил.
  176. A.c. 971 540 СССР, МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин, Т. Н. Вахомская и др. (СССР). -№ 3 275 426/22−02- заявл. 16.04.81- опуб. 07.11.82. Бюл. № 41. 3 с.: ил.
  177. A.c. 994 066 СССР, МКИЗ В21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, B.C. Славин, С.С., Дударев и A.A. Петрович (СССР). -№ 3 282 301/22−02- заявл. 06.05.81- опуб. 07.02.83. Бюл. № 5. -4 с.: ил.
  178. A.c. 995 926 СССР, МКИЗ В 21 В 13/10. Клеть с многовалковым калибром / И. Д. Костогрызов, П. П. Помельников, B.C. Адамчук и др. (СССР).- № 2 743 342/22−02- заявл. 28.03.79- опуб. 15.02.83. Бюл. № 6.-2 с.: ил.
  179. A.c. № 143 771 СССР, МКИЗ В 21 В 27/03. Вальцовочный аппарат, состоящий из корпуса, крышки и дискообразных вальцов с осями / Л. Я. Райд (СССР). -№ 652 630/22- заявл. 29−01.60- опуб. 16.01.62. Бюл. № 1. -2 с.: ил.
  180. A.c. 1 779 424 СССР, МКИЗ В 21 С 3/08. Роликовая волока / А. А. Мышечкин, И. В. Малов, М. И. Борзенокв (СССР). № 4 813 964/27- заявл. 12.04.90- опуб. 07.12.92. Бюл. № 45. — 3 с.: ил.
  181. A.c. 281 389 СССР МКИЗ В 21 С 3/08. Четырехроликовая головка / М. С. Острецов, Р. К. Ведерников, К. И. Туленков, и др. (СССР). -№ 1 266 962/22−2- заявл. 02.09.68- опуб. 14.09.70. Бюл. № 29. -2с.: ил.
  182. A.C. 344 904 СССР МКШ В' 21В" 1/00: Роликовое устройство для прокатки прутковых деталей / В. И. Наумов, АА. Шумов (СССР). -№ 1 414 234/28−8- заявл. 17.03.70- опуб. 07.07.72. Бюл. № 22. -2 с.: ил.
  183. Пат. 2 149 720 РФ, МПК7 В 21 С 3/08. Двух клетьевой блок трехроликовых клетей / Есипов В. Д., Соколов И. В., Цыганков Н. Г. — заявитель и патентообладатель Череповец. ОАО «ЧСПЗ» № 98 119 876/02- заявл. 03.11.98- опуб. 27.05.2000. Бюл. № 15. — 1 с.: ил.
  184. Пат. 2 149 719 РФ, МПК7 В 21 С 3/08. Двух клетьевой блок трехроликовых клетей / Есипов В. Д., Гришенков В. М. — заявитель и патентообладатель Череповец. ОАО «ЧСПЗ» № 98 119 844/02- заявл. 03.11.98- опуб. 27.05.2000. Бюл. № 15. -2 с.: ил.
  185. Пат. 125 991 (ПНР), МКИ7 В 21 С 1/04, 18.04.1985. Sposob ciagnienia wyrobow wielobocznych z okraglego wsadu / T. Prajsnar, L. Kus, E. Zglobicki // РЖ Металлургия. -1986. -№ 2. -418П.
  186. Пат. 135 302 (ПНР), МКИ7 В 21 С 1/16, 30.04.1986. Sposob wytwarzania pretow о przekroju szesciokratnym / E. Snowyda, J. Kowalski, Z. Krawczuk // РЖ Металлургия. -1987. № 1. -399П.
  187. Пат. 141 901 (ПНР), МКИ7 В 21 С 1/16, 10.12.1987. Sposob wytwarzania pretow о przekroju szesciokratnym / J. Wyczzynski, J. Grabowski, S. Przywecki // РЖ Металлургия. -1988. -№ 11. -391П.
  188. Пат. 2 058 838 (РФ), МКИ7 В 21 В 1/08. Способ получения шестигранных профилей / В. Д. Есипов, Б. В. Мичурин, Р. Г. Максютов и др. // Открытия. Изобретения. -1996. -№ 12. -С. 115.
  189. Пат. 4 211 104 (США), МКИ7 В 21 С 3/04, 8.07.1980. Cold drawing die for drawing polygonal shapes / R.E. Barnabo, K.J. Hyslop // РЖ Металлургия. -1981. -№ 3. -577П.•' ' ¦ -261 — ' :.¦ / ' ¦
  190. Пат. 64 306 (СРР), МКИ7 В 21 С 3/02, 15.11.1978. Matrita pentra tras. bare profilate / Kageyama Koichi, Endo Toshikazu // РЖ Металлургия. -1980.- № 3. -557П.
  191. Пат. 2 075 360 РФ, МПК6 В 21 С 3/08. Устройство для волочения / Есипов В. Д., Вихрев Н. А., Красильников В. И. (РФ) — заявитель и патентообладатель Череповец. ОАО «ЧСПЗ» № 93 053 270/02- заявл. 29.11.93- опуб. 20.03.97. Бюл. № 8. -2 с.: ил.
  192. Пат. 79 813 РФ МПК7 В 21 С 3/08. Роликовая волока для деформации металла / Славин B.C., Бричко А. Г., Останина К. В. (РФ) заявитель и патентообладатель Магнитогорск. Славин B.C.- № 2 006 135 743/22 — заявл. 02.09.2008 — опубл. 20:01.2009- Бюл. № 2. 1 с.: ил.
  193. Basily, В.В. The direct cold drawing of polygonal section rod or wire from round stock / B.B. Basily, D.H. Sansome // Wire Ind. 1977, 44. — № 517. -P. 25−29.
  194. Brooks C. Future trends in cold drawing / C. Brooks // Wire and Wire prod. 1963, 38.-№ 10.-P. 1494- 1495, 1609- 1613.
  195. Dewen Z. Theoretical analysis of drawing wire through roller dies (Теоретический анализ процесса волочения проволоки через роликовые волоки) / Z. Dewen // Wire Ind. 1993. — 60/ - № 717. — P. 493−496.
  196. Ferguson N. Production Equiment for shaped Wire / N. Ferguson // Wire Industry. 1980, v. 46, 556, — P. 237−239.
  197. Frascio Angelo. La trafilatura delle bare d’acciano con profili normali e speciali / A. Frascio // Riv. Mecc. 1962. — № 3, № 296. — P. 49−60.
  198. Funke P. Das Wallzzieheh im Vergleich zum Cleitziehen / P. Funke // Draht. 1982. 33. — № 5. — P237 — 242.
  199. General catalogue SKF. Germany, 2005. — 1129 p.
  200. Gokyu Jsao. Волочение в роликовых волоках / Jsao Gokyu // Токе дайгаку котокубукие. J. Fac. Engin. Univ. Tokyo. 1963. — № 1. — P54 — 55 / Перевод № 539 -0. — ВТП, Свердловское отделение.
  201. Gokyu Jsao. Изучение роликовых волок для волочения проволоки / Jsao Gokyu // Wire Jndustry. 1962. — 35, № 419. — P. 1053, 1056 — 1057.
  202. Jamauchi Kazutoshi. Последние достижения технологии волочения медной и алюминиевой проволоки / Kazutoshi Jamauchi // Сосей то како. J. Jap. Soc. Technol. 1978. — 19, № 211. — P. 641−647.
  203. Jornaz M. The direct drawing of sections from round / M. Jornaz // Wire Ind. 1991, 58. — № 686. — P. 93−97.
  204. Karl Fuhr. Gmb H Profilierungskopf / Karl Fuhr // Draht. 1979/ - Bd. -№ 9. — P.59
  205. Li Guo-Ji. Spread analysis in rolling by the rigid-plastic, finite element method (Анализ уширения при прокатке методом конечных элементов) / Guo-Ji Li // Numer. Meth. Ind. Form. Processes. Swansea, 1982. P. 777−786.
  206. Misiolek W. Analyse der Abflachung von Drahten im Ziehvorgang unter Einsatz von Rollenziehbusen / W. Misiolek, J. Zasadzinski // Draht. 1982. -33, -№ 8. -P478−481.
  207. Nagai Hiroshi. Теоретический анализ и практическое применение роликовых волок при холодном волочении / Hiroshi Nagai, Hyozi Hagita,
  208. Takshi Fukuda и др. // Симитомо киндзоку, Sumitomo Metals. 1985. — 37, № 4.-373−379.
  209. Naumann Friedrich Karl. Nach dem Kaltoerarbeiten gerissener Z -Profildraht / Friedrich Karl Naumann, Ferdinand Spies // Prakt. Metallogr. 1982. -№ 5. — C. 297−299.
  210. Neue Froma Kaltualzmaschine. Draht 1982. 33. — № 4. — P.191. 249. Sarcozy L.J. The Turks Head in Shaped wire Production / L.J. Sarcozy //
  211. Wire and wire Products. 1955. — № 4. — P. 423−426.
  212. Sarcozy L.J. The Turks Head in Shaped wire Production / L.J. Sarcozy // Wire and wire Products. 1955. — № 5. — P. 548−551.
  213. Sztobryn J. Ciagnienie pretow о przekroju wielokatow foremnych / J. Sztobryn, M. Bielow // Wiad. Huth. 1979, 35. — № 11. — P. 369−378.
  214. The promise and potential of cold-drown special sections / Wire J// Int. -1983, 16.-№ 8.-P. 61−63.
  215. Ziehvorrichtungen der Zutz und Kemp Gmb H. Drantwelt. 1982. -Bd.68. -37. -P. 10.
  216. Zydmunt Steininger. Moglichkeiten der Formgefung beim Hersteleen von Profildraht. Drantwelt. 1984. — № 7. — P. 70−73.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!