Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Оптимизация состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенитной области

Диссертация: Оптимизация состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенитной области
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Термомеханическая прокатка в условиях стана «2800» ОАО «НОСТА» (ОХМК) стали с низкой массовой долей ниобия на уровне 0,02−0,04% может приводить к получению структурной неоднородности, обусловленной достаточно низкой температурой прекращения рекристаллизации. Одновременное повышение в такой природнолегированной стали массовой доли марганца до 1,3−1,5% сопровождается образованием грубого верхнего… Читать ещё >

Оптимизация состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенитной области (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОИЗВОДСТВА ШТРИПСОВ ДЛЯ
  • ГАЗОНЕФТЕПРОВОДНЫХ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА
  • 1. Л Требования нормативно-технической документации к трубным сталям
    • 1. 2. Металловедческие основы исторического развития низколегированных трубных сталей
    • 1. 2. Л Упрочнение элементами, входящими в твердый раствор. 1.2.2 Упрочнение элементами, образующими карбиды и нитриды
    • 1. 3. Влияние химического состава и металлургических факторов производства стали на процессы структурообразования и формирование комплекса свойств
      • 1. 3. 1. Факторы, вызывающие упрочнение металла
        • 1. 3. 1. 1. Измельчение зерна
        • 1. 3. 1. 2. Дисперсионное упрочнение
        • 1. 3. 1. 3. Упрочнение за счет субструктуры
      • 1. 3. 2. Влияние основных и микролегирующих элементов
        • 1. 3. 2. 1. Основные химические элементы
        • 1. 3. 2. 2. Микролегирующие элементы
        • 1. 3. 2. 3. Модифицирующие элементы
      • 1. 3. 3. Влияние горячей деформации на процессы рекристаллизации
        • 1. 3. 3. 1. Влияние горячей пластической деформации на рекристаллизацию аустенита
        • 1. 3. 3. 2. Влияние горячей пластической деформации на процессы у-а-превращения
        • 1. 3. 3. 3. Влияние ускоренного охлаждения на структурные превращения
      • 1. 3. 4. Влияние технологических параметров термомеханической обработки на свойства низколегированной стали
        • 1. 3. 4. 1. Нагрев слябов
        • 1. 3. 4. 2. Прокатка в черновых клетях
        • 1. 3. 4. 3. Прокатка в чистовых клетях
    • 1. 4. Влияние химического состава трубной стали и металлургических факторов производства на технологические свойства стали
      • 1. 4. 1. Свариваемость стали
      • 1. 4. 2. Трещиностойкость
    • 1. 5. Современное производство штрипсов для газонефтепроводных труб в России
    • 1. 6. Постановка задач исследования
  • 2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 2. 1. Химический состав исследуемых сталей, выплавка и термомеханическая обработка листового проката
    • 2. 2. Методика исследования
      • 2. 2. 1. Определение прочностных и пластических свойств при растяжении. Оценка сопротивления хрупкому разрушению
      • 2. 2. 2. Металлографические и электронно-микроскопические исследования образцов металла
      • 2. 2. 3. Исследование структурных превращений аустенита при непрерывном охлаждении после нагрева
      • 2. 2. 4. Исследование свариваемости сталей
      • 2. 2. 5. Исследование роста зерна аустенита при нагреве
      • 2. 2. 6. Исследование влияния природного легирования, марганца и ниобия на интервал температур максимума выделения карбонитридов ниобия
      • 2. 2. 7. Определение показателей грещиностойкости при замедленном разрушении
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ АУСТЕНИТА МИКРОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ И ВЛИЯНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ ЕГО ПРЕВРАЩЕНИЯ НА МИКРОСТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ГОТОВОГО ЛИСТА
    • 3. 1. Исследование роста зерна аустенита при нагреве
    • 3. 2. Влияние природного легирования, марганца и ниобия на интервал температур максимума выделения карбонитридов ниобия
    • 3. 3. Исследование кинетики фазовых превращений при непрерывном охлаждении аустенита
      • 3. 3. 1. Определение критических температур
      • 3. 3. 2. Влияние химических элементов на кинетику фазовых превращений аустенита при непрерывном охлаждении
        • 3. 3. 2. 1. Кинетика фазовых превращений при применении природного легирования
        • 3. 3. 2. 2. Влияние марганца на кинетику фазовых превращений переохлажденного аустенита
        • 3. 3. 2. 3. Влияние ниобия на кинетику фазовых превращений переохлажденного аустенита
    • 3. 4. Механические свойства и структура металла штрипсов контрольных плавок
      • 3. 4. 1. Влияние природного легирования, марганца и ниобия на микроструктуру металла
      • 3. 4. 2. Влияние природного легирования, марганца и ниобия на комплекс свойств металла листового проката
    • 3. 5. Определение служебных характеристик стали
      • 3. 5. 1. Свариваемость
        • 3. 5. 1. 1. Изменение показателей свариваемости за счет природного легирования
        • 3. 5. 1. 2. Изменение показателей свариваемости при увеличении содержания марганца
        • 3. 5. 1. 3. Изменение показателей свариваемости при увеличении содержания ниобия
      • 3. 5. 2. Исследование сопротивления металла усталостному и замедленному разрушению
        • 3. 5. 2. 1. Сопротивление металла циклическим нагружениям
        • 3. 5. 2. 2. Исследование сопротивления разрушению металла образцов с заранее наведенной трещиной при замедленном нагружении
      • 3. 5. 3. Исследование сопротивления разрушению металла образцов Шарпи при замедленном нагружении
        • 3. 5. 3. 1. Прочностные свойства
        • 3. 5. 3. 2. Работа зарождения и распространения трещины
    • 3. 6. Выводы по главе
  • 4. ВЛИЯНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА СТАЛИ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОИЗВОДСТВА НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И СТРУКТУРУ МЕТАЛЛА ЛИСТОВОГО ПРОКАТА
    • 4. 1. Определение влияющих на свойства факторов производства стали
    • 4. 2. Влияние изменения массовой доли марганца и ниобия в стали на комплекс свойств и структуру листов
    • 4. 3. Сравнение преимуществ микролегирования стали ниобием и ванадием
    • 4. 4. Влияние технологических параметров прокатки штрипсов на механические свойства и структуру металла
    • 4. 5. Выводы по главе
  • 5. РАЗРАБОТКА И ОСВОЕНИЕ ПРОИЗВОДСТВА ПРИРОДНОЛЕГИРОВАННЫХ ТРУБНЫХ СТАЛЕЙ НА ОАО «НОСТА» (ОХМК)
    • 5. 1. Разработка технической документации на листовой прокат и сквозной технологии его производства
    • 5. 2. Изготовление промышленных партий листового проката из сталей класса прочности К52(Х60) и К60(Х70)
      • 5. 2. 1. Комплекс свойств и микроструктура металла штрипсов стали типа 09ГСНФ
      • 5. 2. 2. Комплекс свойств и микроструктура металла штрипсов стали марки 08Г1НФБ-ПЛ
    • 5. 3. Выводы по главе

Сегодня направление развития отечественной металлургии в достаточно большой степени определяется интенсивным развитием нефтегазового комплекса промышленности и необходимостью реконструкции и прокладки новых трубопроводов для транспортировки нефти и газа. Для обеспечения высокой надежности нефтегазопроводов в различных климатических условиях листовой прокат, предназначенный для изготовления сварных труб, должен иметь повышенный уровень прочностных свойств, низкотемпературной вязкости (KCV20 до 100 Дж/см2), хладостойкости (ИПГ" 21) > 70%), а также обладать хорошей свариваемостью и стойкостью против коррозионного воздействия.

Необходимость достижения высокого уровня вязкости низколегированного листового проката и труб определяет задачи поиска новых технологий и снижение издержек металлургического передела за счет оптимизации состава применяемого шихтового материала, в том числе и легирующих 'элементов.

ОАО «НОСТА» (Орско-Халиловский металлургический комбинат) обладает уникальной возможностью производства низколегированных сталей из природнолегированных руд с обеспечением остаточного содержания хрома и никеля в стали на уровне 0,20−0,30% каждого. Кроме того, комбинат имеет в своем составе толстолистовой стан «2800» с оборудованием, не позволяющим проводить классическую термомеханическую прокатку с ускоренным охлаждением. В связи с этим представляет научный и практический интерес выполнение работы по оптимизации состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенигной области.

Целью работы являлось изучение особенностей и закономерностей изменения структуры и свойств низколегированных трубных сталей в зависимости от легирования и тонкостей технологии изготовлениясоздание па основе анализа полученных результатов новых марок стали с повышенной прочностью и хладостойкостью, а также разработка технологических параметров термомеханической обработки листового проката, предназначенного для изготовления газонефтепроводных труб большого диаметра. Для изучения особенностей структурообразования и изменения свойств металла при варьировании элементов химического состава и технологических параметров производства листового проката были поставлены" следующие задачи: 7.

— исследование возможностей использования природного легирования в сочетании с микролегированием ниобием и легированием марганцем для управления структурой и свойствами трубных сталей;

— определение роли элементов термомеханической прокатки в аустенит-ной области на формирование структуры и свойств природнолегированных трубных сталей;

— исследование механических, технологических и служебных свойств природнолегированных сталей;

— разработка химического состава стали и рекомендаций по технологии термомеханической прокатки;

— изготовление промышленных партий разработанных сталей.

Научная новизна и практическая значимость работы состоит в следующем. Исследованы особенности структурообразования и формирования свойств малоперлитной природнолегированной (с 0,20−0,30% хрома и никеля) стали с микродобавками ниобия и ванадия при термомеханической прокатке в аустенитной области, на основании которых разработаны составы сталей, промышленная технология и освоено промышленное производство листового проката категории прочности К52-К60 для электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра:

— впервые в отечественной практике установлена возможность получения в промышленных условиях по схеме термомеханической прокатки в аустенитной области природнолегированной мелкозернистой (с величиной зерна феррита 5−7 мкм) малоперлитной стали, удовлетворяющей требованиям, предъявляемым к металлу для труб магистральных газопроводов класса прочности К60(Х70) в «северном» исполнении;

— показано, что природное легирование за счет упрочнения твердого раствора и измельчения зерна феррита повышает прочностные характеристики стали на 20−30 Н/мм2 и низкотемпературную вязкость на 20−30 Дж/смг. Повышение уровня временного сопротивления природнолегированной стали до 600Н/мм2 и выше без ухудшения вязкости и хладостойкости возможно при одновременном повышении массовой доли марганца до 1,3−1,5% и ниобия до 0,06% за счет формирования мелкозернистой феррито-перлитной структуры с размером зерна феррита 5−7 мкм, упрочнения твердого раствора и дисперсионного твердения- 8.

— снижение температуры нагрева слябов под прокатку благоприятно для улучшения низкотемпературной вязкости и хладостойкости, за счет измельчения зерна аустенита и, как следствие, зерна феррита, но при этом снижается эффект от дисперсионного упрочнения из-за меньшего количества растворенных карбонитридов ниобия. Снижение температуры окончания чистовой прокатки в аустенитной области на каждые 10 °C, благодаря измельчению зерна феррита, повышает предел текучести на 10 Н/мм2, временное сопротивление на 8 Н/мм", ударную вязкость на 10 Дж/см" .

— экспериментально получены соотношения между свойствами трубных природнолегированных сталей и содержанием марганца и ниобия, позволяющие выбирать содержание указанных элементов в зависимости от категории прочности (К52-К60) и предъявляемых требований по вязкости и хладостойко-сти. Показано, что для повышения временного сопротивления на 25 Н/мм" необходимо ввести в сталь 0,01% ниобия или 0,20−0,30% марганца.

С учетом результатов работы сформулированы и оформлены технические условия на сталь класса прочности К52-К56 (ТУ 14−1-5377−99) и К52-К60 (ТУ 14−1-5386−99). Проведено промышленное опробование композиций стали типа 09ГСНФ (К52) и стали 08ПНФБ-ПЛ (К60) в условиях металлургического комбината ОАО «НОСТА» (ОХМК). Установлено, что разработанная сталь марки 08Г1НФБ-ПЛ является наиболее предпочтительной для изготовления газонеф-тепроводных прямошовных сварных труб с локальной термомеханической обработкой сварного шва. Результаты лабораторных и промышленных исследований могут быть использованы при разработке новых марок стали на ОАО «НОСТА» (ОХМК), предназначенных для изготовления газонефгепроводных труб, в том числе хладостойких и с повышенной коррозионной стойкостью, а также при разработке технологических приемов выплавки и прокатки шгрипса для указанных труб. 9.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ.

1. Установлены закономерности структурообразования и формирования свойств малоперлитной природнолегированной (с 0,2−0,3% хрома и никеля) стали с микродобавками ниобия и ванадия при термомеханической прокатке в аустенитной области, на основании которых разработаны составы сталей, промышленная технология и освоено промышленное производство листового проката категории прочности К52-К60 для электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра.

2. Показано, что природное легирование за счет упрочнения твердого раствора и измельчения зерна феррита повышает прочностные характеристики исследованной стали на 20−30 Н/мм2 и низкотемпературную вязкость на 20−30Дж/см2.

Термомеханическая прокатка в условиях стана «2800» ОАО «НОСТА» (ОХМК) стали с низкой массовой долей ниобия на уровне 0,02−0,04% может приводить к получению структурной неоднородности, обусловленной достаточно низкой температурой прекращения рекристаллизации. Одновременное повышение в такой природнолегированной стали массовой доли марганца до 1,3−1,5% сопровождается образованием грубого верхнего бейнита. Суммарное влияние этих двух факторов приводит к резкому снижению вязких свойств и хладостойкости стали. Повышение уровня временного сопротивления природнолегированной стали до 600 Н/мм2 и выше без ухудшения вязкости и хладостойкости возможно при одновременном повышении массовой доли марганца до 1,3−1,5% и ниобия до 0,06% за счет формирования мелкозернистой ферри-то-перлитной структуры (размер зерна 5−7 мкм), упрочнения твердого раствора и дисперсионного упрочнения.

3. Снижение температуры нагрева слябов под прокатку благоприятно для улучшения низкотемпературной вязкости и хладостойкости, но при этом снижается эффект от дисперсионного упрочнения из-за меньшего количества растворенных карбонитридов ниобия. Снижение температуры окончания чистовой прокатки в аустенитной области на каждые 10 °C благодаря измельчению зерна феррита повышает предел текучести на 10 Н/мм2, временное сопротивление на 8 Н/мм2, ударную вязкость КСУ" 20 на 10 Дж/см2.

Для получения зерна феррита менее 7.9 мкм температура нагрева слябов должна быть не более 1180 °C, а температура окончания чистовой прокатки 780−820 °С при условии 3-х кратной деформации при температурах ниже температуры полного торможения рекристаллизации.

4. Экспериментально получены соотношения между свойствами трубных природнолегированных сталей и содержанием марганца и ниобия, позволяющие выбирать содержания указанных элементов в зависимости от категории прочности (К52-К60) и предъявляемых требований по вязкости и хладостойко-сти. Показано, что для повышения временного сопротивления на 25 Н/мм" необходимо ввести в сталь 0,01% ниобия или 0,3% марганца.

5. Впервые в отечественной практике установлена возможность получения в промышленных условиях по схеме термомеханической прокатки в аусте-нитной области природнолегированной мелкозернистой (с величиной зерна феррита 5−7 мкм) малоперлитной стали, удовлетворяющей требованиям, предъявляемым к металлу для труб магистральных газопроводов класса прочности К60(Х70) в «северном» исполнении.

6. Методом имитации термических циклов сварки проведено исследование свариваемости и установлено, что наилучшей свариваемостью при всех видах сварки обладает природнолегированная сталь с содержанием марганца 1,31,5% и ниобия 0,05−0,06%.

7. Исследованием трещиностойкости установлено, что значение величины раскрытия трещины для стали без природного легирования и с природным легированием при повышенном содержании марганца и ниобия составляет 1,0 и 0,54 мм соответственно при прочности 520 и 600 Н/мм2, но, учитывая интенсивность напряжений, которые пропорциональны прочности, можно считать трещиностойкость обеих сталей равной.

8. При исследовании циклической прочности установлено, что наилучшими значениями, как по величине инкубационного периода зарождения трещины, так и по скорости ее роста, обладает природнолегированная сталь с повышенным содержанием марганца и ниобия.

9. Разработаны составы природнолегированных сталей, предназначенных для изготовления методом термомеханической прокатки в аустенитной области штрипсов для нефтепроводных труб марок 09ГСНФ, 14ГСНФ, 09Г1НСБ (ТУ 14−1-5377) и газопроводных труб марок ЮГНБ-ПЛ, 09ГНБ-ПЛ, 08Г1НФБ-ПЛ.

ТУ 14−1-5386). В условиях ОАО «НОСТА» (ОХМК) освоено промышленное производство штрипсового проката из сталей марок 09ГСНФ и 08Г1НФБ-ПЛ, которые удовлетворяют всем требованиям, предъявляемым техническими условиями (ТУ 14−1-5386 и ТУ 14−1-5377).

Практическая значимость и реализация работы.

С учетом результатов работы сформулированы и оформлены технические условия на сталь класса прочности К52-К56 (ТУ 14−1-5377−99) и К52-К60 (ТУ 14−1-5386−99). Проведено промышленное опробование композиций стали типа 09ГСНФ (К52) и стали 08Г1НФБ-ПЛ (К60) в условиях металлургического комбината ОАО «НОСТА» (ОХМК). Установлено, что разработанная сталь марки 08Г1НФБ-ПЛ является наиболее предпочтительной для изготовления газонеф-тепроводных прямошовных сварных труб с локальной термомеханической обработкой сварного шва. Результаты лабораторных и промышленных исследований могут быть использованы при разработке новых марок стали на ОАО «НОСТА» (ОХМК), предназначенных для изготовления газонефтепроводных труб, в том числе хладостойких и с повышенной коррозионной стойкостью, а также при разработке технологических приемов выплавки и прокатки штрипса для указанных труб.

Апробация работы.

Основные положения работы доложены и обсуждены на XXXIV Научно-технической конференции молодых специалистов (Новотроицк, 1999 г.), Научно-практической конференции «Перспективы повышения качества и надежности бесшовных и электросварных труб большого диаметра для магистральных газонефтепроводов, в том числе и повышенной хладостойкости и коррозионной стойкости» (Челябинск, 1999 г.), Региональной научно-практической конференции молодых ученых и специалистов Оренбуржья (Оренбург, 1999 г.), 2-ой Всероссийской научно-практической конференции «Прочность и разрушение материалов и конструкций» (Орск, 2000 г.).

Публикации.

Основное содержание диссертации отражено в восьми печатных работах.

Показать весь текст

Список литературы

  1. High strength large diameter pipe plate from standard production to X80/X100 // Niobium Information. — 1997. — № 13. — P. l-4
  2. Инструкция по применению стальных труб в газовой и нефтяной промышленности. РАО Газпром. Москва. 1996.
  3. API 5L. Технические условия на трубы для трубопроводов. Отдел разведки и добычи. изд. 42. 2000 г. Dallas.
  4. Реферат. Низколегированные стали с карбонитридным упрочнением. -М.: ИНМТ. 1982.
  5. В. И. Регулируемая прокатка сталей, цель обработки, тонкая структура, свойства сталей, пути повышения прочности и пластичности: Реферат. -М.: ЦНИИчермет, 1979. 20 с.
  6. Ю.И. Разработка принципов микролегирования и режимов контролируемой прокатки малоперлитных сталей для труб магистральных газопроводов: Дис. на соискание ученой степени канд. техн. наук. -М.: 1982.-456 с.
  7. Ю. И. Разработка принципов микролегирования и режимов контролируемой прокатки малоперлитных сталей для труб магистральных газопроводов: Автореф. дис. на соискание ученой степени доктора технических наук.-М.: 1982. С. 12, 42
  8. Ю. И., Литвиненко Д. А., Голованенко С. А. Сталь для магистральных газопроводов. -М.: Металлургия, 1989. 288 с.
  9. М.И., Емельянов А. А., Пышминцев И. Ю. Упрочнение малоуглеродистых сталей // Сталь. 1996. — № 6. — С.53−58
  10. В.К., Пешков В. А. Контролируемая прокатка. Термомеханическая обработка листов // Итоги науки и техники. Прокатное и волочильное производство. Том 14. -М.: 1986. с.3−55
  11. Л. И. Состав и свойства конструкционных сталей, получаемые ТМО в потоке стана // Сталь. 1996. — № 1. — С.54−61
  12. М. И., Фарбер В. М. Дисперсионное упрочнение стали. -М.: Металлургия, 1985. 408 с.
  13. П., Хови А., Никольсон Р., Пэшли Д., Уэлан М. Электронная микроскопия тонких кристаллов. -М.: Мир, 1968. 574 с.
  14. А.Н. Исследование влияния микродобавок титана, ниобия и ванадия на свойства малоперлитных сталей в состоянии после контролируемой прокатки // Дис. на соискание уч. ст. канд. техн. наук. Москва, 1981. С.147 167
  15. Том Jl. Карбиды и нитриды переходных металлов. -М:. Наука, 1974. 294 с.
  16. Gladman I.I., Pickering F.B., Grain Coarsening of Austenite J.I.S.I., — 1967, v.205, № 7, p.653−657
  17. Специальные стали: Учебник для Вузов // Гольдштейн М. И., Грачев С. В., Векслер Ю. Г. -М.: Металлургия, 1985. — 408 с.
  18. Л. И., Литвиненко Д. А., Онучин Л. Г. Структура аустенита и свойства горячекатаной стали. -М.: Металлургия, 1983. С.10−11
  19. Ю. И., Филимонов В. Н. Бюллетень НТИ ЦНИИ информатики и технико-экономических исследований черной металлургии. 1981. № 9. с.51−53
  20. Manohar P.A., Chandra Т. Continuous Cooling Transformation Behaviour of High Strength Microalloyed Steels for Linepipe Applications // ISIJ International, Vol. 38 (1998), № 7, pp. 766−774
  21. .А. Пути экономии марганца при производстве низколегированных сталей // Сталь. 1983. -№ 11. — С.62−63
  22. Ф., Хулка К., Морозов Ю. Д. и др. Ниобийсодержащие низколегированные стали. -М.: «СП' ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ», 1999. -С.37−40
  23. Ю. И., Филимонов В. Н., Бородкина. М. М. и др. Известия АН СССР. Металлургия. 1980. № 5. -С.99−104
  24. Корректировка температуры горячей прокатки при колебании химического состава плавки. / Потемкин В. К., Поляновская Е. А., Полухин В. П. и др.// Сталь, 1986. -№ 10.
  25. Физическое металловедение. Вып. 3: Пер с англ. / Под ред. Кана -М.: Мир, 1968. -426 с.
  26. Контролируемая прокатка // Погоржельский В. И., Литвиненко Д. А., Матросов Ю. И., Иваницкий А. В. -М.: Металлургия, 1979. 184 с.
  27. Ю. И. Бюллетень НТИ ЦНИИ информатики и технико-экономических исследований черной металлургии., 1981. № 11. с. 16
  28. С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов. -М.: Металлургия, 1978.-556 с.
  29. Nakamura Т., Ueki М. The High Temperature Torsional Deformation of a 0,06%-C Mild Steel.-Trans I.S.I J. 1975, v. 15, p. 185−193
  30. Priestner R., Earley C.C., Rendall J.H. Observations on the Behavior of Austenite During the Hot Working of Some Low-Carbon Steels J.I.S.I., 1968, v. 202, part 12
  31. Irvine K.J., Pickering F.B., Gladman I.I. Controlled Rolling of Structural Steels. J.I.S.I., 1970, v. 208, № 8, p.717−726 168
  32. К.Н., Энтин Р. И., Хлестов В. М., Бетин Г. Я., Коган Л. И., Коноп-лева Е.И. Влияние пластической деформации на кинетику изотермического превращения аустенита. // МиТОМ. 1973. — № 1.-С.11−17
  33. Дж.Г. В кн. Старение сплавов. -М.: Металлургиздат, 1962. -С.41
  34. H.H., Фарбер В. М., Жезенин Г. Ф., Фрейдензон Ю. Е., Стра-женская О.Н. О влиянии состояния аустенита на параметры превращения и формирования структуры малоуглеродистых сталей. Известия ВУЗов, 4M, 1976. № 10. С.119−122
  35. В.М., Дорожко Г. К. Исследование закономерностей распада деформированного аустенита в зависимости от температурно-деформационных режимов прокатки. Реферат. Машиностроение и металлообработка. -Киев.: Вища школа, 1976. — в. 17, — С.27−29
  36. В.М., Дорожко Г. К., Подгайский М. С. и др. Изменение кинетики превращений аустенита и структуры стали 17 Г1С под действием деформации. ФММ, 1979. т. 47. в.5. с.998−1004
  37. Ю.И., Филимонов В. Н., Голованенко С. С. Влияние деформации на распад аустенита низколегированных строительных сталей. Известия ВУЗов, 4M. 1981. № 7. с.99−103
  38. Ю.И., Филимонов В. Н. В кн. Термическое и термомеханическое упрочнение металлов. Материалы семинара. -М.: МДНТП, 1978. с. 10−13
  39. Л.И., Литвиненко Д. А. Влияние параметров ускоренного охлаждения на структурообразование и механические свойства конструкционных сталей // Сталь. 1994. — № 1. — С.53−58
  40. С.А., Невская О. Н. Влияние контролируемой прокатки на характер разрушения малоперлитных сталей для сварных труб большого диаметра// Сталь. 1984. — № 12.-С.51−55
  41. Ю. Д. и др. Повышение хладостойкости стали 09Г2С // Сталь. -1994.-№ 12.-С.54−59
  42. Контролируемая прокатка листовой стали в условиях ОХМК. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1976.
  43. Ю.И. Влияние условий контролируемой прокатки на структурные превращения и свойства малоперлитных сталей // Сталь. 1985. — № 2. — С.68−72
  44. Разработка и создание системы автоматического регулирования температуры конца прокатки на толстолистовом стане 2800 ОХМК. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1976.
  45. П.И., Голованенко С. А., Павлов В. В., Морозов Ю. Д. Рацио169нальная технология прокатки и термической обработки штрипсов из стали 12ГСБ категории прочности К52 в условиях ОХМК // Сталь. -1998. -№ 12.-С.40−45
  46. В.В., Колоскова С. И., Москаленко В. А. и др. Совершенствование технологии производства листового проката из стали 12Г2СБ // Металлург. 1997. — № 9. — С.32−33
  47. Контролируемая прокатка низколегированной стали. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1974.
  48. Исследование возможности улучшения механических свойств горячекатаных сталей. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1979.
  49. О. С. Разработка и применение математической модели прогнозирования механических свойств стали для разработки технологии широкополосовой горячей прокатки: Дис. на соискание ученой степени канд. техн. наук. -М.: -1995. 169 с.
  50. Ф. Б. Физическое металловедение и разработка сталей: Пер. С англ. -М.: Металлургия, 1982. 184 с.
  51. К., Heisterkamp F. // HSLA Steels'95: China Sei. & Techn. Press. Beijing (China). 1995. P.543−551
  52. F., Hulka K., Batte D. // Metallurgy Welding and Qualification of Microalloyed (HSLA). Steel Weldments: AWS. Miami (Fl). 1990. P.659−681
  53. O.M., Grong O., Rorvik G. // Scand. Journal of Metallurgy. 1990. — № 19.-P.258−264
  54. И.И., Голованенко С. А., Моисеев Б. А. и др. // Сварочное производство. 1981. -№ 6. — С.11−13
  55. С.Л., Сидоренко Б. Г., Лопата В. Е. и др. // Автоматическая сварка. 1983. -№ 6. — С.50−52
  56. В.И., Голованенко С. А., Франтов И. И. и др. // Сталь. 1982. -№ 5. — С.70−73
  57. И.И., Киреева Т. С., Столяров В. И., Назаров A.B., Закурдаев А. Г. Влияние легирования на свойства трубных сталей и проблемы их свариваемости // Сталь. 1986. -№ 11.- С.68−72
  58. Д.Ф., Чу В.У., Ли C.B., Чевская О. Н. Качество феррито-бейнитной стали Х70 для сварных труб мощных арктических газопроводов//Сталь. 1996. -№ 7. — С.48−52
  59. Е.Ю., Филиппов Г. А. Замедленное разрушение высокопрочной арматурной проволоки из стали 85. // Транспортное строительство. -1991. -№ 4. С.30−32 170
  60. С.М., Кислюк И. В., Филиппов Г. А. Влияние примесей и микролегирования на сопротивление замедленному разрушению сталей // МиТОМ.- 1987,-№ 12.-С.4−8
  61. Г. А., Саррак В. И. Локальное распределение водорода и внутренние микронапряжения в структуре стали. ФММ 1980, т. 49, Вып. 1. с.121−125
  62. А.З. Производство труб для нефтегазового комплекса // Сталь. 1999. № 6. — С.49−52
  63. Кац Я. Л. Трубный сектор черной металлургии России // Металлург. -1999. № 4. — С.5−11
  64. В.А., Оненко А. П., Саррак В. И., Филиппов Г. А. Взаимодействие водорода с неметаллическими включениями разной формы в ферри-то-перлитных сталях. ФММ, 1983, т. 56, Вып. 2. с.308−314
  65. ГОСТ 1497–84. Металлы. Методы испытаний на растяжение, -М.: Издательство стандартов, 1983.
  66. ГОСТ 9454–78 Металлы. Метод испытания на ударный изгиб при пониженной, комнатной и повышенной температурах, -М.: Издательство стандартов, 1977.
  67. РМИ 24 628−96 Испытание крупномасштабных образцов типа DWTT на ударный изгиб. Рабочая методика, 1996.
  68. В. А., Поляк С. А., Фалдин Строение и свойства металлов и сплавов. Лабораторный практикум № 917. МИСиС. 1988.
  69. Маэбара Я и др. Рекристаллизация и выделение фазы в подшипниковой стали, содержащей ниобий, при высокотемпературной деформации. Тэцу тно хаганэ, 1981, т. 61. № 17. С. 2182 — 2190. Перевод ND-3 658,-М.: 1982,-39 с.
  70. В.И., Поздняков В. А., Филиппов Г. А. Выявление и механизм образования хрупких микротрещин в феррито-перлитной трубной стали при растяжении в условиях наводороживания // ФММ. 2001, т. 91, Вып. 5. с.84−90
  71. Е.Ю., Филиппов Г. А. Замедленное разрушение высокопрочной арматурной проволоки из стали 85 // Транспортное строительство. -1991. № 4. — С.30−32
  72. Металловедение. Сталь. Справ, изд. в 2-х томах.: Пер. с нем. -М.: Металлургия, 1995 -448 с.
  73. М. И., Попов В. В. Растворимость фаз внедрения при термической обработке стали. -М:. Металлургия, 1989. 200 с.
  74. Н. П., Тулин Н. А., Плинер Ю. Л. Легирующие сплавы и стали с171ниобием. -М.: Металлургия, 1981. 192 с.
  75. К., Gray J. М., Heisterkamp F. Niobium technical Report NbTR 16/90: CBMM, San Paulo (Brasil), 1990.
  76. Ю. M. Металловедение и термическая обработка металлов: Учебник для ВУЗов. 3-е изд. -М.: Металлургия, 1984. 360с.
  77. А. М., Гаврилов А. В., Пырова О. В., Александров С. В. Рациональная технологическая схема производства стали с нормированным уровнем неметаллических включений // Металлург. 2000. — № 2. -С.43−46
  78. Е. К., Степашин А. М., Александров С. В. Освоение производства штрипса из природнолегированных сталей для газонефтепроводных труб с повышенным ресурсом эксплуатации // Металлург. 2000. — № 9. — С.39−42
  79. Е. К., Степашин А. М., Александров С. В., Гаврилов А. В. Освоение производства листового проката класса прочности К52 для сварных газонефтепроводных труб из дисперсионно-упрочняемых сталей // Металлург. 2000. — № 2. — С.23−25
  80. ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «НОСТА"1. ЩУ) ОРСКО-ХАЛИЛОВСКИИ
  81. НОСПИ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ КОМБИНАТ
  82. Оптимизация состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенитной области»
  83. Акт внедрения научно-технического мероприятия № 4.1.4.99 «Разработать и освоить производство листовой стали 09ГСФ, предназначенной для изготовления хладостойких коррозионностойких труб для газонефтепроводов»
  84. В настоящее время разработки и положения, полученные в диссертационной работе, легли в основу создания двух новых технических условий на толстолистовой прокат для газонефтепроводных труб:
  85. Технические условия «Прокат тол стол истовой для прямошовных газонефтепроводных труб диаметром 530 1220 мм с увеличенным ресурсом эксплуатации». ТУ 14−1-5377−99.
  86. Технические условия «Прокат тол стол истовой хладостойкий для электросварных труб диаметром 530 1220 мм с повышенным ресурсом эксплуатации». ТУ 14−1 -5386−99.
  87. Заместитель управляющего директора по качеству1. В. А. Москаленко
  88. Начальник Центральной лаборатории комбината
  89. Начальник технического управления1. СГП 104−118−941. УТВЕРЖДАЮ1. АКТансцрения научно-технического ксрогг^илткя / 4 .'?. IV.
  90. Разработать и освоить технологию производства листовой сталишифр н наименование мероприятия, х/д (тсыа город) с использованием чугуна из прнроднолегирсшайных руд Лал--ловского
  91. ТИ (изменение к ТИ), отчет (заключение)месторождения для изготовлении хладостойких коррозионное') оикихгазонефтепроводных труб диаметром мм"
  92. Внедрение работы аронзаедсло ЛИЦ—1. '¿-СПЦцех, участок, производство)
  93. Датавнедрения 1У кв.' ¿-ООЦгмесяц, год)
  94. Краткое описание н преимущество внедренного мероприятия
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!