Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение эффективности процесса холодной прокатки проволоки на основе применения совмещенного процесса деформирования в приводных и неприводных валках

Диссертация: Повышение эффективности процесса холодной прокатки проволоки на основе применения совмещенного процесса деформирования в приводных и неприводных валках
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Значительно упростить оборудование и снизить, тем самым, капитальные и эксплуатационные затраты возможно применением в составе непрерывного прокатного стана холодной прокатки проволоки клетей с неприводными валками, энергия в очаг деформации которых, передается через плоскости заднего или/и переднего сечения полосы, путем ее проталкивания или протягивания (или одновременного их действия… Читать ещё >

Повышение эффективности процесса холодной прокатки проволоки на основе применения совмещенного процесса деформирования в приводных и неприводных валках (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПРОИЗВОДСТВА ПРОВОЛОКИ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКОЙ И ПРИМЕНЕНИЯ СХЕМ ДЕФОРМАЦИИ «ПРИВОДНОЙ-НЕПРИВОДНОЙ ИНСТРУМЕНТ»
    • 1. 1. Общие вопросы производства проволоки холодной прокаткой
    • 1. 2. Применяемые технологические способы производства проволоки холодной прокаткой
    • 1. 3. Анализ теории и процессов деформации металла с применением резервных сил трения и неприводного инструмента
    • 1. 4. Выводы и задачи исследования
  • 2. АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СОВМЕЩЕННОГО ПРОЦЕССА ХОЛОДНОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ПРОВОЛОКИ В ПРИВОДНЫХ И НЕПРИВОДНЫХ ВАЛКАХ
    • 2. 1. Особенности действия сил трения при холодной деформации проволоки валками
    • 2. 2. Выбор возможных схем совмещенных процессов деформирования проволоки в приводных и неприводных валках
    • 2. 3. Построение структурной схемы математического моделирования
    • 2. 4. Математическое описание модели процесса холодного деформирования проволоки в приводных и неприводных валках.. 33 2.4.1 Общие принципы построения модели
      • 2. 4. 2. Математическое описание модели процесса «прокатки-прессования» проволоки
      • 2. 4. 3. Математическое описание модели процесса «прокатки-протяжки» проволоки
    • 2. 5. Исследование совмещенных процессов холодного деформирования проволоки в приводных и неприводных валках на базе математической модели
      • 2. 5. 1. Общие принципы проводимого исследования
      • 2. 5. 2. Исследование процесса «прокатка-прессование»
      • 2. 5. 3. Исследование процесса «прокатка-протяжка»
      • 2. 5. 4. Оценка энергосиловых параметров совмещенных процессов с использованием приводных и неприводных валков
      • 2. 5. 5. Исследование процесса «прокатка-протяжка-прокатка»
      • 2. 5. 6. Исследование процесса «протяжка-прокатка-прессование»
    • 2. 6. Выводы по главе
  • 3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПРОКАТКИ ПРОВОЛОКИ НА ОСНОВЕ ПРОЦЕССА «ПРОКАТКА-ПРЕССОВАНИЕ»
    • 3. 1. Определение факторов, оказывающих влияние на эффективность процесса «прокатка-прессование»
    • 3. 2. Исследование процесса «прокатка-прессование» и выбор рациональной системы калибров
      • 3. 2. 1. Анализ системы «круг-треугольник-круг»
      • 3. 2. 2. Анализ геометрических параметров системы «круг-крестообразный многоугольник-круг»
      • 3. 2. 3. Анализ системы многовалковых калибров «круг-крестобразный многоугольник-круг»
    • 3. 3. Оценка энергозатрат и разработка рекомендаций по промышленному применению процесса
    • 3. 4. Выводы по главе
  • 4. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ПРОИЗВОДСТВА ПРОВОЛОКИ НА ОСНОВЕ ПРОЦЕССА «ПРОКАТКА-ПРОТЯЖКА»
    • 4. 1. Определение факторов, оказывающих влияние на эффективность процесса
    • 4. 2. Расчет деформационных и энергосиловых параметров процесса «прокатка-протяжка»
    • 4. 3. Рекомендации по промышленному применению процесса «прокатка-протяжка»
    • 4. 4. Выводы по главе

Проволока является основной продукцией метизного производства. Она нашла применение практически во всех отраслях народного хозяйства. Одним из перспективных способов ее получения является процесс холодной (теплой) прокатки проволоки, применение которого позволяет, по сравнению с волочением в монолитной волоке, получать продукцию высокого качества с низкой затратой различного рода ресурсов и высокой производительностью. Тем не менее прокатка проволоки не получила массового распространения. На это влияют сложность технологического и электрического оборудования, применяемых прокатных станов, их настройка и дороговизна.

Значительно упростить оборудование и снизить, тем самым, капитальные и эксплуатационные затраты возможно применением в составе непрерывного прокатного стана холодной прокатки проволоки клетей с неприводными валками, энергия в очаг деформации которых, передается через плоскости заднего или/и переднего сечения полосы, путем ее проталкивания или протягивания (или одновременного их действия) приводными клетями стана за счет возникающих в их очагах деформации резервных сил трения.

Прокатка с использованием неприводных клетей получила сегодня довольно широкое применение в горячей сортовой прокатке. Энергия в очаг деформации неприводных клетей подается от приводных клетей через прокатываемую полосу. В основном процесс «прокатка-прессование» применяется при сдвоенной прокатке стали и прокатке-разделении, при отдельных технологических режимах возможна экономия энергозатрат. Причиной данной экономии является то, что общая деформация металла распределяется между приводной и неприводной клетью, а мощность необходимая для прокатки подается через очаг деформации только приводной клети. Исследованиями в данной области занимались ученые Института черной металлургии НАН Украины и Сибирского государственного индустриального университета, МГМИ и ЧПИ. В производстве проволоки получили распространение процессы «Экстроллинг», «Конформ» и «Лайнекс», позволяющие совместить прокатку с непрерывным прессованием. На сегодняшний день эти процессы применяются только для деформации пластичных материалов, например, алюминия. Получили свое распространение и другие процессы с использованием неприводного инструмента: «прокатка-волочение», использование неприводных эджерных клетей при плющении, волочение через неприводные роликовые волоки. Деформация в неприводных валках, применяющаяся при изготовлении проволоки и других изделий, осуществляется приложением тянущего (толкающего) усилия с помощью специальных механизмов, например барабанов волочильных машин и т. д. В то время, как при «прокатке-прессовании» приводные и неприводные валки создают единую систему, где энергия, необходимая для деформации, возникает в приводных валках и передается в неприводные валки через полосу. Данных в литературе о применении совмещенного процесса деформирования в приводных и неприводных валках при производстве холоднокатаной проволоки нами не обнаружено.

Работа посвящена совершенствованию производства холоднокатаной проволоки на основе применения совмещенного процесса деформирования в приводных и неприводных валках и разработке рекомендаций по промышленному применению совмещенного процесса. Математическое моделирование позволит определить факторы, оказывающие влияние на эффективность процесса, анализ которых поможет разработать рекомендации по промышленному применению процесса.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ.

1. При холодной прокатке проволоки, наряду с известным процессом «прокатка-прессование», целесообразно использовать процесс «прокатка-протяжка» и их вариации в виде «прокатка-протяжка-прокатка», «протяжка-прокатка-прессование» со следующими сочетаниями расположения клетей: «приводная-неприводная-приводная» и «приводная-приводная-неприводная». Проведенное на основе разработанной математической модели аналитическое исследование этих процессов показало, что устойчивое их протекание зависит от резервов сил трения, продольной устойчивости и прочности переднего конца проволоки, которые определяются соотношением диаметров приводных и неприводных валков, коэффициентами трения, распределением вытяжек между приводными и неприводными валками, межочаговым расстоянием и механическими свойствами проволоки. Применение процессов с использованием приводных и неприводных клетей позволяет уменьшить энергозатраты по сравнению с прокаткой со всеми приводными клетями до 11%.

2. Проведен расчет режимов деформации проволоки из конструкционных сталей в трехвалковых калибрах с применением процесса «прокатка-прессование». Теоретически и экспериментально показано, что процесс имеет достаточный запас резерва сил трения при использовании калибровки валков «круг-треугольник-круг», однако низкая устойчивость треугольной полосы в круглом калибре требует установки привалковой удерживающей арматуры, что увеличивает межклетьевое расстояние и снижает, тем самым, резерв продольной устойчивости проволоки в межклетьевом промежутке. С целью повышения эффективности предложена калибровка «круг — крестообразный многоугольник — круг» и разработана методика ее расчета. Процесс с использованием калибровки «круг — крестообразный многоугольник круг» протекает устойчиво и обеспечивает получение проволоки высокого качества.

3. Проведен расчет режимов деформации проволоки из конструкционных сталей с применением процесса «прокатка-протяжка» в двухвалковых калибрах. При использовании калибровки валков — «круг — гладкая бочка — круг» процесс имеет достаточный запас резервных сил трения и прочности переднего конца проволоки. Процесс «прокатка-протяжка» обеспечивает получение проволоки высокого качества и обладает большей устойчивостью по сравнению с процессом «прокатка-прессование».

4. Применение неприводных клетей в линии прокатного стана позволяет существенно удешевить прокатное оборудование и его эксплуатацию, тем самым снизить затраты на производство проволоки и повысить ее конкурентоспособность. Процесс «прокатка-прессование» рекомендовано применять для деформации высокопрочной проволоки диаметром от 10 мм и выше. Процесс «прокатка-протяжка» целесообразно применять для деформации проволоки диаметром менее 10 мм.

5. Наибольшей устойчивостью обладает процесс «прокатка-протяжка-прокатка». Кроме того, возникает возможность использовать его как буферную систему, поглощающую все регулирующие и случайные возмущения за счет изменения скорости вращения валков неприводной клети, перераспределения напряжения подпора и натяжения.

6. Процесс «прокатка-протяжка» может быть реализован в промышленных условиях без существенных капитальных затрат и в короткие сроки с использованием имеющихся в наличии на метизных заводах плющильных станов конструкции ВНИИМЕТМАШ — СКМЗ. Предложена конструкция двухклетьевого модуля, включающего тянущую приводную и неприводную клети, с применением которого для условий ОАО «Белорецкий металлургический комбинат» разработано технологическое задание на создание на базе плющильных станов «3×2/160» двух-, четырехи шестиклетьевых непрерывных станов и прокатно-волочильных линий.

7. Совмещение предлагаемого модуля (модулей) с волочильным оборудованием дает возможность создать прокатно-волочильные линии, позволяющие снизить затраты и повысить качество проволоки, а также решить острый сегодня для заводов метизной промышленности вопрос — замены парка устаревшего морально и физически волочильного оборудования.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Технология производства проволоки деформацией валками / В. А. Харитонов, С. Г. Посадский, П. А. Ставничук, А.В. Харитонов- Магнитогорск, гос. техн. ун-т. — Магнитогорск, 2000. 30 с. Деп. в ВИНИТИ 24.02.2000, № 474-В00.
  2. Производство проволоки холодной прокаткой: состояние и перспектива / В. А. Харитонов, С.Г. Посадский- Магнитогорск, гос. техн. ун-т — Магнитогорск, 2002.-45 с.-Деп. в ВИНИТИ 25.07.02 № 1395-В2002.
  3. A.M. Механическое оборудование волочильных и лентопрокатных цехов. —3-е изд. -М.: Металлургия, 1980. -312 с.
  4. В.А. Направление развития технологических процессов производства проволоки // Метизное производство в 21-м веке (теория и практика): Межвуз. Сб. науч. Тр. / Под ред. Харитонова В. А. Магнитогорск: МГТУ, 2001. С.4−15.
  5. .А. Теоретические основы и теория прокатки проволоки различного назначения в клетях с многовалковыми калибрами: Автореф. дис.. д-ра техн. наук.-Магнитогорск, 1979.-51 с.
  6. В.А. Исследование и разработка способа производства высокопрочной арматурной проволоки прокаткой в трехвалковых калибрах: Дис.. канд. техн. наук. -Магнитогорск, 1975.-143 с.
  7. В.А. Исследование процесса прокатки при управляемом рассогласовании окружных скоростей валков в четырехвалковом калибре: Автореф. дис.. канд. техн. наук.-Магнитогорск, 1976.-25 с.
  8. А.П. Исследование холодной прокатки проволоки и разработка методики расчета режимов деформации на непрерывном стане с трехвалковыми калибрами: Автореф. дис.. канд. техн. наук. -Магнитогорск, 1980. -23 с.
  9. А.А., Няшин Ю. И., Никифоров Б. А. Расчет режимов охлаждения при прокатке проволоки в многовалковых калибрах // Изв. вуз. Черная металлургия.-1978.-№ 10. -С. 95−97.
  10. А.К. Исследование и разработка технологии изготовления низкоуглеродистой арматурной проволоки прокаткой в многовалковых калибрах: Автореф. дисканд. техн. наук. -Магнитогорск, 1981. -21 с.
  11. .И. Разработка и исследование технологии непрерывной прокатки профилей и проволоки фасонных сечений в клетях с многовалковыми калибрами: Автореф.. канд. техн. наук- Магнитогорск, 1984.-23 с.
  12. В.А. Повышение эффективности производства пружинной и арматурной проволоки диаметром 6,0 . 8,0 мм холодной прокаткой в трехвалковых калибрах: Автореф. дис.. канд. техн. наук. -Магнитогорск, 1988.-23 с.
  13. Особенности проектирования комплекса «приводная неприводная клети» в системе сортового стана / JI.B. Кулаков, С. М. Жучков, А. П. Лохматов, Э. В. Сивак // Сталь. -1998. -№ 2. -С. 30 — 33.
  14. Оценка энергопотребления при деформации металла в комплексе приводная неприводная клети / А. П. Лохматов, С. М. Жучков, Л. В. Кулаков, Э. В. Сивак // Изв. вуз. Черная металлургия. -1998. -№ 8. -С. 36 — 39.
  15. Эффективность энергопотребления при прокатке с использованием неприводных рабочих клетей / А. П. Лохматов, С. М. Жучков, Л. В. Кулаков, Э. В. Сивак // Производство проката. -1998. -№ 2. -С. 39 42.
  16. А.П., Жучков С, М., Кулаков Л. В. Использование резерва втягивающих сил трения в очагах деформации рабочих клетей при непрерывной сортовой прокатке // Сталь. -2001. -№ 5. -С. 27 32.
  17. С.М. Использование неприводных деформирующих устройств в процессе сдвоенной прокатки с продольным разделением раската в потоке стана// Сталь. -1997. -№ 7. -С. 37 -44.
  18. Продольная устойчивость многониточного стана в процессе прокатки-разделения / С. М. Жучков, И. В. Шувякова, А. Н. Бондаренко, JI.B. Кулаков // Сталь. -2002. -№ 10. -С. 55 57.
  19. Расширение сортамента и повышение эффективности производства сортового проката с применением нетрадиционных технологических решений / С. М. Жучков, JI.B. Сивак, JI.B. Кулаков, И. В. Шувяков // Производство проката. -2000. -№ 10. -С. 12— 16.
  20. С.М. Прокатка балочных профилей с использованием неприводных универсальных клетей // Металлург. -1997. -№ 4. -С. 36 -37.
  21. Прокатка разделение. Тенденции развития технологии и оборудования / С. М. Жучков, В. В. Филиппов, В. В. Кулаков и др. // Изв. вуз. Черная металлургия. -2002. -№ 7. -С. 9 24.
  22. Разработка математической модели и программы расчета на ПЭВМ параметров процесса прокатки в комплексе приводная-неприводная клети / JI.B. Кулаков, А. П. Лохматов, С. М. Жучков, Э. В. Сивак // Изв. вуз. Черная металлургия. -1997. -№ 4. -С. 34 -39.
  23. А.П., Жучков С. М., Кулаков Л. В. Методика определения сопротивления, создаваемого неприводной клетью, при неприрывной прокатке сортовой стали с использованием неприводных рабочих клетей// Изв. вуз. Черная металлургия. -1995. -№ 6. -С. 14 —16.
  24. А.Р., Перетятько В. Н. Оценка величины резервных сил трения очага деформации // Изв. вуз. Черная металлургия. -2001. -№ 8. -С. 42 44.
  25. А.Р., Перетятько В. Н. Методика расчета эффективности процессов, использующих резервные силы трения // Изв. вуз. Черная металлургия. -2001. -№ 10. -С. 12 14.
  26. А.Р., Перетятько В. Н. Изучение закономерностей изменения величины резервных сил трения очага деформации при прокатке // Изв. вуз. Черная металлургия. -2001. -№ 12. -С. 5−8.
  27. А.Р., Перетятько В. Н. Изучение резервных сил трения при прокатке в вытяжных калибрах // Изв. вуз. Черная металлургия. -2002. -№ 4. -С. 22−24.
  28. А.Р., Перетятько В. Н. Продольное разделение полосы нприводными дисковыми ножами в потоке неприрывного прокатного стана// Изв. вуз. Черная металлургия. -2002. -№ 12. -С. 25 28.
  29. А.Р., Перетятько В. Н. Повышение точности сортовой прокатки // Изв. вуз. Черная металлургия. -2002. -№ 6. -С. 14 16.
  30. А.Р., Перетятько В. Н. Новые перспективы бескалиберной прокатки // Прокатное производство. -2003. -№ 6. -С. 18 20.
  31. А.Р., Перетятько В. Н. Теоретическая модель процесса бескалиберной прокатки с использованием резервных сил трения очага деформации // Изв. вуз. Черная металлургия. -2003. -№ 6. -С. 18 20.
  32. Е.Н., Серебренников Г. З. Экспериментальное исследование деформации малопластичных сплавов при прокатке прессовании // Прокатное производство: Сб. науч. Трудов № 130- Челябинск, 1974. С.68−74.
  33. В.Н., Амосов П. Н., Кузнецов Ю. М., Дубинский Ф. С. Экспериментальное исследование процесса горячей калибровки металла через очко на прокатном стане // Прокатное производство: Сб. науч. Трудов № 130, — Челябинск, 1974. С.130−135.
  34. Заявка 60−166 103, Япония, МКИ В 21 В 1/16. Способ прокатки заготовки, прутков или катанки / Коянаги Хироки, Оива Таро, Сибато Тосиро и др.
  35. N. Анализ характеристик прокатки в непрерывном заготовочном стане с неприводными вертикальными валками // Tetsu to hagane. J. Iron and Steel Indst. Jap. -1993. -№ 12. C. 1802−1809.
  36. В.А., Тулупов O.H., Манякин А. Ю. Современные направления развития технологии производства катанки: Учеб. пособие. -Магнитогорск: МГТУ, 2003. 137 с.
  37. В.Д., Колмогоров Г. Л., Козырев А. С. Производство проволоки роликовым волочением: Обзор.информ./ЦНИИцветмет экономики и информации. М., 1980.-С. 19−22.
  38. Освоение нового вида струнобетонной проволоки и пуск в эксплуатацию непрерывного шестиклетьевого стана с трехвалковыми калибрами в условиях БМК. Отчет по НИР / МГМИ. Магнитогорск. 1979. -72 с.
  39. Заявка 6 453 702, Япония, МКИ В 21 В 1/18. Непрерывный прокатный стан / Коно Ютака, Сумитомо Киндзоку.
  40. В.Н., Попов Ю. Н., Кремсов Н. А. Экспериментальное исследование формоизменения и энергосиловых параметров при деформации проволоки способом прокатка-волочение // Прокатное производство: Сб. науч. Трудов № 130-Челябинск, 1974. С. 117−123.
  41. А.В. О вариациях процесса прокатки-волочения // Прокатное производство: Сб. науч. Трудов № 230-Челябинск, 1979. С. 52−58.
  42. В.Н., Попов Ю. Н., Шеркунов В. Г., Евдокимов А. П. О получении стальной проволоки методом прокатка-волочение // Прокатное производство: Сб. науч. Трудов № 230-Челябинск, 1979. С. 134−136
  43. JI.M., Соколов Б. К., Лозовой В. Н. Особенности формирования текстуры деформации при ПВ // Прокатное производство: Сб. науч. Трудов № 209.-Челябинск, 1978. С. 51−55.
  44. Ю.В. Владимиров, П. П. Нижник, Ю. А. Пуртов. Производство стальной плющеной ленты. М.: Металлургия, 1985. — 120 с.
  45. А.с. 23 271 НРБ, В 21 В 13/00. Машина для комбинированного волочения и прокатки / М. Д. Ризов (НРБ). -4 е.: ил.
  46. Ю.И. Теория и практика применения роликовых волок в сталепроволочно-канатном производстве: Дис.. д-ра техн. наук-Магнитогорск, 1974. -564 с.
  47. О.А., Хромов П. И., Ревзина Ф. С. и др. Изготовление клиновидной и иксообразной канатной проволоки протяжкой через два неприводных ролика// Сталь. —1966, -№ 6, -С.652−654.
  48. В.И., Войцеховский В. А., Григорьев А. К. Производство профилей и проволоки в роликовых волоках. Ижевск: Удмуртия, 1989.- 132с.
  49. Я.А., Плотников А. П., Буркин С. П. Расчет обжатий при волочении, совмещенном с протяжкой через роликовое устройство // Обработка металлов давлением: Меж. Вуз сб. науч. трудов.- Свердловск, 1984. С. 104−108.
  50. Деформация металла в многовалковых калибрах / Поляков М. Г., Никифоров Б. А., Гун Г. С., Металлургия, 1979. 240 с.
  51. Ю.В., Остапенко А. Д., Пономарев В. И. Расчет параметров листовой прокатки. Справочник. -М.: Металлургия, 1986. -430 с.
  52. Теория прокатки. Справочник / Целиков А. И., Томленов А. Д., Зюзин В. И., Третьяков А. В. и др. -М.: Металлургия, 1982. -335 с.
  53. Оптимизация расхода энергии в процессах деформации / Хензель А., Шпиттель Т., Шпиттель М. и др. -М.: Металлургия, 1985, -184 с.
  54. Е.С., Рокотян С. Е. Энергосиловые параметры обжимных и листовых станов. -М.: Металлургия, 1986, —270 с.
  55. Н.П. Теория обработки металлов давлением. -М.: Металлургия, 1978,-360 с.
  56. Технологические и силовые резервы прокатных станов / В. М. Клименко, В. И. Погоржельский, B.C. Горелик, JI.B. Коновалов, -М.: Металлургия, 1976,-240 с.
  57. А.И., Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки. -М.: Металлурги я, 1980, -320 с.
  58. В.М., Онищенко A.M. Кинематика и динамика процессов прокатки. -М.: Металлургия, 1984, -232 с.
  59. А.И. Теория расчета усилий в прокатных станах. —М.: Металлургиздат, 1962,-494 с.
  60. Н.Н. Расчет обжатий при прокатке. -М.: Металлургиздат, 1963,-407 с.
  61. Прокатка малопластичных металлов с многосторонним обжатием / JI.A. Барков, В. Н. Выдрин, В. В. Пастухов, В. Н. Чернышев. —М.: Металлургия, 1988,-304 с.
  62. А.П., Зильберг Ю. В., Тилик В. Т. Трение и смазки при обработке металлов давлением. -М.: Металлургия, 1982, -312 с.
  63. B.C. Расчет и аппроксимация кривых удельного расхода энергии на прокатку // Изв. вуз. Черная металлургия. -1987. -№ 12. -С. 51 54. '
  64. А.Е. Методы аналитического определения среднего давления при холодной прокатке // Технология легких сплавов. -2000. -№ 1. -С. 18−22.
  65. А.А., Лукашкин Н. Д. Состояние теории расчета давлений и усилия при холодной тонколистовой прокатке // Сталь. —2001. -№ 11.— С. 44−47.
  66. В.А. Определение параметров очага деформации при прокатке в втяжных системах многовалковых калибров // Обработка сплошных и слоистых материалов: Межвуз. сб. науч. тр. / под ред. Г. С. Гуна. -Магнитогорск, МГТУ, 2002. -С. 3−14.
  67. Теоретические исследования геометрии новой системы многовалковых калибров. Логийко Г. П., Губанов Б. И., Мустафин Ф. Т. и др. Черметинформация, 1981 № 1439. Реф. РЖ Металлургия, 1982, № 3.
  68. А. с: 829 218 СССР, МКИ В 21 В 1/08. Система вытяжных многовалковых калибров / Никифоров Б. А, Харитонов В. А., Логийко Г. П. и др. (СССР).- 2 е.: ил.
  69. А.с: 1 176 333 СССР, МКИ В 21 В 1/08. Система вытяжных многовалковых калибров / Никифоров Б. А, Харитонов В. А., Харитонов Вик.А. и др. (СССР).- 2 е.: ил.
  70. В.Л. Формоизменение и силовые параметры при прокатке плющеных лент // Сталь. 2001. — № 5. — С. 47 — 50.
  71. Расчет калибровки валков при прокатке в валках простой формы. Отчет по НИР / УПИ. Свердловск. 1972. 251 с.
  72. А.П., Филипов С. Н., Динник А. А. и др. Исследование калибровок валков для прокатки с большими обжатиями при угле захвата больше угла трения // Прокатное производство. Научные труды. 1957, — Вып. 1957 г. — 243 с.
  73. Расстояние между осями клетей составляло 350 мм, т.к. между ними была установлена валковая удерживающая арматура.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!