Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение эффективности технологических процессов производства проволоки на основе совершенствования деформационных режимов волочения

Диссертация: Повышение эффективности технологических процессов производства проволоки на основе совершенствования деформационных режимов волочения
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

С применением количественной оценки распределения деформации по сечению проволоки разработана методика расчёта маршрутов волочения круглой проволоки, на основе которой проведён анализ действующих и расчёт эффективных маршрутов волочения. Показано, что на применяемых маршрутах волочения проволоки различного назначения, волочение происходит в коротком очаге деформации с непроникновением в центр… Читать ещё >

Повышение эффективности технологических процессов производства проволоки на основе совершенствования деформационных режимов волочения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Направления повышения конкурентоспособности проволоки
    • 1. 2. Анализ способа волочения круглой проволоки в монолитной волоке
      • 1. 2. 1. Напряжённо-деформированное состояние металла при волочении
      • 1. 2. 2. Неравномерность деформации при волочении в монолитной волоке
      • 1. 2. 3. Анализ действующих методик расчёта маршрутов волочения
    • 1. 3. Совершенствование процесса волочения круглой проволоки
      • 1. 3. 1. Роликовое волочение
      • 1. 3. 2. Волочение в разрезной волоке
      • 1. 3. 3. Особенности и области применения радиально-сдвиговой деформации
    • 1. 4. Цель и задачи исследования
  • ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЁТА МАРШРУТОВ ВОЛОЧЕНИЯ ПРОВОЛОКИ С УЧЁТОМ ОЦЕНКИ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ДЕФОРМАЦИИ
    • 2. 1. Возможные схемы деформации при волочении в коническом очаге и их модельное представление
    • 2. 2. Разработка количественного показателя оценки степени неравномерности деформации
    • 2. 3. Влияние угла волоки и единичного обжатия на степень проработки проволоки по сечению
    • 2. 4. Оценка силовых условий волочения проволоки в монолитной волоке с равномерной деформацией
    • 2. 5. Оценка неравномерности деформации по сечению проволоки при волочении в роликовой волоке
    • 2. 6. Разработка методики расчёта маршрутов волочения на основе оценки распределения деформации по сечению проволоки в коническом очаге
    • 2. 7. Выводы по главе
  • ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНО-СДВИГОВОЙ ПРОТЯЖКИ ПРОВОЛОКИ
    • 3. 1. Экспериментальная установка
    • 3. 2. Экспериментальное исследование получаемого профиля при радиально-сдвиговой протяжке проволоки
    • 3. 3. Расчёт величины крутящих моментов, прикладываемых к установке радиально-сдвиговой протяжки для получения круглой проволоки
    • 3. 4. Контактные условия радиально-сдвиговой протяжки
    • 3. 5. Расчёт числа оборотов валков и валковой обоймы при радиально-сдвиговой протяжке
    • 3. 6. Расчёт технологических и энергосиловых параметров радиально-сдвиговой протяжки
      • 3. 6. 1. Расчёт скорости радиально-сдвиговой протяжки
      • 3. 6. 2. Расчёт калибровки валков установки радиально-сдвиговой протяжки
    • 3. 7. Определение силовых условий, обеспечивающих равномерную по сечению проволоки деформацию, при радиально-сдвиговой протяжке
    • 3. 8. Экспериментальное исследование процесса радиально-сдвиговой протяжки проволоки
    • 3. 9. Оборудование для радиально-сдвиговой протяжки
    • 3. 10. Рекомендуемые области применения радиально-сдвиговой протяжки
    • 3. 11. Выводы по главе
  • ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНЫХ МАРШРУТОВ ВОЛОЧЕНИЯ ПРОВОЛОКИ
    • 4. 1. Расчёт маршрутов волочения в монолитных волоках при условии равномерной деформации
    • 4. 2. Режимы волочения круглой проволоки для совмещённых процессов
      • 4. 2. 1. Процесс «Протяжка-волочение»
      • 4. 2. 2. Процесс «РСП-волочение»
    • 4. 3. Сравнительный анализ процесса «РСП-волочение» и волочения в монолитной волоке. 4.4. Оценка технико-экономических показателей применения радиально-сдвиговой протяжки
    • 4. 5. Принципиальная схема выбора и расчёта эффективных маршрутов волочения проволоки
    • 4. 6. Выводы по главе

Проволока и изделия из неё (канаты, пружины, металлические сетки и т. п.) находят массовое применение практически во всех отраслях экономики и определяют эффективность работы многих сложных машин и конструкций.

В условиях рыночной экономики большое значение приобретает повышение конкурентоспособности выпускаемой продукции, определяемой рациональным соотношением «цена-качество». Особенно это относится к отечественной метизной промышленности, так как сегодня обостряется борьба не столько за выход на внешние рынки промышленно развитых стран, сколько защита собственных рынков от импортной продукции мощно развивающихся производителей метизной продукции, таких, например, как Китай.

Производить конкурентоспособную проволоку можно, только обладая современными технологическими процессами. Основой технологических процессов производства проволоки является способ обработки металла давлением. Как за рубежом, так и у нас в стране основным способом сегодня является волочение. Для него создано промышленное производство оборудования, инструмента, основных и вспомогательных материалов. В силу простоты изготовления и применения наибольшее распространение в качестве инструмента при волочении получила монолитная волока. К настоящему времени проведено большое количество исследований, направленных на повышение эффективности процесса волочения в монолитных волоках, что позволяет и сегодня оставаться этому способу конкурентоспособным. Однако технологические процессы производства проволоки, основанные на волочении в монолитных волоках, многоцикличны и ресурсозатратны. Связано это прежде всего с тем, что способ волочения в монолитных волоках в своём «цикле жизни» уже вышел на стадию насыщения и даже перешёл её. Это означает, что повышение его эффективности возможно только путём повышения прямых затрат. В монолитной волоке очень сложно управлять течением металла, а следовательно, и активно влиять на характер изменения свойств металла. Кроме того, однопоточное течение металла в монолитной волоке способствует интенсификации потери пластических свойств проволоки. Этому же способствуют и неравномерность деформации по сечению проволоки в очаге деформации, а также локализация деформации, обусловленная трением и скоростью деформации. Причём эти факторы не учитываются в действующих на практике методиках расчётах маршрутов волочения и являются неуправляемыми и даже не контролируемыми в технологических процессах изготовления проволоки.

Таким образом, для повышения конкурентоспособности проволоки необходимо, идя наиболее эффективным путём эволюционных изменений, совершенствовать способ волочения, во-первых, путём повышения эффективности режимов деформации проволоки в монолитных волоках, во-вторых, внедрением в практику волочения новых эффективных видов инструмента.

Роликовые волоки снижают контактное трение, степень разогрева проволоки в очаге деформации, обеспечивают повышение физико-механических свойств проволоки. Однако конструкция роликовых волок очень сложна, а применяемые системы калибровок роликов «круг — фасонное сечение — круг» не устраняют однопоточности течения металла в очаге деформации, и не обеспечивают возможности управления течением металла. При этом появляется не свойственная волочению в круглых монолитных волоках неравномерность деформации по периметру проволоки и вводится ограничение по устойчивости фасонной полосы в круглом калибре.

В 60-е годы прошлого века учёными Московского института стали и сплавов предложен и разработан способ радиально-сдвиговой прокатки, который обеспечивает знакопеременный характер течения и повышение свойств металла. Процесс обеспечивает прокатку круглой заготовки в круглое изделие. Однако применить этот способ в производстве проволоки практически не возможно. В связи с этим представляет большой теоретический и практический интерес проведение исследований по применению данного способа при производстве проволоки в виде радиально-сдвиговой протяжки.

4.6. Выводы по главе 1. При используемых сегодня маршрутах в промышленных условиях волочение в монолитной волоке проходит в коротком и очень коротком очаге, то есть в условиях неравномерной, непроникающей в центр проволоки деформации сжатия.

2. Проведены расчёт и анализ маршрутов волочения проволоки в монолитных волоках при условии равномерной деформации, которые показали, что увеличение кратности приводит к значительному повышению затрат. Однако при этом снижаются усилие волочения и нагрузки на инструмент, также уменьшается величина растягивающих напряжений, действующих в очаге деформации и на участке «волока — тянущий барабан», тем самым снижается вероятность разрушения и обрывов проволоки. При снижении единичных обжатий для обеспечения равномерной деформации необходимо уменьшать рабочий угол волоки и коэффициент трения. Особенно важным является его постоянство на всех этапах волочения. Реализация как мало, так и многократных маршрутов волочения при использовании только монолитных волок требует применения мощных волочильных станов регулируемым как по скорости, так и по мощности электроприводом. При реализации многократных маршрутов кроме того обязательным условием является высокая скорость и устойчивость процесса волочения, так как только обеспечив высокую производительность можно снизить затраты на изготовление проволоки. Но при этом на значительно более высокий уровень поднимаются требования к качеству металла, подготовке поверхности металла к волочению, технологической смазке и способам подачи её в очаг деформации, инструменту, условиям охлаждения проволоки.

3. Учитывая простоту конструкции монолитной волоки, наличие практически на всех заводах цехов и участков изготовления волок, а также то, что монолитная волока на отечественных заводах является практически единственным инструментом, применяемым в промышленных условиях для изготовления проволоки, необходимо совершенствование деформационных режимов вести путём совмещения волочения в монолитной волоке с другими рассмотренными в работе способами волочения, например, роликовым волочением. При этом, используя разработанную методику расчёта маршрутов волочения, нужно «разгружать» монолитную волоку, обеспечивая ей наиболее благоприятные условия работы.

4. Предложены режимы волочения по количественной оценке неравномерности деформации для совмещённого процесса «протяжка-волочение» при условии, получения равномерной деформации. Данный процесс позволяет получить проволоку с равномерной деформацией при условии, что диаметр роликов будет меняться в диапазоне 200 до 250 мм, но он не устраняет однопоточное течение металла в поперечном сечении проволоки, что не позволяет более эффективно использовать ресурс пластичности проволоки. При этом для процесса протяжки необходимо применять обжатие от 15-г25%, а для волочения в монолитной волоке при полуугле 4° необходимо единичное обжатие от 15ч-24%.

5. Предложены режимы волочения по количественной оценке неравномерности деформации для совмещённого процесса «РСП-волочение» при условии получения равномерной деформации на готовой проволоке. Режим волочения совмещённого процесса «РСП-волочение»: РСП — рабочий конус валка 2°, единичное обжатие — 14 25%- волочения в монолитной волоке — полуугол волоки 4°, единичное обжатие — 15 25%. Усилие волочения при совмещённом процессе меньше, чем при волочении через монолитную волоку.

6. РСП совместно с волочением в монолитной волоке и в отдельности позволяет получить следующие результаты, которые влияют на технико-экономические показатели: 1 — повышает пластичность проволоки, за счёт мно-гопоточности течения металла в поперечном сечении проволоки, за счёт комбинированных схем деформаций и изменения рабочих углов. Тем самым уменьшаются затраты на производство проволоки из-за уменьшения числа протяжек (на 1−2) и термообработок (на 1) — 2 — позволяет управлять неравномерной деформацией за счёт изменения рабочих углов, получая равномерную деформацию на готовой проволоке- 3 — решает проблему пуска при волочении за счёт снижения трения и улучшает захват смазки в монолитную волоку. При этом снижаются затраты и повышается качество проволоки.

Заключение

.

1. Деформационная модель процесса волочения в монолитной волоке, основанная на равномерном распределении деформации по сечению проволоки, дополнена условиями, учитывающими возможность деформации как с проникновением, так и с непроникновением конусов скольжения друг относительно друга.

2. Установлено, что в коническом очаге деформации уменьшение угла волоки в большей степени способствует увеличению равномерности деформации, чем увеличение единичной степени обжатия при меньшем приращении усилия волочения. При волочении в монолитной волоке обеспечение равномерной деформации требует значительного увеличения мощности волочильного оборудования, уровень прироста которой определяется диаметром и механическими свойствами заготовки, степенью деформации и значением коэффициента трения. При волочении в роликовых волоках степень равномерности деформации по сечению, тем выше, чем больше диаметр роликов. Значение дополнительной мощности, необходимой для обеспечения равномерной по сечению проволоки деформации, при роликовом волочении, по сравнению с волочением в монолитной волоке, ниже. Уменьшение единичных обжатий при используемых в настоящее время сдвоенных калибровках роликовых волок снижает равномерность деформации по сечению проволоки.

3. С применением количественной оценки распределения деформации по сечению проволоки разработана методика расчёта маршрутов волочения круглой проволоки, на основе которой проведён анализ действующих и расчёт эффективных маршрутов волочения. Показано, что на применяемых маршрутах волочения проволоки различного назначения, волочение происходит в коротком очаге деформации с непроникновением в центр деформации сжатия. Для обеспечения равномерной деформации при применяемых сегодня значениях единичных деформаций в диапазоне 15−25% максимальное значение рабочего угла волоки должно быть равно 8°. Изменение значений рабочих углов волок по маршруту волочения способствует повышению ресурса пластичности проволоки и снижению энергозатрат. Уменьшение кратности волочения снижает суммарные затраты, но увеличивает усилие и мощность волочения в каждом проходе.

4. На основе аналитических и экспериментальных исследований радиально-сдвиговой протяжки спроектирована и изготовлена экспериментальная установка для протяжки проволоки, представляющая собой свободно вращающуюся обойму, в которой размещены под углом 120° друг к другу с возможностью свободного вращения три ролика, образующие калибр. Угол наклона ролика к оси проволоки составляет 18−24°. Волока радиально-сдвиговой протяжки размещается взамен мыльницы перед тянущим барабаном волочильной машины. На конструкцию волоки получен патент на полезную модель.

5. Проведено экспериментальное исследование кинематики установки ра-диально-сдвиговой протяжки и показано, что форма поперечного сечения проволоки определяется возможностью вращения валковой обоймы и рабочих валков и соотношением числа их оборотов. Для получения круглой гладкой проволоки и обеспечения устойчивого процесса радиально-сдвиговой протяжки необходимо к обойме прикладывать крутящий момент, а к заднему концу проволоки противонатяжение. Благодаря угловому расположению валков в очаге деформации возникают дополнительные напряжения подпора, что уменьшает требуемые напряжения протяжки и снижает действие растягивающих напряжений в очаге деформации. Вращение валков вдоль собственной оси приводит к снижению сил трения и радиальных напряжений. Это в совокупности приводит к снижению усилия протяжки и нагрузок на инструмент, а также улучшает напряжённо-деформированное состояние проволоки в очаге деформации. Показано, что при прочих равных условиях усилие волочения при радиально-сдвиговой протяжке, примерно, на 30% ниже, чем при волочении через монолитную волоку.

6. Лабораторное экспериментальное исследование изготовления проволоки из стали марки У12А методом «РСП-волочение» показало, что применение ра-диально-сдвиговой протяжки позволяет увеличить глубину проникновения дедиально-сдвиговой протяжки позволяет увеличить глубину проникновения деформации сжатия по сечению проволоки, повысить деформируемость проволоки и сократить цикличность технологического процесса изготовления проволоки. На основе анализа преимуществ радиально-сдвиговой протяжки даны рекомендации по её применению для изготовлении следующих видов метизных изделий: 1) круглой проволоки- 2) круглой сортовой холоднотянутой стали- 3) арматурной проволоки (прутков) периодического профиля- 4) пластически деформированных (ПД) круглых канатов.

7. При производстве круглой проволоки наибольшую эффективность даёт применение совмещённого процесса радиально-сдвиговой протяжки с волочением в монолитных волоках.

8. На основе разработанной методики расчёта маршрутов волочения был выполнен анализ действующих и разработаны эффективные маршруты волочения высокоуглеродистой проволоки в монолитных волоках для условий ЗАО «Уралкорд» и ОАО «Белорецкий металлургический комбинат».

Показать весь текст

Список литературы

  1. Л.А., Лысенко А. Г. Волочильщик проволоки: Учеб. пособие. М.: Металлургия, 1987. — 320 с.
  2. B.C. Основы системного совершенствования процессов и станов холодного волочения. Красноярск: Изд-во Краснояр. ун-та, 1986. 192с.
  3. А.Н., Колмогоров В. Л., Буркин С. Л. Контактное трение в процессах обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1976. — 416с.
  4. К вопросу о выборе рациональных схем деформирования заготовок. Козе-радский С.А., Лунев А. Г., Внуков В. И. ОМД. Теория и технология: Науч. Труды МИСиС. М.: Металлургия, 1987. С.74−79.
  5. F. Schneider, G. Lang. Stahldraht. Herstellung und Anwendung. VEB. Deutscher Verlag fiir Grundstoffindustrie, Leipzig, 1973. 585c.
  6. П.И. Исследование волочение прутков и проволоки. Машгиз, 1948.
  7. Э. Обработка металлов в пластическом состоянии. ОНТИ, 1934. -194с.
  8. И.Л., Ерманок М. З. Теория волочения. М.: Металлургия, 1971, 2-е изд. — 447с.
  9. С.И. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургиздат. 1947.-532с.
  10. Н.П. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1967.-340с.
  11. Л.В. Разработка технологии производства высокопрочной проволоки с повышенными пластическими свойствами из углеродистых сталей. Диссертация на соискание к.т.н. г. Магнитогорск. 2001. 137с.
  12. Е.В. Повышение эффективности технологии производства высокоуглеродистой проволоки волочением на основе математического моделирования. Диссертация на соискание к.т.н. г. Магнитогорск. 2005. 129с.
  13. В.И. Ресурсосберегающие технологические процессы изготовления стальной проволоки волочением. Диссертация на соискание к.т.н. г. Магнитогорск. 2002. 212с.
  14. Р.Н. Механизмы обрыва проволоки. Перевод № 42/1409 с англ. Магнитогорск, ВНИИметиз, 1983. 16с.
  15. Н.З. Волочение цветных металлов и сплавов. М.: Метал-лургиздат, 1954. -269с.
  16. A.JT. Эффективность волочения с противонатяжением. М.: Металлургиздат, 1959. — 151с.
  17. В. Процессы деформации. М.: Металлургия, 1977. — 288с.
  18. R.N. Wright. Mechanical Analisis and die design. Wire Journal October 1979. p.60−61.
  19. В.Н., Барышев С. А., Галлямов Э. Ф. Масштабный эффект при волочении // Моделирование и развитие технологических процессов обработки металлов давлением. Магнитогорск: МГТУ. — 1999. — С.14 -18.
  20. В.Я., Мальцева J1.A. О масштабном факторе при разрушении стальной проволоки. // Термическая обработка и физика металлов: Сб. науч. тр. Свердловск: УПИ, 1976. — Вып.2. — С. 116−119.
  21. .Б. Масштабный фактор и статистическая природа прочности металлов. М.: Металлургиздат, 1963. — 118 с.
  22. В .Г., Мешков Ю. Я., Машленко Ф. И. О причинах пониженной пластичности проволоки больших диаметров // Стальные канаты: Межвуз. сб. Киев: Техника, Вып. 10. С. 286−287.
  23. Изготовление нераслаивающейся высокопрочной проволоки./ С. А. Терских, В. А. Голомазов, В. В. Стукалов и др. ЭИ ЦНИИЧМ, 1974. — Сер. 9. -Вып. 6. -С.1−14.
  24. В.А. Разработка научных основ формирования свойств высококачественных метизов и создание эффективных технологий их производства Дис. в виде науч. доклада. докт. техн. наук М., 2000. — 69с.
  25. О природе масштабного эффекта в холоднотянутой стальной проволоке / А. Н. Семавина, В. Г. Гаврилюк, С. А. Терских, и др. // Физико химическая механика материалов, 1979. — № 2. С.36−40.
  26. Ф.И. Изучение влияния масштабного фактора на пластичность холоднотянутой арматурной проволоки // Высокопрочная проволочная арматура и ее применение в железобетонных конструкциях: Сб науч тр. Волгоград, 1977. — С. 36−43.
  27. Э.А., Хохлова Е. В., Хохлова Н. В. Исследование силовых параметров, неравномерности деформаций и повреждаемости материала при волочении. г. Тула, 1985. 132с.
  28. М.Я. Пластичность, её прогнозирование и использование при обработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1984. — 62с.
  29. B.JI. Напряжения. Деформация. Разрушение. М.: Металлургия, 1970. — 230с.
  30. А.А., Криницын В. А. Методика исследования пластичности металлов при знакопеременной деформации // Обработка металлов давлением. Свердловск, 1979. С.1−15.
  31. А.А., Колмогоров B.JI., Мижирский О. И. Экспериментальная проверка условия разрушения при немонотонной деформации. Изв. вузов. Черная металлургия, 1977, № 10, С.83−85.
  32. B.JI. Механика обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1986. — 687с.
  33. Г. И. Качественная сталь, 1936, № 5, С.41.
  34. И.М., Фридман Я. Б. Микромеханический метод испытаний металлов. Оборонгиз, 1950. 153с.
  35. И.А. Волочильное производство. М.: Металлургия, 1965, — 374с.
  36. Lucian, I. Pis. Wptiw kata ciagnienia na wlasnosci mechaniczne wybranych gatunkow stali. Hutnik. 1984, 51, № 1. s-3−7.
  37. A.B. Совершенствование технологии волочения низкоуглеродистой проволоки с целью снижения обрывности. Диссертация на соискание к.т.н.г. Магнитогорск. 1989. 160с.
  38. Г. Л. Гидродинамическая смазка при обработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1986. — 167с.
  39. В.Л., Орлов С. И., Колмогоров Г. Л. Гидродинамическая подача смазки. М.: Металлургия, 1975. — 256с.
  40. В.Л., Селищев К. П. Расчёт давления жидкой смазки при волочении с насадкой // Труды Уральского института чёрных металлов, 1968. С.110−118.
  41. Контактное трение в процессе обработки металлов давлением. Леванов А. Н., Колмогоров В. Л. Буркин С.П. и др. М.: Металлургия, 1976. — 416с.
  42. Н.В. Методические указания по расчёту маршрутов волочения стальной проволоки. Магнитогорск: МГМИ, 1983. — 24с.
  43. В.Н., Гаврилюк В. Г., Мешков Ю. Я. Прочность и пластичность холоднодеформированной стали. Киев: «Наукова думка», 1974. — 231с.
  44. Р.Б. Нагрев при холодном волочении проволоки М., Металлургиздат, 1962. 87с.
  45. К.Д. Термическая обработка и волочение высокопрочной проволоки. -М.: Металлургиздат, 1963. 120с.
  46. В.Л. Пластичность и разрушение. М.: Металлургия, 1977. -236с.
  47. Анализ процесса волочения стальной проволоки / Белапов Х. Н., Савельев Е. В. // Производство проката, 1999. № 5. С. 23 — 29.
  48. В.В. Оптимальная форма волочильного очка // Сталь, 1953. -№ 10. С.940 944.
  49. И.М. Теория прокатки. 4.1, Металлугиздат, 1950. 346с.
  50. М. Производство стальной проволоки. Металлургиздат, 1941.
  51. Ю.С. О рациональном распределении рабочих углов волок при многократном волочении проволоки. Сталь. № 2. 1997. С.70−71.
  52. Х.С., Недовизий И. Н. и др. Производство метизов. М.: Металлургия, 1977. 392с.
  53. Ю.С. Оптимальная длина калибрующей зоны волоки. Сталь. № 5. 1996. С.48−49.
  54. JI. Усилие волочения, маршруты волочения и их расчёт. Перевод № 4/1196. ВНИИМетиз, Магнитогорск, 1982, — 13с.
  55. Разработка и экспериментальное обоснование теории и технологии волочения стальной проволоки без обрывов. Отчёт № 2 830 070 584, НИР: ВИНИИ-Метиз. Орёл, 1983, — 66с.
  56. Ю.В., Серебряков Ю. И., Чернышёв А. Н. К вопросу построения рациональных маршрутов волочения/ Днепропетровский металлургический инт. Днепропетровск, 1985. — Деп. в ин-те Черметинформация, № 2325 УК-85. -11с.
  57. Расчёт рационального режима деформации при волочении проволоки / Грудев А. П., Сигалов Ю. Б., Должанский A.M. и др. Металлургическая и горнорудная промышленность, 1978, № 3. С.28−30.
  58. Теория прокатки: Учебник для вузов/ Грудев А. П. М.: Металлургия, 1988. — 240с.
  59. Коковихин Ю. И, Пинашина В. А. Роликовые волоки. Основы теории и технологии. Днепродзержинск 1986. 174с.
  60. Протяжка проволоки через четырёхвалковые волоки /Бояршинов М.М., Поляков М. Г., Коковихин Ю. И. и др./ Сб. Стальные канаты, № 5, Киев: Техника, 1968. — С.58−61.
  61. Использование роликовых волок за рубежом / Красавин Б. Н., Бояршинов М. И., Поляков М.Г./ Серия 9 Метизное производство, М.: Черметинформация, 1971,-20с.
  62. О структурных изменениях гетерофазных материалов при деформировании в роликовых и монолитных волоках. Семавина А. Н., Коковихин Ю. И., Поляков М. Г. Известие вузов. Чёрная металлургия № 6. 1976. С.69−71.
  63. А.Н. Исследование влияния технологических факторов на качество стальной холоднотянутой проволоки и разработка технологии изготовления её для пружин и железобетона. Диссертация на соискание к.т.н. г. Магнитогорск. 2001. 120с.
  64. В.А. Зависимость устойчивости процесса волочения проволоки от его кинематических параметров. Металлургия. Республиканский межведомственный сборник научных трудов. № 23. г. Минск: Вышэйшая школа. 1989. С.20−22.
  65. А.с. 1 061 875. А. В. Степаненко, В. Г. Войтов. Способ волочения микропроволоки и устройство для его осуществления.
  66. А.с.1 058 658. А. В. Степаненко, В. Г. Войтов и С. С. Клименков. Способ волочения микропроволоки и устройство для его осуществления.
  67. А.с. 1 058 657. А. В. Степаненко, В. Г. Войтов. Способ волочения микропроволоки.
  68. И.Н., Полухин П. И. Технология винтовой прокатки. М.: Металлургия, 1990.-344с.
  69. Современные направления развития технологии производства катанки: Учеб. пособие для студентов вузов. Харитонов В. А., Тулупов О. Н., Манякин А. Ю. г. Магнитогорск: МГТУ, 2003. 137с.
  70. Вопросы теории радиально-сдвиговой прокатки сортового металла. Галкин С. П., Михайлов В. К., Романенко В. П. и др. Прокатное производство № 7. 2001. С.24−28.
  71. П.И. Новые разработки учёных МИСиС в области теории и технологии обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1986. С.4−20.
  72. Влияние радиально-сдвиговой прокатки на свойства конструкционных сталей электрошлакового переплава. Вавилкин Н. М., Слесарёв О. В. Чёрная металлургия № 11. 1991. С.41−43.
  73. А.Н. Влияние углов подачи на напряженно-деформированное состояние заготовки при винтовой прокатке // Металлы. 1997. № 6. С.58−63.
  74. А.Н., Осадчий В. Я. Анализ деформационных и граничных условий при винтовой прокатке // Металлы. 2000. № 3. С.54−60.
  75. В.В., Никулин А. Н. Особенности деформации литых заготовок при винтовой прокатке в трёхвалковом стане.// Металлы 1996. № 4. С.52−56.
  76. С.М. Исследование влияния параметров винтовой прокатки на качество поверхности прутков, получаемых из штабиков тугоплавких метал-лов//Цветные металлы. № 11−12, 2000. С.108−110.
  77. Особенности деформации заготовок квадратного сечения в стане винтовой прокатки//Потапов И.Н., Ларин Э. Н., Внуков В. И. и др.//Известия высших учебных заведений. Чёрная металлургия. № 1, 1989. С.57−60.
  78. В.А., Манякин А. Ю. О применимости процесса радиально-сдвиговой деформации при производстве круглой проволоки // Эффективные технологии производства метизов: Сб. науч.тр. Магнитогорск: МГТУ, 2001. С.50−55.
  79. В.Н., Сильникова Е. Ф. Связь напряженно-деформированного состояния с физико-механическим анализом текстур // Совершенствование технологии производства алюминиевых сплавов и полуфабрикатов. Л. 1986. С. 45.
  80. А.И. Волочение проволоки и прутков из цветных металлов. Метал-лургиздат, 1937. 154с.
  81. В.И. Деформированное состояние, текстура и анизотропия свойств при пластической обработке металлов простым сдвигом // г. Минск, 1989. 43с. — Деп. в ВИНИТИ, № 4597-В89.
  82. А.Г. упрочнение сталей при волочении: Методические указания к практическим занятиям по дисциплине «Технологические процессы обработки металлов давлением». Магнитогорск: МГТУ, 2002. 15с.
  83. Производство стальной проволоки. / Белалов Х. Н., Клековкина Н. А., Клековкин А. А. и др. Монография. Магнитогорск: МГТУ, 2005. 543с.
  84. К.И., Злотников М. И., Бобылёва С. Ф. Механические свойства стальной наклёпанной проволоки //Сталь. 1956. № 9. С.821−852.
  85. А.В., Зюзин В. И. Механические свойства металлов и сплавов при обработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1973. — 224с.
  86. Справочник волочильщика проволоки. Горловский М. Б., Меркачёв В.Н.-М.: Металлургия, 1993. 336с.
  87. Волочильные станы для производства стальной проволоки / Королёв В. Д., Боков И. И., Кандауров JI.E. и др./ Учеб. пособие. Магнитогорск: МГТУ, 1999, — 236с.
  88. И. Цветан. Определение коэффициента трения при обработке металлов пластической деформацией// Металлургия 1989. т.44, № 6. с15−16.
  89. Е.В. В сб. Расчёты и конструирование заводского оборудования. Машгиз, 1960, С. 5.
  90. Оценка эффективности применения роликовых волок при производстве круглой проволоки / Харитонов В. А., Манякин А.Ю.- Магнитогорск, гос. техн. ун-т. Магнитогорск, 2004. — 30 е.: ил. — Библиогр. 13 назв. — Рус. — Деп. в ВИ
  91. НИТИ 01.11.01, № 1717 -В 2001.
  92. В.И. Сопротивление материалов: Учебник 9-е изд., перераб. -М.: Наука, 1986.-512с.
  93. Внедрить технологию волочения высокоуглеродистой катанки с применением новой конструкции клети с роликами. Отчёт о НИР № 1 829 013 111. -Днепропетровск, 1982. 56с.
  94. О.Ю., Панов Е. И., Шапиро В. Я. Разработка конструкции оборудования и освоение поперечно-винтовой прокатки лёгких сплавов. Технология лёгких сплавов N5.2000. С.35−37.
  95. Специальные прокатные станы. Целиков А. И., Барбич М. В., Васильчи-ков М.В., Грановский С. П., Жукевич-Стоша Е.А. М.: Металлургия, 1971. 336с.
  96. П.К. Теория поперечной и винтовой прокатки. -М.: Металлургия, 1971.-368с.
  97. Теория поперечной и винтовой прокатки. Тетерин П. К. Изд. 2-е, перераб. и доп. -М.: Металлургия, 1983. 270с.
  98. Эффективность применения радиально-сдвиговой протяжки при производстве проволоки / Харитонов В. А., Манякин А.Ю.- Магнитогорск, гос. техн. ун-т. Магнитогорск, 2004. — 34 е.: ил. — Библиогр. 19 назв. — Рус. — Деп. в ВИНИТИ 03.11.04, № 1716 — В 2004.
  99. .А., Харитонов В. А., Копьёв А. В. Технология волочения проволоки и плющения ленты: Учеб. пособие.- Магнитогорск: МГТУ, 1999. -354с.
  100. В. А., Манякин А. Ю. Повышение качества арматурной проволоки больших диаметров. 32-я Всероссийская научно-техническая конференция «Актуальные проблемы современного строительства» г. Пенза 25−27 марта 2003 г. С. 66.
  101. В.В. Технология и машины для производства проволоки. Екатеринбург: УрО РАН, 2004. 343с.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!