Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка и расчет состава высококачественного бетона для производства блоков колец тоннеля Казанского метрополитена

Диссертация: Разработка и расчет состава высококачественного бетона для производства блоков колец тоннеля Казанского метрополитена
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Основными отличительными признаками ВКБ является его высокая прочность в раннем и проектном возрасте, высокая марка по морозостойкости и водонепроницаемости. На современном этапе развития производства ВКБ его получение связано с соблюдением целого комплекса мероприятий, направленных на повышение физико-механических и эксплуатационных свойств бетона. В первую очередь, это использование… Читать ещё >

Разработка и расчет состава высококачественного бетона для производства блоков колец тоннеля Казанского метрополитена (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СОСТАВОВ, ПРОИЗВОДСТВО И ПРИМЕНЕНИЕ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННЫХ БЕТОНОВ (ВКБ)
    • 1. 1. Современные представления о высококачественных бетонах
    • 1. 2. Известные расчетные зависимости и программы для проектирования составов тяжелых бетонов и бетонов класса ВКБ
    • 1. 3. Модификация бетонов химическими добавками
      • 1. 3. 1. Опыт модификации бетонов класса ВКБ суперпластификатором (СП) С
      • 1. 3. 2. Ускорение твердения бетона
      • 1. 3. 3. Применение комплексных химических добавок в ВКБ
    • 1. 4. Модификация бетона минеральными гидроизолирующими составами

Повышение строительно-технических свойств бетона — прочности, водонепроницаемости и морозостойкости — одна из важнейших задач современной строительной индустрии. Применение высококачественного бетона (ВКБ) (английское наименование НРС — High Performances Concrete, французкое — ВНРles betons hauts performances), находит сегодня распространение в строительной практике ряда промышленно развитых стран мира. В нашей стране развитие науки в области разработки ВКБ принадлежит Ахвердову И. Н., Баженову Ю. М., Бабкову В. В., Бабаеву Ш. Т., Батракову В. Г., Горчакову Г. И., Дворкину Л. И., Комохову П. Г., Соломатову В. И., и др. [1−15].

Основными отличительными признаками ВКБ является его высокая прочность в раннем и проектном возрасте, высокая марка по морозостойкости и водонепроницаемости. На современном этапе развития производства ВКБ его получение связано с соблюдением целого комплекса мероприятий, направленных на повышение физико-механических и эксплуатационных свойств бетона. В первую очередь, это использование высококачественных исходных материалов в особенности специальных видов вяжущего и активных микронаполнителей. Так, например, широкое распространение в практике получили расширяющиеся и напрягающие цементы [16], использование которых позволяет достичь высокой прочности и водонепроницаемости бетона (свыше W20). Освоенные отечественной промышленностью вяжущие типа ВНВ, а позже и ЦНВ, позволяют получать бетоны прочностью до 100−110 МПа [17, 18]. Ввод в состав бетонной смеси ультратонких наполнителей в виде отходов ферросплавных производств (микрокремнезема), которые впервые начали применять в технологии бетона в Норвегии еще в 50-х годах [19], на сегодняшний день позволяют получать бетоны с прочностью свыше 150 МПа.

Однако ряд недостатков, присущих расширяющимся цементам (возможность образования гидросульфоалюминатов кальция трехсульфатной формы в поздние сроки способствующих разупрочнению цементного камня и бетона в целом и пониженная морозостойкость), ВНВ и ЦНВ, а также некоторая сложность в использовании микрокремнезема ограничивают область их применения. Звездовым А. И., Каприеловым С. С., Батраковым В. Г. и др. [20−22] разработаны модификаторы серии МБ на основе микрокремнезема, решающие проблему его нетехнологичности. Однако из-за высокой стоимости последних их использование целесообразно только при производстве высокопрочных бетонов с прочностью в проектном возрасте близкой к 100 МПа [23−25], а меньшая прочность может быть достигнута и при использовании рядовых среднемарочных цементов с добавкой суперпластификатора (СП) и ускорителя твердения.

Эффективное использование СП и ускорителей твердения позволяет снять дефицит специальных цементов, таких как БТЦ, ВПЦ, ТМЦ, ВЫВ и других, которые могут быть заменены рядовым портландцементом марки 500.

На основе анализа существующей ситуации в области применения химических добавок в производстве бетона установлено, что на сегодняшний день нет единых критериев оценки эффективности их использования. Кроме того, при определении оптимального количества добавок в составе цементных систем свойства самого вяжущего не учитываются в полной мере. Так, например, рядом авторов неоднократно указывалось о влиянии минералогического состава портландцемента на эффективность действия СП [2, 26, 27], однако попыток установить количественную связь между клинкерными составляющими и расходом СП не предпринималось. С целью повышения водонепроницаемости бетона широкое распространение в отечественной практике в последние 5−6 лет находит использование интегрально-капиллярных систем (ИКС) типа РЕЫЕТ1ЮМ, УАМЗЕХ, ХУРЕХ, КАЬМАТИОК ИР-1, ГИДРОЙ, ГИДРОТЕКС, ЛАХТА, АКВАТРОН и др., представляющие собой цементирующие многокомпонентные композиты, которые можно использовать и как добавку в бетонную смесь и как защитный состав, наносимый на поверхность готовых бетонных изделий. Однако следует отметить, что использовались данные композиты, как правило, на среднеи низкомарочных бетонах. Недостаточно раскрыт и механизм действия данных композитов при их введении в бетонную смесь.

Известные методы расчета составов бетонов направлены на обеспечение уровня одного из показателей — прочности, морозостойкости или водонепроницаемости. Для ВКБ предъявляются высокие требования по всем трем показателям. В связи с этим очевидна необходимость разработок методов и программных комплексов расчета составов бетона, направленных на обеспечение уровня этой группы показателей. Анализ существующих методов расчета составов бетонов показывает, что их совершенствование развивается в направлении учета все большего количества факторов, влияющих на проектируемый показатель: водоцементное отношение (В/Ц), активность цемента, нормальная густота цементного теста (НГЦТ), качество заполнителей, пористость и степень гидратации цементного камня, влияние добавок. Вместе с тем не учитывается минералогический состав цементного клинкера и не производится оптимизация количества добавок вводимых в бетонную смесь. Очевидно, методы расчета составов ВКБ должны учитывать еще больший перечень этих факторов.

Основной областью применения ВКБ сегодня является строительство большепролетных мостов, гидротехнических сооружений, разнообразных инженерных сооружений, эксплуатируемых в сложных условиях, а также тоннелей метро. Как показывает мировая практика, железобетонные конструкции в отдельных случаях успешно заменяют металлические при этом стоимость их проектирования на 10−20% выше, однако затраты на строительство иногда снижаются вдвое [23].

Одним из перспективных направлений современного метростроения является разработка передовых технологий изготовления железобетонных блоков обделки тоннелей взамен традиционных чугунных тюбингов [28]. За рубежом, одной из ведущих фирм, работающих в данном направлении, считается Канадская «Lovat tunnel», специализирующаяся на разработке новых технологий строительства метрополитенов.

В нашей стране данной проблемой активно занимается научно-исследовательский центр «Тоннели и метрополитены» АО «ЦНИИС». Результатом его работы является проектирование и внедрение подземных конструкций, имеющих металоемкость на 25 — 30% меньше, чем в применявшихся до этого в типовых конструкциях без снижения их надежности [28, 29].

В 1997 г. в Казани начато строительство метрополитена. На стадии проектирования при строительстве Казанского метрополитена было решено использовать тоннельные конструкции из железобетона в виде тонкостенных водонепроницаемых сборных колец обделки, толщиной 250 мм, не требующих дополнительной гидроизоляции и впервые используемых в РФ, а их производство наладить на типовых Казанских заводах ЖБИ. Согласно проекта к бетону кольца обделки тоннеля предъявлялись следующие требования: класс по прочности на 8 сжатие не менее В45, водонепроницаемость не менее и морозостойкость более Б 300. С учетом технологических особенностей, присущих выбранной технологии производства, были установлены дополнительные требования к бетонной смеси (подвижность 5−8 см) и бетону (ранняя распалубочная прочность бетона, не менее 15 МПа, через 9 часов после укладки бетонной смеси в форму) [30−32].

Настоящая работа посвящена исследованиям влияния свойств компонентов на прочность, водонепроницаемость и морозостойкость ВКБ и разработке метода и программного комплекса состава ВКБ с учетом требований предъявляемых к бетону для изготовления блоков колец обделки Казанского метрополитена. 9.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Анализ развития отечественного и зарубежного производства ВКБ указывает на целесообразность использования при их получении рядовых портландце-ментов и недорогих, доступных добавок. Показана необходимость разработки методик расчета составов ВКБ с учетом влияния на его свойства расширенного набора факторов.

2. Выявлены закономерности влияния активности цемента, содержащегося в нем С3А, и количества вводимых раздельно и комплексно в состав цементного теста добавок СП С-3, СН и ННК на изменение НГЦТ, сроков схватывания цементного теста и прочности цементного камня. Установлена закономерность между оптимальным количеством СП С-3 в цементном тесте и содержанием в составе цемента С3А, выражающаяся соотношением 1: 10. Установлены оптимальные дозировки СН и ННК, обеспечивающие ускорение твердения и наибольшую прочность цементного камня в проектном возрасте.

3. Методом микроструктурного анализа установлено, что введение минеральной добавки «Акватрон-6» в состав цементного теста приводит к снижению размеров новообразований гидратированного портландцемента, увеличению скорости роста новообразований и повышению плотности кристаллизационных контактов между ними. Методами дифференциально-термического и рентгенофазового анализов показано, что увеличение содержания «Акватрон-6» увеличивает содержание гидросиликатов в составе продуктов гидратации портландцемента.

4. Получены уравнения регрессии изменения плотности и прочности цементного камня, приготовленного на разных цементах в присутствии комплексного модификатора на основе СП С-3 и «Акватрон-6». На основании этих уравнений установлено оптимальное соотношение между СП С-3 и «Акватрон-6» равное 1: 10 по массе. Показано, что по сравнению с контрольным составом введение указанного модификатора, в количестве 4,62%, в состав цементного теста, приготовленного на Вольском портландцементе, приводит к увеличению прочности и плотности цементного камня на 22% и 13% соответственно.

5. Получены уравнения регрессии и установлены закономерности изменения водопотребности бетонной смеси, приготовленной на Вольском портландце.

155 менте, и прочности бетона, пропаренного в течение 9 часов по «мягкому» режиму, от количества вводимых добавок СП С-3 и СН в пределах от 0 до 1% и 3% по массе соответственно. Показано, что увеличение прочности бетона после ТВО и в возрасте 28 суток на 25% и 21% соответственно достигается введением в состав бетонной смеси 0,42% СП С-3 и 0,5% CH.

6. Установлены закономерности кинетики изменения прочности, морозостойкости и водонепроницаемости ВКБ от условий его твердения и содержания С3А в составе цементного клинкера в интервале от 4,2 до 7,5%. Выявлено, что высокие значения этих показателей в раннем возрасте (до 7 суток) достигаются бетоном, приготовленным на портландцементе с содержанием С3А = 7,5% и пропаренным по «мягкому» режиму в течение 9 часов, а в проектном возрасте на портландцементе с содержанием С3А = 4,2%.

7. Установлены закономерности изменения прочности и водонепроницаемости бетона, приготовленного на разных портландцементах от количества вводимых в его состав СП С-3 и минеральной добавки «Акватрон-6». Показано, что введение комплексной добавки СП С-3 + «Акватрон-6» в количестве от 4,62% до 8,25% при соблюдении соотношения между ее компонентами 1: 10 по массе, увеличивает прочность и водонепроницаемости бетона в проектном возрасте, по сравнению с составом, содержащим СП С-3 и СН, до 14% и 12,5% соответственно.

8. На основе полученных в настоящей работе результатов исследований и известных методик расчета составов бетонов разработаны методика и ПК «Concrete», предназначенные для расчета составов ВКБ с учетом технологии производства блоков колец тоннелей Казанского метрополитена. Предложенная методика от известных аналогов отличается расширенным набором факторов, влияющих на свойства бетона.

9. Использование ПК «Concrete» в производстве блоков обделки в течение более 2-х лет, позволяет получать ВКБ прочностью после 9 часовой ТВО — 20 МПа, прочностью в проектном возрасте — 60 МПа, маркой по водонепроницаемости W 16 и морозостойкости F 300. Экономический эффект от внедрения разработанного состава составил около 2 млн руб.

Показать весь текст

Список литературы

  1. И.Н. Теоретические основы бетоноведения Мн.: Высшая школа, 1991 -с.188.
  2. Ю.И. Технология бетона М.: АСВ, 2002 — с. 500.
  3. В.В. Физико-механические аспекты оптимизации структуры цементных бетонов. Автореферат дисс. докт. техн. наук. Д.: 1990 г.
  4. Ш. Т. Высокопрочные бетоны на основе вяжущих низкой водопотреб-ности / Промышленность строительных материалов. Серия 3 Промышленность сборного железобетона. ВНИИЭСМ — М.: 1990 — Вып. 4. — с. 16−30.
  5. Ш. Т., Башлыков Н. Ф., Гольдина И. П. Повышение прочности цементного камня / Цемент 1990 — № 9 — с. 13−15.
  6. Ш. Т., Башлыков Н. Ф., Сердюк В. Н. Основные принципы получения высокоэффективных вяжущих низкой водопотребности / Промышленность сборного железобетона. Серия 3 / ВНИИЭСМ М.: — 1991 — 75 с.
  7. Л.И. Высокопрочные бетоны с активированным зольным наполнителем / Бетон и железобетон 1993 — № 6 — с.4−6.
  8. В.И., Гусева А. Ю., Кононова О. В. Кононов М.Ю. Влияние способа помола смешанного вяжущего на формирование прочности цементных композиций / Бетон и железобетон 1999 — № 1 — с.5−6.
  9. Ю.Волженский A.B. Зависимость долговечности бетонов от дисперсности портландцемента, его концентрации и абсолютных объемов компонентов твердеющей системы / Бетон и железобетон 1993 — № 2 — с. 10−11.
  10. П.Баженов Ю. М., Алимов Л. А., Воронин В. В. Принципы определения состава бетона на основе вяжущего низкой водопотребности / Бетон и железобетон1992 № 4 — с.6−7.
  11. В.Г., Тюрина Т. Е., Фаликман В. Р. Пластифицирующий эффект суперпластификатора С-3 в зависимости от состава цемента / Бетоны с эффективными модифицирующими добавками, м., 1985. с.8−14.
  12. И.Иванов Ф. М., Москвин В. М., Батраков В. Г. и др. Добавки для бетонных смесей суперпластификатор С-3 // Бетон и железобетон — 1978 — № 10 — с. 1316.157
  13. Н.Горчаков Г. И., Капкин М. М., Скрамтаев Б. Г. Повышение морозостойкости бетона в конструкциях промышленных и гидротехнических сооружений. М.: Стройиздат, 1965. 195 с.
  14. П.Г. Использование добавок в технологии бетонных работ, ПГУ ПС. С-Питербург, 1998.
  15. Л.Г. Филатов, А. М. Царенко. Расширяющиеся геоцементные композиции на основе вторичного сырья // Бетон на рубеже третьего тысячелетия. 1-я Всероссийская конференция по проблемам бетона и железобетона. М. Ассоциация «Железобетон». -2001.-е. 1236−1246.
  16. Ю.М. Баженов, В. Р. Фаликман Новый век: Новые эффективные бетоны и технологии // Бетон на рубеже третьего тысячелетия. 1 -я Всероссийская конференция по проблемам бетона и железобетона. М. Ассоциация «Железобетон». 2001. — с. 91−101.
  17. Железобетон в XXI веке: Состояние и перспективы развития бетона и железобетона в России // Госстрой России- НИИЖБ. М.: Готика, 2001. — 684 с.
  18. В.Г., Каприелов С. С., Шейнфельд A.B. Эффективность применения ультродисперсных отходов ферросплавного производства / Бетон и железобетон 1989 — № 8 — с.24−25.
  19. С.С., Шейнфельд A.B. Влияние состава органно-минералдьных модификаторов бетона серии МБ на их эффективность // Бетон и железобетон, № 5,2001, с. 11−15.
  20. Патент РФ № 2 057 098, С04 В // Бетонная смесь. 16 ноября 1992.
  21. В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. Москва, 1998 г.
  22. Что такое сверхкачественный бетон / Транспортное строительство 1996 — № 3 — с. 17.
  23. В.Г., Башлыков Н. Ф., Бабаев Ш. Т., Несветайло В. М. и др. Бетоны на вяжущих низкой водопотребности // Бетон и железобетон 1988. № 11.-е. 4−6.
  24. Ю.С. Применение сверхпрочных бетонов в строительстве / Бетон и железобетон 1994 — № 3 — с.27−31.
  25. А.П., Ларинова З. М. Влияние суперпластификатора С-3 на струк-турообразованием цементного камня // Гидратация и твердение вяжущих / Тезисы докл. Всес. совещ. Львов, 1981 — с. 258.
  26. В.Г. Модифицированные бетоны. М.: Стройиздат, 1990 — 400 с.158
  27. Ю.Е. Ассоциация «Ассодстройметро» задачи и цели деятельности // Транспортное строительство. 1997. № 4.
  28. В.А. Ресурсосберегающие технологии в метростроении // Транспортное строительство. 1995. № 4.
  29. Предложения по конструкции кольца обделки тоннеля и установки по изготовлению блоков обделки тоннеля. Компания «Lovat Inc.» 1997.
  30. Р.З., Габидуллин М. Г., Смирнов Д. С., Крук Ю. Е., Меркин В. Е. Разработка рекомендаций по составам и технологии изготовления бетонов для производства блоков обделки метро и режимов их твердения / т. 1. — Казань: КГАСА, 1998, — 116 с.
  31. ВТР Magazine Materiels.1993. № 5 8. — С. 10−13.
  32. С.С., Батраков В. Г., Шейнфельд A.B. Модифицированные бетоны нового поколения: реальность и перспектива. // Бетон и железобетон, № 6, 1999, с. 6−10.
  33. С.С., Шейнфельд A.B. Бетоны нового поколения с высокими эксплуатационными свойствами // Материалы Международной конференции «Долговечность и защита конструкций от коррозии», Москва, 1999, с. 191 196.
  34. С.С., Шейнфельд A.B. Бетоны нового поколения для подземных сооружений. // Международная конференция «Подземный город: Геотехнология и Архитектура», Санкт-Петербург, 1998, с. 224−227.
  35. Х.-Г. Майер. Новый Европейский стандарт на бетон EN 206−1: 2000 // Бетон на рубеже третьего тысячелетия. 1-я Всероссийская конференция по проблемам бетона и железобетона. Москва. 2001. с. 78−90.
  36. Железобетон в XXI веке: Состояние и перспективы развития бетона и железобетона в России // Госстрой России- НИИЖБ. М.: Готика, 2001. — 684 с.
  37. High Strength Concrete. Report by the Comittee 363 ACI, Detroit, 1985, 278 p.159
  38. Mehta P.K., Aitcin P.C. Principles Underlying Production of High-Performance Concrete. Cement, Concrete and Aggregates, vol.12, № 2, 1990, p.p.70−78.
  39. Walraven C. Beton mit hoher Festigkeit. Betonwerk + Bertigteil Technik, № 6, 1991, s.45- 43.
  40. Cjorv O.E. High-Strength Concrete. Advanced in Concrete Technology. Canada, p.p.21−79.
  41. C.B. Технология бетона. M., Высшая школа, 1977, с. 432.
  42. ТУ 5865−001−43 920−96. Изделия сборные железобетонные для сооружений метрополитена. М.: Корпорация «Трансстрой», МОО «Тоннельная ассоциация». 1996.-28 с.
  43. О.В. Бетоны высокой морозостойкости для сооружений Крайнего Севера. Л.: Стройиздат, 1983. 132 с.
  44. А.Е. Шейкин, Л. М. Добшиц. Цементные бетоны высокой морозостойкости. Л.: Стройиздат, 1989. с. 128.
  45. Руководство по подбору составов тяжелого бетона НИИЖБ. М. Стройиздат, 1979.
  46. В.П. Проектирование составов тяжелого бетона М.: Стройиздат, 1979, с. 144.
  47. Л.И. Оптимальное проектирование составов бетона. Львов, «Виша школа», 1981, с. 159.
  48. И.В. Физико-химический фактор прочности бетона и его определение. Донецкий ПромстройНИИпроект, 1981.
  49. И.В. Подбор состава бетона по показателям его прочности и водопо-требности бетонной смеси. В кн.: Совершенствование методов проектирования состава и контроля качества бетона. МДНТП, 1982.
  50. В.П. О физико-химическом факторе бетона // Бетон и железобетон. 1984, № 8.-с. 44−45.
  51. В.И. Физико-химические основы оптимизации технологии бетона М.: Стройиздат, 1977, с. 271.
  52. Н.И. Высокопрочный бетон. М.: Госстройиздат, 1961. с. 164.
  53. Л.И., Дворкин О. Л. Обобщенная расчетная формула прочности тяжелого бетона // Известия вузов. Строительство, 1998. № 2 с. 43−46.160
  54. A.B. Расчетно экспериментальный способ назначения водоцементно-го отношения бетона // Бетон и железобетон. 1984. № 11. с. 16.
  55. Л.И., Дворкин О. Л. Производственная адаптация расчетных составов тяжелого бетона, с. 10−11.
  56. Р. Технология строительных вяжущих материалов Петербург, 1902.
  57. В.П. Прогнозирование морозостойкости бетона // Бетон и железобетон- 1992. № 6-с. 25−27.
  58. СНиП 82−02−95 Федеральные (типовые) элементные нормы расхода цемента при изготовлении бетонных и железобетонных изделий и конструкций.
  59. И.Г. Составы и способы приготовления цементного раствора (бетона) для получения наибольшей крепости. СПб, 1895.
  60. И.М. Основы технологии тяжелого бетона. М., Стройиздат, 1966.
  61. Г. И. Состав структура и свойства цементных бетонов М.: Стройиздат — 1976 — с. 45.
  62. А.Е. Структура прочность и трещиностойкость цементного камня. М.: Стройиздат 1974.
  63. A.B. Бетон и железобетон 1972 — № 10.
  64. А.Е. Прогнозирование морозостойкости бетона при выборе его состава / Бетон и железобетон 1979 — № 11 — с.25−26.
  65. .Г. Исследования прочности бетона и пластичности бетонной смеси. Изд. ЦНИПС и ВИА РККА им. Куйбышева, 1936.
  66. И.А. Плотность цементного теста и раствора, «Строительная промышленность» № 3,1938.
  67. А.И. Один из основных вопросов теории проетирования составов бетона. Известия ТНИИСГЭИ им. A.B.Винтера, Госэнергоиздат, 1953.
  68. Г. М. О точности расчетов прочности бетона в зависимости от активности цемента, «Бетон и железобетон» № 10, 1958.
  69. И.А., Москвин В. М. Ускоренное определение марки бетона, Гос-стройиздат, 1963.
  70. Л.И., «Бетон и железобетон», № 2, 1956.
  71. В.И. и др. Классификационная оценка цементов в присутствии суперпластификаторов для высокопрочных бетонов // Строительство. 1999.- № 1.-С.39−42.161
  72. A.c. № 97 102 933/03 Способ изготовления особопрочного цементного бетона и технологическая линия для его осуществления. Свиридов Н. В., Коваленко М. Г., Дайлов A.A., Кишкин В. А. 04.03.97. кл. 6 С 04 В.
  73. A.M., Эккель C.B. Высокопрочные бетоны для дорожных и аэродромных покрытий. М.: Транспорт
  74. .А., Лазуренко A.B., Грушко И. М. Адаптация системы автоматизированного проектирования состава тяжелого бетона к производственным условиям. // Бетон и железобетон. — 1993. № 2.
  75. .А., Лазуренко A.B. Применение микропроцессоров и микроЭВМ в технологии сборного железобетона. // Бетон и железобетон. 1989. -№ 4. — с.36−37.
  76. .А., Лазуренко A.B. Система автоматизированного проектирования состава тяжелого бетона // Известия вузов. Сер.: Строительство и архитектура. 1988. — № 8. — с.60−62.
  77. .Л., Бердов Г. И., Яворская В. А. Корректирование составов бетонных смесей по активности цемента. // Бетон и железобетон. 1989 — № 6. — С. 1315.
  78. М.Ш. Концепция оптимального проектирования бетона // Бетон и железобетон 1992, № 1.-е. 15−16.
  79. М.Б., Бруссер М. И. ЭВМ-программа для контроля, учета и регулирования производства бетона. Бетон и железобетон. 2000. № 1, стр. 8−10.
  80. М.Б. Программа. «ОМ СНиП ЖЕЛЕЗОБЕТОН» для расчета железобетонных конструкций на ЭВМ. Бетон и железобетон. 2001. № 2, стр. 9−13.
  81. Бетон и железобетон. № 1 — 1992 с. 34.
  82. Ф.М. Добавки в бетон и перспективы применения суперпластификаторов // Бетоны с эффективными суперпластификаторами. М., 1979. — с.6 -21.
  83. В.М., Несповитая Т. П., Шапкац В. Н. и др. О механизме действия суперпластификатора при гидратации цемента // Журнал ВХО им. Д. И. Менделеева 1982 — т.27 — № 3 — с.351−353.
  84. Т.Е. Бетоны нормального твердения на портландцементах разного вещественного и минералогического состава с добавкой суперпластификатора: Автореф. Дисс. канд. техн. наук-М., 1981. с. 21.162
  85. А.А. Бетоны высоких марок на шлакопортландцементе с суперпластификатором: Автореф. Дисс. Канд. техн. наук М., 1982 — с. 20.
  86. Сироткина H. JL, Дворкин В. В., Лукьнович В. М. и др. Влияние суперпластификатора на гидратацию 3 СаО А1203 и структуру цементного камня // Коллоидный журнал 1981 — т.43 — № 5 — с. 1009−1013.
  87. Ю.С. Особенности пластификации бетонных смесей суперпластификаторами // Применение химических добавок в технологии бетона. -М., 1980-C.37−40.
  88. В.Б. и Розенберг Т.П. Добавки в бетон. М., 1989
  89. Sakai, Е., Raina, К., Asaga, К., Goto, S. and Kondo, R., Influence of Sodium Aromatic Sulfonates on the Hydration of Tricalcium Aluminate with or without Gypsum, Cem. & Concr. 10: 311−319 (1980).
  90. Добавки в бетон. Справочное пособие. Под редакцией Рамачандрана B.C., М.: Стройиздат- 1988. с. 575.
  91. П.А., Логинов Г. И. Новые физико-химические пути в технологии стройматериалов // Вестник АН СССР 1951 — № 10 — с.47−54.
  92. Ю.С. Полимерцементный бетон., М., 1960 с. 247.96.0dler, I and Becker, Th., Effect of Some Liquefuing Agents on Properies and Hydration of Portland Cement and Tricalcium Silicate Pastes, Cem. & Concr. Res.10: 321−331 (1980).
  93. Collepardi, M., Corradi, M., and Valente, M., Influence of Blumerization of Sulfonated Naphtalene Condensate and its Interaction with Cement. Amer. Concr. Inst. SP-68, 485−498 (1981).
  94. Collepardi, M., Corradi, M., Baldini, G. and Pauri, M., Influence of Sulfonated Naphtalene on the Fluidity of Cement Paste, VII Intern. Congr. Chem. Cements Paris, vol III, 20−25(1980).163
  95. Slaniska S. Influence of water-soluble melamine formaldehyde resin of hydration of C3S- C3A+CaS04*2H20 mixes and cement pastes // 7-th International Congress on the Chemistry of Cement. Paris. 1980. — VII — P. 161−166.
  96. С.С. Бетоны с высокоэффективными суперпластификаторами для густоармированных конструкций. Автореф. Дисс.
  97. Massazza F., Costa P., Barrila A. Interaction between superplasticizers and calcium aluminate hydrates // J. Amer. Ceram. Soc. 1982. — v.65. — № 4. — p.203−207.
  98. Malhotra F.M. Performance of superplasticizers concrete that have high water-to-cement rations // Transp. Res. Rec. 1979. — № 720. — p.28−34.
  99. Meyer L.M., Perenchio W.F. Theory of concrete slump loss as related to the use of chemical admixtures// Concrete international / Desing and construction. -1979 v. 1 — № 1 — p.36−43.
  100. Khalil S.M., Ward M.A. Effect of Sulfate content of cement upon heat evolution and slump loss of concretes containing high-range water-reducers // Mag. Concr. 1980. — v.32. — № 110. — p.28−38.
  101. Perenchio W.F. Super water reducers // Mod. Concr. 1978. — № 3. — p.24−26, 38.
  102. Suzne, S., Ohada, E., Huttory, K., Adsorption of superplasticizers on cement. -Rev. 35-th Gen. Meet. Cem. Assoc. Jap. Techn.Sess., Tokyo, 13−15 May, 1981, Synopses. 1981.-P- 108−110.
  103. Suzuki K., Terashima Y., Kato K., Ito S. Влияние полиалкиларилсульфоната натрия на гидратацию ЗСаО Si02 в ранние сроки твердения // Jogyo Kyokaishi /J. Ceram. Soc. Jap.-1980-v.88 № 1023-p.687−693.
  104. Khalil S.M., Ward M.A. Influence of a ligninbased admixtures on the hydration of Portland cement // Cem. & Concr. Res 1973. — v.3 — № 6 — p.677−688.
  105. Thorman P. Erfahrungen bei der Herstellung von Beton unter Verwendung von Verflussigern // Betonwerk Fertigteil — Technik. — 1980 — v.46. — № 10 — s.621−629.
  106. Ф.А. Синтез пластифицирующих добавок и исследование эффективности влияния на твердение цементов: Дисс. Канд. техн. наук М., 1978 — с. 201.164
  107. Н.И. Новые составы суперпластификаторов и их влияние на гидратацию и твердение цементов. Дисс. канд. техн. наук М., 1983 — с. 269.
  108. Collepardi, М., Corradi, М., Valente, М., Low-slump-loss superplasticized concrete // Transp. Res. Ree. 1979 — № 720 — р.31−32.
  109. К., Судзуэ С., Окада Э. Адсорбция высокоэффективной пластифицирующей добавки на частицах цемента // Ctem. & Concr. Res. -1981 -№ 416 p.10−19.
  110. Litvan G.G. Air Entrainment in the Presence of Superplasticized // ACI 1983 -№ 4 — p.326−331.
  111. Мчедов-Петросян O.M., Ушеров-Маршак A.B., Москаленко С. Б. и др. Перспективы использования ПГПФ в технологии сборного железобетона / Бетон и железобетон 1986 — № 9 — с.32−33.
  112. К. Новые добавки для уменьшения водоцементного отношения при приготовлении высокопрочных бетонов Когаку гидзюцу- 1976 — т.29 — № 8 — с. 10.
  113. В.Ф., Новохватский Д. Ф., Новохватская И. Д. Влияние суперпластификаторов на свойства цементного теста и камня // Цемент 1982 -№ 4 — с.14−15.
  114. ТУ 6−36−204 229−625−90 «Суперпластификатор С-3»
  115. Комохов Калашников Меркидин
  116. О.В., Федоров В. Б., Макаревич O.E. Внедрение суперпластификатора С-3 при изготовлении колонн и ригелей для метрополитена. Транспортное строительство, с.7−8.
  117. A.c. № SU 1 471 505. Способ приготовления отделочной смеси. Холошин Е. П., Варенюк С. В., Аликовский A.B., Золотарь Т. Я. 10.05.96. С 04 В 28/04.
  118. A.c. № RU 2 144 519. Способ приготовления комплексной добавки для бетонной смеси. Хозин В. Г., Корнилов P.M., Калашников В. И., Макаров А. И., Медникарова С. Е. 20.01.2000.. С 04 В 28/04.
  119. A.c. № RU 95 100 919. Бетонная смесь и способ ее приготовления. Евдокимов H.H. 27.09.96. С 04 В 28/04.
  120. Ш. Т., Башлыков Н. Ф. Эффективность вяжущих низкой водопотреб-ности и бетоны на их основе / Бетон и железобетон 1993 — № 6 — с.9−10.165
  121. О.И., Борисюк Е. А., Каган М. З., Клибанов А. Д. Волченков М.Г. Возможность использования многокомпонентных цементов в метростроении // Бетон и железобетон 1990 — с. 27.
  122. Kuhl, Н and Ullrich, Е Choloride Cracing Zement, 14: 859−861 (1971).
  123. Millar, W and Nichols, C.F. Improvements in Means of Accelerating the Setting and Hardening of Cement. Patent 2886, march 4, 1885, London, U.K.
  124. Chichibu Cement Co., Ltd., High-Strength Cement, Japan Kokai 8 159 656, May 23. 1981- Chem. Abstr., 95 174 368 (1981)
  125. Л.Б., Сычев M.M., Андриевская В. Ю. и др. Добавки для бетона / А.с. 833 703, 30 мая 1981, Chem. Abstr., 95 174 358 (1981).
  126. R.E. Galer and P.C. Webb Very High Early Strength Cement, U.S. 4 286 991, Sep. 01. 1981- Chem. Abstr., 95 174 352 (1981).
  127. Г. Ф., Литвененко A.A., Борисова Л. В. и др. Бетонная смесь / А.с. 743 972, 25 июня 1980- Chem. Abstr., 9 451 870 (1981)
  128. К.Н. Dorn and К. Goetzmann Setting Accelerating for Cement and Concrete, Ger. Offen. 2 952 707, Jul 02., 1981- Chem. Abstr., 95 155 435 (1981)
  129. И.Г., Собол K.C., Санитский M.A. и др. Комплексная добавка для бетонной смеси / А.с. 798 067, 21 января 1981- Chem. Abstr., 9 566 838 (1981)
  130. А.С., Бабушкин В. И., Василенко И. И. и др. Добавка для бетона/А.с. 804 593, 15 февраля 1981- Chem. Abstr., 9 566 845 (1981)
  131. П.А., Сегалова Е. Е., Амелина Е. А. и др. Физико-механические основы гидратационного твердения вяжущих веществ / 6-ой Международный конгресс по химии цемента. М., 1976 — т.2. — Кн. 1 — с.58−64.
  132. А.Ф. Кинетика структурообразования цементного камня/ 6-ой Международный конгресс по химии цемента. М., 1976 — т.2. — Кн. 1 — с.64−68.
  133. В.М. Управление структурой цементного камня / Неорганические жаростойкие материалы, их применение и внедрение в народное хозяйство. Кемерово — 1982 — ч.2 — с. 432—434.
  134. М. Кинетика образования новой фазы М., 1986 — с. 204.
  135. З.Н., Чиковани Х. С. К К исследованиям дисперсной структуры цементного камня / Коллоидный журнал. 1963 — т.25 — Вып. 1-е. 97−103.
  136. С.А. и др. Защита металлов. т. 1. — № 3. — 1965 — с. 337.
  137. И.П., Бесков С. Д. Уч. зак. МГПИ им. Ленина. вып. 4. — № 21. -1960.
  138. Ramachandran, V.S., and Feldman R.F. Time-Dependent and Intrinsic Characteristics of Portland Cement Hydrated in the Presence of Calcium Chloride. II. Cement 75: 311−322 (1978).
  139. , S.M., (Editor) Advances in Cement Technology, Oxford: Pergamon Press (1983).
  140. Ш. С., Лисицин В. Ю. Добавка в бетон / А.с. 983 100, 23 февраля 1982
  141. З.М. Формирование структуры цементного камня и бетона М.: Стройиздат, 1971.-е. 161.
  142. Справочник по химии цемента Л.: Стройиздат 1980 — 221 с.
  143. Т.Н., Брейтман Э. Д., Грачева О. И. Исследование продуктов взаимодействия нитрата кальция с трехкальциевым алюминатом // ДАН СССР. Т.200. № 2. 1976 с. 352−354.
  144. Ю.К., Енишерлова С. Г. Кузяева Г. Д. и др. Стойкость конструктивного керамзитобетона с предварительно напряженной арматурой в присутствии нитрит-, нитрат- и хлорид-содержащих добавок // Бетон и железобетон № 9, 1987.
  145. А.с. 425 867. Юндин А. Н., Ткаченко Г. А. Добавка в бетон. 30.04.74 167
  146. У.С. О теории действия и классификации добавок ускорителей твердения цемента /6-ой Международный конгресс по химии цемента. -М., 1976 -T.2. — Кн. 1 -с.12−14.
  147. Forsen L. The chemistry or retarder and accelerators / In.: Proceeding of symposium of the chemistry of cement. Stockholm — 1938.
  148. A.c. № 629 184. Комплексная добавка для бетонной смеси. Волков Ю. Б., Жаров В. В., Светинская И. А. 16.05.77., С 04 В 13/22.
  149. A.A., Чистяков В. В., Дорошенко Ю. М. Улучшение физико-технических свойств бетона комплексной добавкой // Бетон и железобетон. 1985 № 4 — с.10−11.
  150. Blanks, R.F. and Meissner, H.S. The Expansion Test as a Measure of AlkaliAggregate Reaction. Proc. Amer. Cone. Inst. 42 517−540 (1946).
  151. B.M. Иванов Ф. М., Алексеев C.H., Гузеев Е. А. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты. М.: Стройиздат, 1980. 536 с.
  152. В.В. Коррозия цемента и бетона в гидротехнических сооружениях. M.- JL: Госэнергоиздат, 1955. 320 с.
  153. В.И., Журавлев В. Ф. Получение песчаных портландцементов // Цемент 1937. № 4. с.36−41.
  154. Т.В., Бубнова JI.C. Влияние добавок хлористых солей на скорость сульфатной коррозии. В кн.: Коррозионная стойкость бетона и железобетона в агрессивных средах: Сб. научных трудов / Под ред. С. Н. Алексеева. М., НИИЖБ Госстроя СССР. 1984. 139 с.
  155. Г., Ратинов В. Б., Розенберг Т. И. Прогнозирвание долговечности бетона с добавками. М.: Стройиздат, 1983 — 212 с.
  156. В.И., Федорцев А. П. Позитивный эффект коррозии полимербетонов // Бетон и железобетон 1981 № 2 — с.20−21.
  157. A.c. № 633 840. Комплексная добавка для бетонных смесей и строительных растворов. Пащенко A.A., Чистяков В. В., Дорошенко Ю. М. 17.06.77., С04 В 13/22.168
  158. Shideler, J J. Calcium Chloride in Concrete. J. Amer. Cone. Inst. 23 537−559 (1952).
  159. M.А. Гидратация, твердение цементов и свойства бетонов с комплексными добавками на основе суперпластификаторов. Дисс. на соиск. уч. степени канд. техн. наук. М., 1991 — 209 с.
  160. A.c. № 1 077 858. Комплексная добавка. Питерский A.M., Воробьева Г. Н., Советов Ю. И, Ткачук М. И., Питерская Э. Г. 07.03.84. С 04 В 13/22.
  161. Рекомендации по применению химических добавок в бетоне. Стройиздат, М., 1977.
  162. ТУ 38−10 742−78 «Ускоритель твердения сульфат натрия»
  163. A.c. № 479 743. Бетонная смесь. Мамаевский В. Н., Исаев B.C., Федин Г. П., Баженов Г. Л., Войтович В. А., Крылов Б. А., Козлов Д. А., Чкалова В. П. 25.11.75., С 04 В 13/22.
  164. A.c. № 1 742 254. Добавка в бетон. Батраков В. Г, Бабаев Ш. Т. 23 06.92.
  165. A.c. № 939 419. Ратинов В. Б., Сытник Н. И., Файмер М. Ш. и др. Б.И. № 24, 1982.
  166. В.Б., Грапп A.A., Баркан Р. Д. Перспективы применения в технологии бетонов добавок суперпластификаторов / ЛатНИИНТИ. Рига. — 1982- с. 21.
  167. .Е. и др. Оптимизация тепловлажностной обработки бетонов с помощью добавок / Бетон и железобетон. 1982. — № 8 — с. 24−25.
  168. В.Б., Розенберг Т. И., Кучеряева Г. Д. Рациональные области применения в бетоне комплексных добавок, содержащих электролиты / Применение химических добавок в технологии бетона // МДНТП М.: Знание.- 1980-е. 57−60.
  169. В.Б., Гусев В. Б. и др. Особенности структуры бетона и фазового состава цементного камня на основе шлакопортланд цемента с суперпластификатором «НФ» / ЖПХ № 12. — 1982 — с. 2771−2774.
  170. A.c. по заявке № 2 518 984/29−33, кл. С 04 В 13/24, 1977.169
  171. А.с. № SU 1 742 254. Бабаев Ш. Т., Батраков В. Г., Башлыков Н. Ф., Вовк А. И., Гончаренко J1.K., Сердюк В. Н., Ситников В. П., Титаренко А. С., Фаликман В. Р., Шишкин В. П. Пластифицирующая добавка. 23.06.92. кл. С 04 В 28/04.
  172. А.с. № RU 2 100 305. Комплексная добавка для бетонной смеси. Бабаев Ш. Т., Юсупов Р. К., Козловский А. И., Козловский Р. А., Нагорнова Н. А. 27.12.97. кл. С 04 В 28/04.
  173. А.с. № SU 1 495 325. Состав для гидроизоляции конструкций и сооружений. Шпрайцер В. В., Барабула А. В., Нестеренко В. Г., Куликов В. Ф., Акимов А. В., Билинкис Г. М. 23.07.89. кл. С 04 В 28/04.
  174. А.с. № US 5 660 620 А. Водонепроницаемая композиция. Flores-Garza- Rogelio. 01.03.96. кл. 6 С 04 В.
  175. А.с. № 2 132 309. Цементирующий состав капиллярного действия «Акваб-лок плюс». Ваучский М. Н., Доманский А. И., Лукин В. А., Семкович В. Я., Фадеев А. Б. 05.12.97. кл. 6 С 04 В.
  176. А.с. № 97 105 708/03. Гидроизоляционная композиция. Маштаков А. Ф., Черных В. Ф. 10.04.97. кл. 6 С 04 В.
  177. А.с. № RU 2 052 413, Состав добавки «Кальматрон» для бетонной смеси или поверхностной обработки бетона. Баженов Ю. М. 20.01.96, кл. С 04 В 28/04, Бюл. № 2.
  178. А.Р. Интегрально-капиллярные системы эффективный способ защиты бетона от воды. // Бетон на рубеже третьего тысячелетия. 1-я Всероссийская конференция по проблемам бетона и железобетона. — М. Ассоциация «Железобетон». — 2001. — с. 1552−1555.
  179. ТУ 57 160−001−33 575 922−97 «Кальматрон»
  180. Кальматрон. Строительные материалы XXI века, № 3−4, 1999, с. 40.
  181. С.С., Шейнфельд A.B. Модификаторы серии МБ и бетоны с высокими эксплуатационными свойствами // Технический бюллетень. М. 2002-с. 32.
  182. ТУ 5745−080−7 508 005−99. Герметик «Акватрон-6». 01.04.1999 г.
  183. А.Е. Шейкин, JIM. Добшиц. Цементные бетоны высокой морозостойкости. Л.: Стройиздат, 1989.-е. 128.
  184. Патент RU № 2 058 952, С04 В 7/02−04, опубл. 27.04.1996, 81 с.
  185. ТУ 5743−001−44 628 610−08. ИР-1
  186. Л.Г., Царенко A.M. Расширяющиеся геоцементные композиции на основе вторичного сырья // Бетон на рубеже третьего тысячелетия. 1-я Всероссийская конференция по проблемам бетона и железобетона. Москва. 2001.-е. 1236−1246.
  187. Л.Н. Лабораторные испытания строительных материалов и изделий. М.: Высшая школа. 1966 — 251 с.
  188. Патент РФ № 2 147 740. Устройство для определения водонепроницаемости бетонов. / Габидуллин М. Г., Смирнов Д. С. Камалетдинов B.C., Рахимов Р. З., Хакимов Ф. С., Хорев Н. М. Опубл. 20.04.2000. Бюл. № 11.
  189. С.Л., Кафаров В. В. «Оптимизация эксперимента в химии и химической технологии» М.: Высшая школа. 1978. — 319 с.
  190. Н., Смит г. Прикладной аналитический регрессионный анализ. М.: Физика и статистика, 1986, кн. 1, с. 366.
  191. М.Ш. Введение в математическое моделирование технологии бетона. Львов, 240 с.
  192. В.А., Ляшенко Т. В., Огарков В. Л. Численные методы решения строительно-технологических задач на ЭВМ. Киев: Вича школа, 1989, 325 с. 1. Казань 20 002 172
  193. Для приготовления бетонной смеси использовались следующие вяжущие и заполнители:1.198,
  194. Портландцемент марки ПЦ 500 ДО (серт. № 4647, партия отгрузка от 24.10.99).
  195. Песок обогащенный: модуль крупности 2,1, содержание илистых и глинистых частиц 0,2, влажность 3,3% (паспорт № 1580 от 26.11.99).
  196. Щебень фракционированый (фракции 5 -10 и 10 20 мм), содержание глинистых частиц 1%, марка — 1400 (Челябинск, паспорт № 1960 от 10.10.99).
  197. Расход компонентов бетонной смеси на 1 м'51. Цемент Песок
  198. Щебень: фр 5−10 мм фр 10−20 мм1. Вода1. С-3 (раствор 10%конц.)474 кг 734 кг 414 кг 883 кг 129 л 15,5 л
  199. Из данных таблицы 1 видно, что в возрасте 28 суток значение предела прочности при сжатии равно 57,9- 59,8 и 61,3 МГ1а, что вполне соответствует классу бетона В45, определенной проектом.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!