Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение износостойкости твердосплавного дереворежущего инструмента методом конденсации вещества с ионной бомбардировкой

Диссертация: Повышение износостойкости твердосплавного дереворежущего инструмента методом конденсации вещества с ионной бомбардировкой
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Критерием величины износа и затупления ножей является появление сколов на лицевой стороне ламинированного ДСтП. Основными характеристиками износа и затупления ножей являются: радиус закругления режущей кромки р, линейный износ Ад, фаска износа по задней грани Ь3. С ростом данных характеристик увеличивается поверхность контакта резца с обрабатываемым материалом, возрастают силы резания… Читать ещё >

Повышение износостойкости твердосплавного дереворежущего инструмента методом конденсации вещества с ионной бомбардировкой (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 1. 1. Характер износа и затупления дереворежущего инструмента при обработке древесных материалов
    • 1. 2. Повышение износостойкости инструмента упрочняющими покрытиями и классификация методов их нанесения
    • 1. 3. Анализ метода КИБ (конденсации вещества в вакууме с ионной бомбардировкой) для нанесения износостойких покрытий на твердосплавный режущий инструмент
    • 1. 4. Выводы, цель и задачи исследований
  • 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА ИЗНОСА ТВЕРДОСПЛАВНЫХ РЕЗЦОВ ПРИ ОБРАБОТКЕ ОБЛИЦОВАННЫХ ДРЕВЕСНЫХ МАТЕРИАЛОВ
    • 2. 1. Исходные положения
    • 2. 2. Основные физико-механические характеристики обрабатываемых древесных материалов
    • 2. 3. Влияние основных факторов на износ твердосплавного резца при фрезеровании кромок ДСтП
    • 2. 4. Определение внутренних напряжений, возникающих в режущем клине при обработке древесных материалов
    • 2. 5. Анализ влияния многокомпозиционного износостойкого покрытия на прочность режущего инструмента
    • 2. 6. Выводы
  • 3. ИОННО-ПЛАЗМЕННОЕ НАПЫЛЕНИЕ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ НА РЕЖУЩУЮ ЧАСТЬ ИНСТРУМЕНТА МЕТОДОМ КИБ. ОБЩАЯ МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ 56 3.1 Выбор марки твердого сплава как объекта для упрочнения
    • 3. 2. Анализ свойств материалов, используемых в качестве упрочняющего износостойкого покрытия
    • 3. 3. Структура многокомпозиционного износостойкого покрытия на твердосплавном резце
    • 3. 4. Подготовка поверхности инструмента перед процессом нанесения упрочняющего покрытия
    • 3. 5. Модернизация установки для нанесения упрочняющих покрытий с целью устранения недостатков, присущих методу
    • 3. 6. Выводы
  • 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ УПРОЧНЯЮЩИХ ПОКРЫТИЙ НА ТВЕРДОСПЛАВНЫХ РЕЗЦАХ, ПОЛУЧЕННЫХ МЕТОДОМ КИБ
    • 4. 1. Программа экспериментальных исследований
    • 4. 2. Исследование износа и затупления твердосплавных резцов марки НС05 при обработке ламинированных ДСтП
    • 4. 3. Исследование влияния режимов напыления на толщину покрытий и адгезию к упрочняемой подложке
    • 4. 4. Исследование влияния технологических параметров процесса азотирования и последующего нанесения покрытий на стойкость твердосплавного дереворежущего инструмента
    • 4. 5. Исследование влияния режимов нанесения на физико-механические свойства многокомпозиционных износостойких покрытий
  • 5. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 5. 1. Износ и затупление твердосплавных резцов при обработке облицованных древесных материалов
    • 5. 2. Износ и затупление твердосплавных резцов марки НС05 с многокомпозиционными износостойкими покрытиями
    • 5. 3. Влияние режимов напыления на толщину покрытия
    • 5. 4. Влияние технологических параметров процесса азотирования и последующего нанесения покрытий на износостойкость твердосплавного дереворежущего инструмента
    • 5. 5. Влияние режимов нанесения на физико-механические свойства многокомпозиционных износостойких покрытий
    • 5. 6. Выводы 132 6 ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ УПРОЧНЕНИЯ ДЕРЕВОРЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА МЕТОДОМ КИБ
    • 6. 1. Методика расчета технико-экономической эффективности от внедрения режущего инструмента повышенной стойкости
    • 6. 2. Расчет технико-экономической эффективности от внедрения режущего инструмента повышенной стойкости
    • 6. 3. Выводы
  • ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
  • СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
  • ПРИЛОЖЕНИЕ 1
  • ПРИЛОЖЕНИЕ

Для эффективной и высококачественной обработки древесных композиционных материалов необходим специальный износостойкий инструмент. Использование, например, широко применяемых сборных фрез с твердосплавными резцами из ВК15 позволяет обрабатывать всего 360−450 погонных метров ламинированных ДСтП [15, 64,106], после чего износ режущей кромки и задней грани достигает критических значений и на ламинированной ДСтП образуются сколы и выкрашивания [37, 64].

Увеличение выпуска трудно обрабатываемых древесных материалов и повышение требований к качеству продукции создают острую необходимость в новых инструментальных системах.

Полученные в последнее время новые материалы на основе синтетических алмазов и кубического нитрида бора, известные под аббревиатурой СТМ, в десятки раз превосходят по износостойкости твердый сплав группы ВК6, ВК8, ВК15 [37, 98], но из-за высокой стоимости и сложности заточки их применение в деревообрабатывающей промышленности весьма ограничено. Повышение износостойкости режущего инструмента путем улучшения его геометрических параметров уже не приносит значительных результатов, поэтому в диссертации делается заключение о том, что в настоящее время в деревообработке целесообразно использовать инструментальный материал с поверхностной модификацией свойств, посредством которой можно регулировать специфику износа.

Несмотря на многообразие методов нанесения износостойких покрытий, далеко не все они отвечают требованиям по температуре процесса нанесения покрытия, его шероховатости, адгезии покрытия к подложке, размеру зерновой структуры и т. д. Для твёрдосплавного инструмента наибольшее распространение получил метод конденсации вещества из плазменной фазы в вакууме с ионной бомбардировкой поверхности инструмента (КИБ) [10, 16, 17, 19, 22, 25, 26, 65 и др].

Большинство научных исследований по применению метода КИБ для повышения износостойкости инструмента выполнено в области металлообработки [10, 16, 17, 19, 22, 25, 26, 65 и др.]. Исследований по применению метода КИБ для повышения износостойкости дереворежущего инструмента выполнено крайне мало, хотя перспективность этого метода для дереворежущего инструмента отмечается в работах Моисеева A.B., Миняева В. А., Федосеева Л. А., Лукина В. Г., ГордееваВ.Ф. 55, 62, 64, 98].

Задача ионно-плазменного напыления тугоплавких металлов на режущую часть инструмента методом КИБ является частью общей проблемы повышения износостойкости дереворежущего инструмента, которой в России активно занимаются такие организации, как МГУЛ, Санкт-Петербургская ЛТА, ЦНИИМОД, АрхГТУ, УрГЛУ, ВПКТИМ, ВНИИИНСТРУМЕНТ, СибНИИЛП и другие.

Большой вклад в развитие теории и практики износостойкости дереворежущего инструмента внесли такие ученые как: Афанасьев П. А., Амалицкий В. В., Алексеев A.B., Бершадский А. Л., Воскресенский С. А., Грубэ А. Э., Демьяновский К. И., Дешевой М. А., Золотарев А. Е., Зотов Г. А., Ивановский Е. Г., Кряжев H.A., Любченко В. И., Моисеев A.B., Памфилов Е. А., Рыбалко B.C., Санев В. И., Тиме И. А., Цуканов Ю. А., и другие.

Анализ результатов исследований в области повышения износостойкости дереворежущих инструментов, выполненных российскими и зарубежными исследователями, позволяет сформулировать цель и задачи настоящей диссертационной работы.

Целью работы является повышение износостойкости твердосплавного дереворежущего инструмента для облицованных древесных материалов путем нанесения многокомпозиционных износостойких покрытий методом конденсации вещества в вакууме с ионной бомбардировкой (КИБ).

Для реализации поставленной цели в диссертации сформулированы следующие основные задачи:

1. Провести аналитические исследования процессов износа и затупления твердосплавного дереворежущего инструмента при обработке древесных материалов. Определить основные факторы, влияющие на износ.

2. Провести анализ силового взаимодействия резца с обрабатываемым материалом.

3. Провести аналитические исследования влияния покрытия на прочность режущего инструмента.

4. Установить допустимую величину износа и затупления ножей в зоне резания облицовочного материала.

5. Экспериментально исследовать в производственных условиях износ и затупление твердосплавных дереворежущих ножей при обработке облицованных ДСтП и оценить его влияние на качество выпускаемой продукции.

6. Провести экспериментальные лабораторные исследования влияния режимов нанесения упрочняющих покрытий на микротвердость, толщину и износостойкость покрытий, а также на их состав и структуру.

7. Провести производственные испытания износостойкости твердосплавных ножей с покрытиями, установить влияние покрытий на износ и затупление твердосплавных дереворежущих ножей при обработке ламинированных ДСтП.

8. Разработать оптимальные режимы нанесения многокомпозиционных покрытий.

9. Оценить экономическую эффективность от внедрения результатов проведенных исследований в деревообрабатывающую промышленность.

Для решения поставленных задач выдвинута гипотеза и разработана методика формирования многокомпозиционого износостойкого покрытия на субстратах из твердых сплавов, состоящего из диффузионного слоя с атомами внедрения азота, который готовит подложку к лучшей адгезии многослойного композиционного покрытия. Проведена модернизация установки ННВ-6,6-И1, которая позволила исключить главные недостатки процесса КИБ, а именно, высокотемпературность и нерегулируемость процесса ионной очистки тлеющим разрядом, а также низкую скорость осаждения покрытий. Проведена оптимизация параметров нанесения износостойкого покрытия для получения наивысшей износостойкости при обработке ламинированных ДСтП. Определен оптимальный коэффициент износостойкости твердосплавных резцов для обработки ламинированных ДСтП, который исключает дальнейшее уменьшение зерновой структуры подложки, сохраняя способность воспринимать нагрузки в зоне режущей кромки без ее выкрашивания. Теоретически и экспериментально доказано возможность получения нового инструментального материала для обработки ламинированных ДСтП с достаточно высокими эксплуатационными свойствами. Получены твердосплавные резцы с износостойким покрытием, которые могут конкурировать с СТМ при обработке древесных материалов, причем их стоимость относительно твердосплавной подложки увеличивается только на 20%. Стойкость твердосплавных резцов с многокомпозиционными износостойкими покрытиями при обработке ламинированных ДСтП увеличивается в 3,5−3,8 раза.

К основным положениям, которые выносятся на защиту, относятся:

— характер износа твердосплавного инструмента при обработке облицованных древесных материалов;

— закономерности влияния многокомпозиционного износостойкого покрытия на критические напряжения, возникающие в твердосплавном резце;

— методика получения многокомпозиционных износостойких покрытий на твердосплавных резцах для оснащения сборных деревообрабатывающих фрез;

— математические модели зависимости износостойкости твердосплавных резцов от режимных параметров;

— результаты исследования контактных процессов резания, кинетики изнашивания и работоспособности твердосплавных пластин с нанесенными износостойкими многокомпозиционными покрытиями;

— оценочные параметры экономического эффекта от внедрения метода нанесения композиционных износостойких покрытий на твердосплавный дереворежущий инструмент.

ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ.

На основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований характера износа и затупления твердосплавных резцов при обработке ламинированных ДСтП, а также процесса повышения их износостойкости путем нанесения покрытий методом КИБ можно сделать следующие общие выводы и рекомендации:

1. Недостаточная износостойкость твердосплавного дереворежущего инструмента является основной причиной низкого качества обработки ламинированных древесных материалов.

2. Повышение износостойкости инструмента экономически наиболее выгодно осуществлять посредством целенаправленного изменения характеристик его поверхностей. Используя метод поверхностного упрочнения, можно в необходимой степени изменять физико-механические, теплофизические, химические и эксплуатационные свойства всего твердосплавного инструмента. Применительно к твердосплавному дереворежущему инструменту наибольший интерес представляют методы физического осаждения покрытий, в частности, метод КИБ.

3. Анализ процесса обработки облицованных ДСтП показывает, что область максимальных напряжений приходится на поверхностные слои резца. Равнодействующая от распределенной нагрузки сосредоточенна в зоне резания облицовочного материала. В результате износ резца в зоне ламината превышает его износ в зоне ДСтП в 4−6 раз.

4. Критерием величины износа и затупления ножей является появление сколов на лицевой стороне ламинированного ДСтП. Основными характеристиками износа и затупления ножей являются: радиус закругления режущей кромки р, линейный износ Ад, фаска износа по задней грани Ь3. С ростом данных характеристик увеличивается поверхность контакта резца с обрабатываемым материалом, возрастают силы резания и на лицевой стороне появляются сколы. Дальнейшая эксплуатация инструмента становится нерациональной. Процесс износа и затупления твердосплавных резцов марки НС05 при обработке древесных материалов характеризуется двумя фазами: приработочный и монотонный. Удельный вес параметров приработочного износа составляет до 30−35% от предельного. Процесс монотонного износа начинается, когда радиус закругления режущей кромки достигает 18- 20 мкм, линейный износ — 42−44 мкм и износ по задней грани — 35−38 мкм. Интенсивность роста радиуса в монотонный период составляет в среднем 4−7 мкм на каждые 420 м.п., линейного износа -6−9 мкм. Износ ножей идет с образованием фаски на задней грани, которая становится заметной после обработки 210 м.п. облицованных древесных материалов и после 2940 м. п достигает 110 -125 мкм. Фаска износа уменьшает задний угол в зоне режущей кромки до 0 рад. Предельными характеристиками износа являются: радиус закругления режущей кромки — 52−57 мкмлинейный износ — 88−92 мкмфаска износа по задней грани — 119−127 мкм.

Предложен ряд конструкций покрытий и способов подготовки основы для их нанесения. Установлено, что упрочняющее покрытие дает эффект нового материала, характеристики которого превосходят характеристики компонентов.

При нанесении покрытий на твердосплавные резцы твердостью НУ =17,64 ГПа методом КИБ с предварительной фазой внедрения атомов азота толщина покрытий находится в пределах от 3 до 7 мкм, а микротвердость — от 19,47 до 22,8 ГПа.

Микротвердость покрытий существенно зависит от режимов нанесения. Наиболее высокой микротвердостью обладает композиция ТИМ-ТхЫ+ТлТЧ-ТлК-^гЫ, нанесенная при давлении реакционного газа Р=0,067 Па с предварительной фазой внедрения атомов азота продолжительностью Та=60 мин. Твердость такого покрытия составляет.

22,8 ГПа, однако низкая адгезия к подложке снижает его износостойкость.

9. Промежуточный слой из чистого тугоплавкого металла, необходимый для повышения адгезии покрытия к подложке, снижает общую микротвердость композиции, поэтому толщина промежуточного слоя должна составлять 0,5−2 мкм.

10. Для подготовки твердосплавной подложки к конденсации покрытия необходим этап внедрения в нее атомов азота. Это снижает тенденцию к возникновению поверхностных трещин и улучшает качество сцепления покрытия с основой.

11. Высокая микротвердость покрытий объясняется высокой твердостью нитридов тугоплавких металлов, полученных путем плазмохимических реакций. Снижение в ряде случаев микротвердости покрытий объясняется отсутствием фазы азотирования и большой толщиной промежуточного слоя из чистого тугоплавкого металла, имеющего низкую твердость.

12. В процессе нанесения покрытий по методу КИБ происходит незначительное увеличение радиуса закругления режущей кромки, однако это снижает роль первоначальных выломов, связанных с качеством заточки резцов. На острых резцах с р=3,6−4,4 мкм увеличение радиуса составляет 1,5−2,5 мкм.

13. Оптимальные параметры режима нанесения покрытия методом КИБ: a) Т1 =0,033 часТ2=0,1 часТ3=1 часТ4=0,3 часР=0,07 ПаТа=0,8 часb) толщина покрытия при этом составит: Ь=5,13 мкмc) микротвердость нанесенного покрытия составит: Нц=21,68 ГПа. Оптимизация режимов нанесения износостойких покрытий по методу КИБ позволяет повысить стойкость твердосплавных ножей в 3,5−3,8 раз, количество обработанных ламинированных ДСтП инструментом с упрочняющим покрытием до Ь=11 310 м.п.

14. Покрытия целесообразно наносить на резцы, повернутые передней гранью к испарителям. Это обеспечивает большую толщину покрытия на передней грани, что уменьшает износ инструментального материала в зоне передней грани и режущей кромки и, как следствие, уменьшает радиус закругления режущей кромки и линейный износ.

15. Разработанный метод нанесения износостойких покрытий экономически эффективно внедрять на базе инструментальных центров, оказывающих сервисные услуги в регионе по дереворежущему инструменту. Ожидаемый экономический эффект от внедрения метода нанесения композиционных износостойких покрытий на твердосплавный о дереворежущий инструмент составит более 6000 рублей на 1000 м ДСтП.

16. Экономический эффект от внедрения данного метода повышения износостойкости твердосплавных резцов для обработки ламинированных древесных материалов в г. Красноярске на базе инструментального центра составит около 1 000 000 рублей в год.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Ю.П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. -279 с.
  2. А.В., Потапов В. Д. Основы теории упругости и пластичности. М.: Высшая школа, 1990. -399 с.
  3. А.В., Потапов В. Д., Державин Б. П. Сопротивление материалов. М.: Высшая школа, 2001. -560 с.
  4. А.В. Исследование износа и затупления строгальных ножей и методов повышения из износостойкости: Автореферат дисс. на соиск.уч. степ, к.т.н. JI., 1957. -20с.
  5. Алмазный инструмент в деревообрабатывающей промышленности. «Industrie Diamanten Rundschan» № 4, 1979. -314−32le
  6. B.H., Шмаков А. М., Агеев С. С., Буланов В. Я. Газотермические покрытия. Екатеринбург.: Наука, 1994. — 318 с.
  7. .Н. и др. Материаловедение. М.: Машиностроение, 1986. -383 с.
  8. П. С. Справочник/Конструкции и расчеты деревообрабатывающего оборудования. М.: Машиностроение, 1970. -400 с.
  9. М.Ф., Байчман С. Г., Карпачев Д. Г. Твердые сплавы/ справочник. М.: Металлургия, 1978. -184 с.
  10. А.В., Карпенко Г. Д., Мышкин Н. К. Структура и методы формирования износостойких поверхностных слоев. М.: Машиностроение, 1991.-184 с.
  11. A.B. Механические и технологические свойства металлов/Справочник. М.: Металлургия, 1987. — 203 с.
  12. В.П., Ивченко Г. И. Прогнозирование в системе Statistica в среде Windows. М.: Финансы и статистика, 2000. — 384 с.
  13. Г. Д., Базакуца В. А. Единицы физических величин. Харьков, изд-во при ХГУ издательского объединения «Вища школа», 1984. -208 с.
  14. Ю.А., Карпухин С. Д., Бойченко М. К. Способ определения твердости покрытия. М.: МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2002. -http//lab.bmstu.ru/ourdevelopments.htm.
  15. K.M., Зотов Г.А, Специальный дереворежущий инструмент. -М.: Лесная промышленность, 1983. -208 с.
  16. A.C. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями. М.: Машиностроение, 1993. — 336 с.
  17. A.C., Третьяков И. П. Режущие инструменты с износостойкими покрытиями. М.: Машиностроение, 1986. — 190 с.
  18. Е.Ф., Балыкин М. К., и др. Справочник по сопротивлению материалов. -Минск.: Наука и техника, 1988. 464 с.
  19. Э.М. Ионно-плазменные методы получения износостойких покрытий. Технология легких сплавов № 10, 1984. 55−74 с.
  20. A.A. Повышение стойкости тонких фрезерных ножей из малолегированных инструментальных сталей: Дисс. канд.техн.наук. -Львов, 1988.-180 с.
  21. П.М., Шмелева Н. М. Контроль электролитов и покрытий. -Л.: Машиностроение, 1985. -96 с.
  22. А.Г. Отчет по теме № 04.1.45−85. Разработка и внедрение мероприятий, направленных на усовершенствование существующихтехнологических процессов нанесения однослойных износостойких покрытий на режущий инструмент. М.: ВНИИИНСТРУМЕНТ, 1986. -159 с.
  23. Ю.А., Рахштадт А. Г. Материаловедение. М.: Металлургия, 1975.-448 с.
  24. Ю.А., Рахштадт А. Г. Материаловедение. М.: Металлургия, 1989. -456 с.
  25. Г. Г., Фоменко С. Н. Износостойкие покрытия на инструментальных материалах. Порошковая металлургия, 1996, № 910. -17−26 с.
  26. С.Н. Повышение надежности режущего инструмента путем ионно-плазменной поверхностной обработки: Дисс. докт.техн.наук.-М., 1995.-461с.
  27. А.Э. Дереворежущие инструменты.-М.: Лесная промышленность, 1971. 344 с.
  28. К.И. Износостойкость инструмента для фрезерования древесины. -М.: Лесная промышленность, 1968. —128с.
  29. И.В. Нанокристаллические металлические материалы. — Воронеж: сб. науч. тр. ВГТУ, 1998. 36−42 с.
  30. Г. А., Киров В. А. Технологические методы повышения стойкости дереворежущего инструмента: Обзор. Информ. М.: ВНИПИЭИлеспром, 1986. -36 с
  31. Ю.П. и др. Справочник механика лесопильно-деревообрабатывающего предприятия. М.: Лесная промышленность, 1980.-328 с.
  32. Е.Г., Василевская П. В., Лаутнер Э. М. Фрезерование и пиление древесных материалов. М.: Лесная промышленность, 1971. -96 с.
  33. IBERUS-KHEB. Каталог фрез. Киев, 2001.-176 с.
  34. Ю.Г., Изотов С. А. Анализ разрушения тонких покрытий на твердом сплаве при прерывистом резании. Сверхтвердые материалы, 1987, № 1(46). -31−36 с.
  35. А.Г., Головин Ю. И., Терентьев В. Ф. Методы определение твердости металлических материалов. Воронеж: Изд-во ВГТУ, 2000. -80 с.
  36. Ю.И., Чижмаков М. Б. Особенности формирования покрытий Ti(N, C) на твердосплавных пластинах. Вестник машиностроения, 1992, № 3.-18−21 с.
  37. A.A. Комбинированный фрезерный нож для обработки кромок плитных материалов. М.: Деревообрабатывающая промышленность, № 1,2000. — 10−12 с.
  38. С.А. Станки и инструменты по механической обработке древесины. JL: тип ВЗЛИ, 1963. -39 с.
  39. H.H. Инструкция по эксплуатации плазменного источника с накаленным катодом «ПИНК».- Томск, 1993. 6 с.
  40. .А., Ливанов В. А., Елагин В. И. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1981.-415 с.
  41. В.И. Изнашивание дереворежущего фрезерного, инструмента. Сб.науч.тр. МЛТИ вып.202. М.:1988. -97−100с.
  42. В.И. Теоретический анализ прочности режущей части упрочненных инструментов. Сб.науч.тр. МЛТИ вып. 160. М.:1984. -33−38с.
  43. В.К. К вопросу об износостойкости дереворежущих инструментов. Л.: Межвузовский сб.науч.тр. ЛТА, 1982. — 7−9 с.
  44. B.K. Повышение стойкости дереворежущих ножей центробежных стружечных станков локальным электроискровым нанесением износостойких покрытий: Дисс. канд.техн.наук. JL, 1984. -272 с.
  45. В.Г., Кострицкий В. Г., Кузьмин А. И. Контрольно-измерительные инструменты и приборы в машиностроении. Киев: Техника, 1986. -136 с.
  46. И.В., Добычин М. Н., Комбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1977. — 526 с.
  47. Clerk J.E., Jennings М.Р. Syndite cuts wood. Ind. Diamond Rev. № 561, 1994.-63−66 с.
  48. CERAMETAL GROUP. Hartmetall, indexable knives blanks for profiling. Luxembourg, 2000. 88 c.
  49. Ю.М., Арзамасов Б. Н. Химико-термическая обработка металлов. М.: Металлургия, 1985. — 256 с.
  50. P.A. Исследование дереворежущего инструмента в процессе резания: Дисс. конд.техн.наук. Красноярск, 1967. -220с.
  51. .Г. и др. Физические свойства металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1980. — 320 с.
  52. A.B., Закураев В. В., Ничков А. Г. Испытания режущих инструментов с износостойкими покрытиями. — Новоуральск: Новоуральский политехнический институт МИФИ, 2001. http// www.ostu.ru/conf/tech2001/lobanov.html.
  53. Т.Н. Износ режущего инструмента. М.: Машгиз, 1958. — 355 с.
  54. Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента.-М.: Машиностроение, 1982. 320 с.
  55. В.Г., Гордеев В. Ф. Круглые пилы с упрочняющими покрытиями для распиловки древесины и древесных материалов. М.: Деревообрабатывающая промышленность, № 1, 1999. — 11−15 с.
  56. В.И. Резание древесины и древесных материалов. М.: Лесная промышленность, 1986. —294 с.
  57. Л.С. Химико-термическая обработка металлов и сплавов/ Справочник. М.: Металлургия, 1981. — 424 с.
  58. A.A. Качество поверхности и эксплуатационные свойства деталей машин. М.: Машгиз, 1956. — 252 с.
  59. Э.М. Лекции по статистическим методам оптимизации технологических процессов. Красноярск.: тип СТИ, 1968. — 40 с.
  60. Методика выполнения измерений параметров шероховатости поверхности по ГОСТ 2789–73 при помощи приборов профильного метода МИ 41−75. М.: Издательство стандартов, 1975. — 15 с.
  61. Э.В., Покровский A.B. Технико-экономическое обоснование исследовательских и инженерных решений в дипломных проектах и работах. Свердловск.: Изд. Уральского университета, 1990. -144 с.
  62. A.B. Износостойкость дереворежущего инструмента. М.: Лесная промышленность, 1981. -112 с.
  63. A.B. Контактные явления в микрообласти лезвия при резании древесины и их влияние на природу затупления инструмента: Дисс. докт.техн.наук. М., 1981. — 423 с.
  64. А.Н. Перспективы развития технологии древесных плит.. -М.: Деревообрабатывающая промышленность, № 3, 2000. 6−11 с.
  65. Г. В. Повышение надежности твердосплавных инструментов путем ионного азотирования и нанесения износостойкого покрытия: Дисс. канд.техн.наук. М., 1994. -230с.
  66. ООО «ВТ ИМПЭКС». Чем обрабатывать ДСтП и МДФ успешному современному предприятию, или «небо в алмазах». М.: журнал «Наша мебель», № 2, 2002. — 138 с.
  67. Е.А. Некоторые закономерности изнашивания дереворежущих инструментов. Сб.науч.тр. ЛТА, 1986. -14 -18 с.
  68. Е.А. Особенности изнашивания и повышение стойкости дереворежущих инструментов. Лесной журнал № 1−2, 1997. -142−145с.
  69. Е.А. Повышение износостойкости дереворежущего инструмента методом комплексного упрочнения. Вестник машиностроения № 3, 2000. 45−47с.
  70. A.A., Розенблит М. С. Исследования процессов деревообработки. М.: Лесная промышленность, 1984. -232 с.
  71. Г. С. Сопротивление материалов. Киев.: Вища школа, 1986. — 775 с.
  72. М.С. Технология упрочнения/ Том 1. М.: Машиностроение, 1995.-828 с.
  73. М.С. Технология упрочнения/ Том 2. М.: Машиностроение, 1995.-687 с.
  74. П.Г. Повышение износостойкости фрезерного инструмента для обработки древесины: Дисс. канд.техн.наук. Брянск, 1997. -224с.
  75. Г. Е. Отчет по теме № 10 984 005−31 171. Исследование и внедрение комбинированных методов упрочнения инструмента и оснастки с использованием высокочастотной плазмы. М.: ВПТИэлектро, 1987. — 59 с.
  76. Н.Т., Аугунас А. И. Прогрессивный дереворежущий инструмент. Красноярск: Красноярское книжное издательство, 1980. -88 с.
  77. И.Л., Колтунова Л. Н., Федосов С. Н. Нанесение защитных покрытий в вакууме. М.: Машиностроение, 1976. -368 с.
  78. Н.И., Чекулаев П.Г.и др. Металлокерамические твердые сплавы. М.: Металлургия, 1970. -352 с.
  79. B.C. Износ и затупление инструмента при фрезеровании древесины. В кн.: Новое в технике эксплуатации дереворежущего инструмента. — М.-Л.: Гослесбумиздат, 1956, с.123−156
  80. В.Ф. Материалы для облицовывания и отделки столярно-мебельных изделий.-М.: Высшая школа, 2000. 127 с.
  81. А.И., Кунявский М. Н. Лабораторные работы по металловедению и термической обработке металлов. М.: Машиностроение, 1981. -174 с.
  82. Сыркин В.Г. CVD метод. Химическое парофазное осаждение. — М.: Наука, 2000. -496с.
  83. Sokolowski W. Kontrola rezneho procecuna zaklade analyzy teploty obrabaneho povrchu. Drevo, 1996, № 3, -56−58 c.
  84. Svoren J., Javorek L. Geometria rezneho nastroia a jeho opotrebovanie. Drevo, 1997, № 5, -106−107 c.
  85. В.П. Применение покрытий на основе карбонитрида титана для повышения стойкости режущего инструмента. Станки и инструменты, 1991, № 11. — 34−38 с.
  86. В.П., Власов С. Н. Влияние комбинированной упрочняющей обработки на контактные, тепловые процессы и изнашивание режущего инструмента. Ульяновск: УГТУ, 2002. — http//www. ostu.ru/conf/tech2002/sect4/tabakov2.html.
  87. В.П., Рандин А. В. Влияние конструкции ионно-плазменных покрытий на величину остаточных напряжений и прочность сцепления с инструментальной основой. СТИН, 1997. -20−24 с.
  88. Ю. П. Романов И.Г. и др. Влияние условий ионно-плазменного напыления на структуру, механические и фрикционные свойства покрытий нитрида титана./Научно-технический электронный журнал «МИС», вып. 4, 2000. 34−36 с.
  89. М.Д. Отчет по теме № 16−251 ТО. Проведение экспериментальных работ по выбору оптимальных методовупрочнения твердосплавного инструмента. Донецк: ПКТИ, 1982. -144 с.
  90. Трение, изнашивание и смазка. Справочник. Т1. М.: Машиностроение, 1980.-391 с.
  91. ТУ 5534−027−5 029 043−2002. Плиты древесностружечные облицованные пленкой полной поликонденсации
  92. A.A. Оптимизация свойств поверхностных слоев инструментальных сталей для повышения износостойкости дереворежущих инструментов: Дисс. канд.техн.наук. Брянск, 2001. -160 с.
  93. Установка ННВ-6,6-И1. Технический паспорт. Новосибирский завод электротермического оборудования, 1991.-101 с.
  94. C.B. Применение многомерных статистических методов при принятии решений. Красноярск: тип. СибГТУ, 2003. — 238 с.
  95. В.Ф. Выбор материала для дереворежущего инструмента. М.: сб.науч.тр. вып. 160, 1984. — 20−22 с.
  96. В.Ф. Об областях применения материалов для дереворежущего инструмента. Л.: Межвузовский сб.науч.тр. ЛТА, 1986. — 54−58 с.
  97. Fromm. H. Kunsthartveredelte Faserplatten. Eigenschaften und Verar beitung. «Holztechnik» № 1, 1957. 5−6c.
  98. Г. Л., Гах E.M. Виброабразивное скругление лезвия твердосплавных резцов.//Технология и организация производства: Научно-технический сборник № 6. Киев, 1969. -12−15 с.
  99. В.и. Отчет по теме № ХД8014. Разработка, исследование и передача технологии вакуумно-плазменного покрытия инструментов и деталей. Могилев: Машиностроительный институт, 1983. — 80 с.
  100. И.Г. Ультразвук в машиностроении. М.: Машиностроение, 1974.-280 с.
  101. М.М., Бабичев М. А. Исследование изнашивания металлов. -М.: АН СССР, 1960. 351 с.
  102. Ю.А., Амалицкий В. В. Обработка резанием древесностружечных плит. М.: Лесная промышленность, 1966. -158с.
  103. Е.М., Крагельский И. В. Классификация видов разрушения поверхности деталей машин в условиях сухого и граничного трения. В сб.: Трение и износ в машинах, вып. 8.-М., Изд-во. АН СССР, 1953. -18−38 с.
  104. В.К., Абидуев С. С. Исследование износостойкости концевых фрез при обработке древесностружечных плит. Д.: Межвузовский сб.науч.тр. JITA, 1986. — 11−14 с.
  105. Н.К., Князев И. М., Третьякова Е. С. Экономическая перспективность круглых пил с кристаллами кубического нитрида бора. М.: Деревообрабатывающая промышленность, № 6, 2001. — 1112 с
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!