Поверочный тепловой расчет котла Е-25-24 225 ГМ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ.

ДОНБАССКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ.

Кафедра АСУТП.

Курсовой проект по курсу: «Котельные и турбинные установки».

Выполнил:

ст. гр. ТА-96−2.

Косенко Е.А.

Проверил:

Регишевская И.Д.

Алчевск 1999 г.

СОДЕРЖАНИЕ Введение 1 Описание прототипа 2 Тепловой расчет парогенератора 1 Расчетное задание 2 Топливо, воздух, продукты сгорания 3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания 4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива 5 Основные конструктивные характеристики топки 6 Расчет теплообмена в топке 7 Расчет фестона 8 Расчет перегревателя 9 Расчет испарительного пучка 10 Расчет хвостовых поверхностей ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК.

Поверочный расчет выполняют для существующих парогенераторов. По имеющимся конструктивным характеристикам при заданной нагрузке и топливе определяют температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, К.П.Д. агрегата, расход топлива. В результате поверочного расчета получают исходные данные, необходимые для выбора вспомогательного оборудования и выполнения гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов.

При разработке проекта реконструкции парогенератора, например в связи с увеличением его производительности, изменением параметров пара или с переводом на другое топливо, может потребоваться изменение целого ряда элементов агрегата. Однако основные части парогенератора и его общая компоновка, как правило, сохраняется, а реконструкцию тех элементов, которые необходимо изменить, выполняют так, чтобы по возможности сохранялись основные узлы и детали типового парогенератора.

Расчет выполняется методом последовательного проведения расчетных операций с пояснением производимых действий. Расчетные формулы сначала записываются в общем виде, затем подставляются числовые значения всех входящих в них величин, после чего приводится окончательный результат.

1 ОПИСАНИЕ ПРОТОТИПА Топочная камера объемом 89.4 м3 полностью экранирована трубами 60[pic]3 мм с шагом их во всех экранах 90 мм; состоит из четырех транспортабельных блоков. На боковых стенках установлены газомазутные горелки.

Испарительный пучок из труб 60[pic]3 мм расположен между верхним и нижним барабанами. Опускные трубы испарительного пучка расположены в плоскости осей барабанов. В верхнем барабане перед входными сечениями опускных труб установлен короб для предотвращения закручивания воды и образования воронок на входе в опускные трубы.

Парогенератор имеет перегреватель с коридорным расположением труб 28[pic]3 мм. Регулирование температуры перегретого пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным со стороны насыщенного пара.

Схема испарениятрехступенчатая: первая и вторая ступени размещены в верхнем барабане (соответственно в средней его части и по торцам); третья ступень вынесена в выносные циклоны 377 мм.

Воздухоподогревательтрубчатый, одноходовой (по газам и воздуху), с вертикальным расположением труб 40[pic]1.5 мм; поперечный шаг- 55 мм, продольный-50 мм.

Экономайзерчугунный, ребристый, двухходовой (по газам и воде). Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора Е-25- 25−380ГМ следующие: Номинальная производительность, т/ч…25 Рабочее давление пара, МПа…2.4 Температура перегретого пара, 0С…380 Площадь поверхностей нагрева, м2: лучевоспринимающая (экранов и фестона)…127 конвективная: фестона…7 перегревателя…73 испарительного пучка…188 экономайзера…590 воздухоподогревателя…242.

2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА.

2.1 Расчетное задание Для выполнения теплового расчета парогенератора, схема которого изображена на рис. 1−1, будем исходить из следующих данных: 1. Паропроизводительность агрегата — 25 т/ч 2. Давление пара у главной паровой задвижки рп, Мпа-2.4 3. Температура перегретого пара tпп, 0С-380 4. Температура питательной воды tпв-100 5. Температура уходящих газов [pic]ух-140 6. Топливо-мазут малосернистый. Для сжигания заданного вида топлива выбираем камерную топку. Температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель принимаем равной 25 0С, горячего воздуха- 350 0С.

2 Топливо, воздух и продукты сгорания.

Из табл. 6−1 выписываем расчетные характеристики топлива: Wp=3%; Ap=0.05%; SpK+OP=0.3%; Cp=84.65%; Hp=11.7%;Np=0.3%; Op=0.3; Qph=40.31 МДж Рассчитываем теоретический объем воздуха, необходимый для сжигания 1 кг топлива: V0=0.0889(Cp+0.375Spop+k)+0.265Hp-0.0333OP=7.535+3.09=10.6 м3/кг Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива: а) объем двухатомных газов VN2=0.79V0+0.008Np=8.374+0.0024=8.376 б) объем трехатомных газов VRO2=[pic]=1.58 в) объем водяных паров VH2O=0.11Hp+0.0124Wp+0.0161V0=1.49.

По данным расчетных характеристик и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2−1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки aт и присосы воздуха по газоходам [pic] и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a``. Результаты расчетов сводим в таблицу 2−1.

Таблица 2−1 Присосы воздуха по газоходам Da и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a`` |Участки газового тракта |Da |a`` | |Топка и фестон |0,1 |1,15 | |Перегреватель |0,05 |1,2 | |Конвективный пучок |0,05 |1,25 | |Воздухоподогреватель |0,06 |1,31 | |Экономайзер |0,1 |1,41 |.

По формулам (2−18)-(2−24) рассчитываем объемы газов по газоходам, объемные доли газов r и полученные результаты сводим в таблицу 2−2.

Таблица 2−2 Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора (VRO2=1,58 м3/кг, V0=10,6 м3/кг, VN20=8,376 м3/кг, V0H2O=1,49 м3/кг) |Величина |Един|Газоходы | | |ица | | | | |Топка и |Перегрев|Конвектив|Воздухопо|Экономайз| | | |фестон |атель |ный ый |догревате|ер | | | | | |пучок |ль | | |Расчетный |- |1.15 |1.2 |1,25 |1,31 |1,41 | |коэффициент избытка | | | | | | | |воздуха | | | | | | | |VRO2 |м3/к|1,58 |1,58 |1,58 |1,58 |1,58 | |VR2=VN20+ (1-a)V0 |г |9,964 |10,49 |11,02 |11,662 |12,722 | |VH2O=V0H2O+0.0161(1-|м3/к|1.515 |1.52 |1.53 |1.54 |1.56 | |a)V0 |г |13.059 |13.59 |14.13 |14,782 |15,862 | |VГ= VRO2+ VR2+ VH2O |м3/к|0.12 |0.116 |0.111 |0.107 |0.099 | |rRO2= VRO2/ VГ |г |0.116 |0.111 |0.108 |0.104 |0.098 | |rH2O= VH2O/ VГ |м3/к|0.23 |0.2278 |0.219 |0.211 |0.197 | |rn= rRO2+ rH2O |г | | | | | | | |- | | | | | | | |- | | | | | | | |- | | | | | |.

3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания Удельные энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива определяем по следующим формулам: IB=V0(ct)B; IГ0=VRO2(cJ)RO2+V0N2(cJ)N2+V0H2O (cJ)H2O. Полученные результаты сводим в таблицу 2−3. Таблица 2−3 Энтальпия теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива. |J, 0С|I0= |IRO2= VRO2 |I0N2= V0N2 * |I0H2O= V0H2O |Iг= VRO2(cJ)RO2| | |V0(ct)B,|cJ)RO2, |cJ)N2, кДж/кг|(cJ)H2O ., |V0N2 +(cJ)N2 | | |кДж/кг |кДж/кг | |кДж/кг |+V0H2O (cJ)H2O.,| | | | | | |кДж/кг | |30 |413,4 | | | |413,4 | |100 |1399,2 |267,02 |1088,62 |226,5 |2980,01 | |200 |2819,6 |564,06 |2177,24 |456 |6014,32 | |300 |4271,8 |883,22 |3282,6 |694,5 |9128,27 | |400 |5745,2 |1219,76 |4413,098 |939 |12 311,85 | |500 |7250,4 |1573,68 |5560,336 |1191 |15 568,74 | |600 |8798 |1930,76 |6732,696 |1450,5 |18 903,896 | |700 |10 377,4 |2308,38 |7921,804 |1720,5 |22 319,03 | |800 |11 978 |2692,32 |9152,782 |2002,5 |25 814,37 | |900 |13 578,6 |3082,58 |10 408,882 |2286 |29 343,24 | |1000 |15 221,6 |3479,16 |11 673,356 |2587,5 |32 947,05 | |1100 |16 907 |3882,06 |12 937,83 |2889 |36 599,6 | |1200 |18 592,4 |4292,86 |14 193,93 |3196,5 |40 257,76 | |1300 |20 468,6 |4702,08 |15 491,9 |3516 |47 763,06 | |1400 |22 005,6 |5119,2 |16 823,366 |3837 |44 178,58 | |1500 |23 733,4 |5536,32 |18 121,336 |4168,5 |47 785,166 | |1600 |25 471,8 |5951,86 |19 452,802 |4501,5 |51 559,556 | |1700 |27 199,6 |6375,3 |20 784,268 |4840,5 |55 377,962 | |1800 |28 927,4 |6798,74 |22 124,108 |5187 |59 199,668 | |1900 |30 708,2 |7222,18 |23 489,07 |5532 |63 037,248 | |2000 |32 478,4 |7651,94 |24 820,536 |5889 |66 951,45 | |2100 |34 333,4 |8081,7 |26 185,498 |6241,5 |70 839,876 | |2200 |36 029,4 |8511,46 |27 550,46 |6598,5 |74 842,098 |.

Энтальпию продуктов сгорания топлива подсчитываем по формуле: IГ=I0Г+(a-1)I0B. Полученные результаты сведем в таблицу 2−4.

Таблица 2−4 Энтальпия продуктов сгорания в газоходах.

|J, 0С|Iг0, |Iв0,кДж/|Участки газового тракта | | |кДж/кг |кг | | | | | |Топка |Перегреватель |Конвект. Пучок|Воздухоподогрева|Экономайзер | | | | |a=1.15 |a=1.2 | |тель |a=1.41 | | | | | | |a=1.25 |a=1.31 | | | | | |I |DI |I |DI |I |DI |I |DI |I |DI | |100 |2681,34 |1399,2 | | | | | | | | |3072,25 | | |200 |6016,9 |2819,6 | | | | | | | | |6199,8 |3917,| |300 |9132,12 |4271,8 | | | | | | |9342,1|3641,6 |9411,1 |9 | |400 |12 317,058 |5745,2 | | | | | | |3 |3725 | |3710,| |500 |15 575,416 |7250,4 | | | | |15 864,5 |3723,|12 601 |3816,3 | |65 | |600 |18 911,956 |8798 | | | | |19 264,09|4 |15 935,| | | | |700 |22 328,084 |10 377,4 | | |22 660,9| | |3810,|5 | | | | |800 |25 825,602 |11 978 |26 112,7| |64 |3817.6|22 746,4 |9 |21 639,| | | | |900 |29 356,062 |13 578,6 |4 |3571,1|26 212,2| |28 820,1 |3897,|3 | | | | |1000 |32 961,26 |15 221,6 |29 683,8| | |3850.4| |6 | | | | | |1100 |36 615,89 |16 907 |5 |3648,6|29 797,4| | | | | | | | |1200 |40 275,69 |18 592,4 |33 332,5| | |3933.9| | | | | | | |1400 |47 785,166 |22 005,6 | |3697,4|36 005.5| | | | | | | | |1600 |55 377,962 |25 471,8 |37 029,9| |8 |3991.7| | | | | | | |1800 |63 037,248 |28 927,4 | |3912.6|39 997.2| | | | | | | | |2000 |70 839,876 |32 478,4 |40 734.5| |9 |3996.8| | | | | | | |2200 |78 689,82 |36 029,4 | |8021.3|43 994.1| | | | | | | | | | | |48 335,3| |7 | | | | | | | | | | | | |8112.7| | | | | | | | | | | | |59 198.7| | | | | | | | | | | | | | |8177.6| | | | | | | | | | | | |67 376.3| | | | | | | | | | | | | | |8335.3| | | | | | | | | | | | |75 711.6| | | | | | | | | | | | | | |8382.6| | | | | | | | | | | | |84 094.2| | | | | | | | | |.

2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива.

Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Qpp. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует имеем: Qв. вн=0. Расчеты выполняем в соответствии с таблицей 2−5.

Таблица 2−5 Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Располагаемая теплота |Qhp+QВ.ВН+iтл |40 310+244.8=40 554.8 | |топлива, Qpp, кДж/кг | | | |Потеря теплоты от |По табл. 4−5 |0.5 | |химического недожога, q3,% | | | |Потеря теплоты от |То же |0 | |механического недожога, q4, | | | |% | | | |Температура уходящих газов, |По заданию |140 | |[pic]ух, 0С | | | |Энтальпия уходящих газов |По [pic]-таблице |4323,17 | |, Iух, кДж/кг | | | |Температура воздуха в |По выбору |25 | |котельной, tх. в, 0С | | | |Энтальпия воздуха в |По [pic]-таблице |238,5 | |котельной, Iх. в0,кДж/кг | | | |Потеря теплоты с уходящими |[pic] |[pic]=9,8 | |газами, q2, % | | | |Потери теплоты от наружного |По рис. 3−1 |1.2 | |охлаждения, q5, % | | | |Сумма тепловых потерь, Sq,% |q2+q3+q4+q5 |9,8+0.5+1.2=11,5 | |К.п.д. парогенератора, hпг, |100- Sq |100−11,5=88,5 | |% | | | |Коэффициент сохранения |1-[pic] |1-[pic]=0.986 | |теплоты, j | | | |Паропроизводительность |По заданию |6.94 | |агрегата, D, кг/с | | | |Давление пара в барабане, |То же |2.64 | |рб, МПа | | | |Температура перегретого |" «|380 | |пара, tп. п, 0С | | | |Температура питательной |» «|100 | |воды, tп. в, 0С | | | |Удельная энтальпия |По табл. VI-8 |3192,6 | |перегретого пара, iп. п, | | | |кДж/кг | | | |Удельная энтальпия |По табл. VI-6 |420.38 | |питательной воды, iп. в, | | | |кДж/кг | | | |Значение продувки, р, % |По выбору |3 | |Полезно используемая теплота|D (iп.п-iп.в)+D[pic](iк|6,9(3192,6−420,38)+0,208(| |в агрегате, Qпг, кВт |ип-iп.в |975,5−420,38)=19 354.8 | |Полный расход топлива, |[pic] |[pic]=0.54 | |В, кг/с | | | |Расчетный расход топлива, |[pic] |0,54 | |Вр, кг/с | | |.

5 Основные конструктивные характеристики топки Парогенераторы типа Е-25−24−380ГМ имеют камерную топку для сжигания мазута. Определяем активный объем и тепловое напряжение топки. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4−3. С учетом рекомендаций приложения III выбираем количество и тип газомазутных горелок, установленных на боковых стенках. Расчеты приведены в таблице 2−6.

Таблица 2−6 Расчет конструктивных характеристик топки |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Активный объём топки, Vт, м3|По конструктивным |89.4 | | |размерам | | |Тепловое напряжение объема | | | |топки: | | | |расчетное, qV, кВт/м3 |ВQнр/Vт |0,54*40 310/89,4=243,48 | |допустимое, qV, кВт/м3 |по табл. 4−5 |249 | |Количество горелок, n, шт. |По табл. III-10 |2 | |Теплопроизводительность |[pic] |1,25[pic]10−3=13,6 | |горелки, Qг, МВт | | | |Тип горелки |По табл. III-6 |ГМП-16 |.

6 Расчет теплообмена в топке.

Топка парогенератора Е-25−24−380ГМ полностью экранирована трубами диаметром 60 мм и толщиной стенки 3 мм с шагом 90 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2- 7.

По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет проводим в соответствии с таблицей 2−8.

Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее чем на [pic] 0С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется.

Таблица 2−7 Расчет полной площади поверхности стен топки Fст и площади лучевоспринимающей поверхности топки НЛ |Наименование |Стены топки | | | |Фронтонная |боков|Задня|Выходное |Суммарная| | |и свод |ые |я |окно |площадь | | | | | |топки | | |Общая площадь стены и |45,7 |42 |52,5 |8,7 |149 | |выходного окна, Fст, м2 | | | | | | |Расстояние между осями крайних|3,78 |2,25[|3,78 |3,78 |- | |труб, b, м | |pic]2| | | | |Освещенная длина труб, lосв, м|9,6 |7,8 |7,6 |2,25 |- | |Площадь, занятая луче | | | | | | |воспринимающей поверхностью | | | | | | |полная, F, м2 |26,6 |25,74|21,07|6,24 |80 | |Наружный диаметр экранных труб|66 |66 |66 |66 |- | |, d, мм | | | | | | |Шаг экранных труб, s, мм |90 |90 |90 |90 | | |Расстояние от оси экранных |100 |100 |100 |- |- | |труб до кладки (стены), l, мм | | | | | | |Отношение s/d |1.36 |1.36 |1.36 |- |- | |Отношение l/d |1.51 |1.51 |1.51 |- |- | |Угловой коэффициент экрана, х |0,95 |0,95 |0,95 |1,00 |- | |Площадь лучевоспринимающей | | | | |127 | |поверхности открытых экранов, | | | | | | |Нл, м2 | | | | | |.

Таблица 2−8 Поверочный расчет теплообмена в топке |Величина |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Суммарная площадь луче воспринимающей |По конструктивным |127 | |поверхности, Нл, м2 |размерам | | |Площадь лучевоспринимающей поверхности |То же |127 | |открытых экранов, Нл. откр, м2 | | | |Полная площадь стен топочной камеры, |" «|149 | |Fст, м2 | | | |Коэффициент тепловой эффективности |[pic] |[pic]=0,469 | |лучевоспринимающей поверхности, Yср | | |.

Продолжение таблицы 2−8 |Эффективная толщина излучающего слоя|[pic] |[pic]=2,16 | |пламени, s, м | | | |Полная высота топки, Нт |По конструктивным |8.810 | | |размерам | | |Высота расположения горелок, hг, м |То же |1.9 | |Относительный уровень расположения |hг/Нт |1,9/8,810=0,215 | |горелок, хг | | | |Параметр, учитывающий распределение |0,59−0,2хт |0,59−0,2*0,215=0,54| |температуры в топке, М | |7 | |Коэффициент избытка воздуха на |По табл. 4−5 |1.15 | |выходе из топки, aт | | | |Присосы воздуха в топке, Daт |По табл. 2−1 |0.05 | |Температура горячего воздуха, |По предварит. выбору|350 | |tг.в, 0С | | | |Энтальпия горячего воздуха, Iг. в0, |По IJтаблице |5008.2 | |кДж/кг | | | |Энтальпия присосов воздуха, Iпрс0, |То же |238,8 | |кДж/кг | | | |Количество теплоты, вносимое в топку|(aТ-DaТ)Iг.в0+ |(1.15−0.05) 5008.2 | |воздухом, QВ, кДж/кг |DaТIпрс0 |+ 0.05 * 238.8 = | | | |5520.97 | |Полезное тепловыделение в топке, QТ,|Qpp[pic]+QВ |40 554,8*0,95+5520.9| |кДж/кг | |7=44 048 | |Адиабатическая температура горения, |По IJтаблице |1287,2 | |Jа, 0С | | | |Температура газов на выходе из топки|По предварительному |960 | |, JТ``, 0С |выбору | | |Энтальпия газов на выходе из топки, |По IJтаблице |31 873,04 | |IТ``, кДж/кг | | | |Средняя суммарная теплоёмкость |[pic] |[pic]=37,2 | |продуктов сгорания, Vср, кДж/(кг*К) | | | |Объемная доля: | | | |водяных паров, rН2О |По табл. 1−2 |0,116 | |трехатомных газов, rRO2 |То же |0.12 | |Суммарная объемная доля трехотомных |rН2О+ rRO2 |0.116+0.12=0.236 | |газов, rn | | | |Произведение, prns |prns |0.236*0.1*2,16=0,05| | | |1 | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−26 |3.05 | |трехатомными газами, kг, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |0,236*3.05=0.72 | |несветящейся частью среды, kнс, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−32 |2,71 | |сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |2,71+0.72=3,44 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,52 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0.14 | |Степень черноты факела, аФ |maСВ+(1-m)aг |0,55*0,52+0,45*0,14| | | |= 0,349 | |Степень черноты топки, аТ |[pic] |[pic]=0,53 | |Тепловая нагрузка стен топки, qF, |[pic] |[pic]=161.4 | |кВт/м2 | | | |Температура газов на выходе из |По рис. 5−8 |911,7 | |топки, JТ``, 0С | | | |Энтальпия газов на выходе из топки, |По IJтаблице |30 120,6 | |t``, кДж/кг | | | |Общее тепловосприятие топки, QТЛ, |j (QТ-I``Т) |0.986(44 048−29 987,3| |кДж/кг | |)= =13 731,1 | |Средняя удельная тепловая нагрузка |[pic] |[pic]=58,43 | |лучевоспринимающих поверхностей | | | |топки, qЛср | | |.

2.7 Расчет фестона При тепловом расчете парогенератора фестон, как правило, не изменяют, а проверяют поверочным расчетом (табл. 2−9).

Таблица 2−9. Поверочный расчет фестона |Наименование |Формула или способ |Расчет | | |определения | | |Полная площадь поверхности |По конструктивным |7 | |нагрева, Н, м2 |размерам | | |Площадь поверхности труб |То же |1 | |боковых экранов, находящихся в | | | |зоне фестона Ндоп, м2 | | | |Диаметр труб, d, мм |" «|60[pic]3 | |Относительный шаг труб, s/d |» «|1.5 | |Количество рядов труб, z2, шт |» «|1 | |Количество труб в ряду, z1, шт |» «|42 | |Площадь живого сечения для |АВ-z1dl |2,25*4,23−42*0,06*2,25| |прохода газов, F, м2 | |=3,84 | |Эффективная толщина излучающего|[pic] |0,9(31,8−1)0,06=0.1 | |слоя, s, м | | | |Температура газов перед |Из расчета топки |911,7 | |фестоном, J`, 0С | | | |Энтальпия газов перед фестоном,|То же |30 110,7 | |I`, кДж/кг | | | |Температура газов за фестоном, |По предварительному |900 | |J``, 0С |выбору | | |Энтальпия газов за фестоном, |По IJтаблице |29 683,85 | |I``, кДж/кг | | | |Количество теплоты, отданное |j (I`-I``) |0.986(30 110,7−29 683,85| |фестону, Qг, кДж/кг | |) =420,8 | |Температура кипения при |По табл. VI-7 |226.8 | |давлении в барабане (pБ=2.64 | | | |МПа), tкип, 0С | | | |Средняя температура газов, |0,5(J``+ J`) |0,5(911,7+900)=905,8 | |Jср, 0С | | | |Средний температурный напор, |Jср-tкип |905,8−226,8=679 | |Dt, 0C | | | |Средняя скорость газов, w, м/с |[pic] |[pic]=7.9 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6−6 |58*0,96*1,04*0,9=50,1 | |конвекцией, aК, кВт/(м2К) | | | |Суммарная поглощательная |prns |0,1*0,236*0,1=0,236 | |способность трехатомных газов, | | | |prns, м*Мпа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−26 |16,8 | |трехатомными | | | |газами, кг, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |16,8*0,236=3,97 | |несветящейся частью среды, kнс,| | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−32 |2,54 | |сажистыми частицами, кСЖ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |3,97+2,54=6,51 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,06 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0,039 | |Степень черноты излучающей |maСВ+(1-m)aг |0,55*0,06+0,45*0,039=0| |среды, а | |, 05 | |Температура загрязнённой стенки|tКИП+ Dt |226,8+80=306,8 | |трубы, tст, 0С | | | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6−12(aЛ= |135*0,05*0,97=6,5 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) |aНаСГ) | | |Коэффициент использования |По 6−2 |0.95 | |поверхности нагрева, x | | | |Коэффициент теплоотдачи от |x (aЛ+aК) |0,95(6,5+50,1)=53,77 | |газов к стенке, a1, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент загрязнения, e, |По ф-ле 6−8 и рис. 6−1|0,0048 | |м2К/Вт | | | |Коэффициент теплопередачи k, |[pic] |[pic]=42,7 | |Вт/м2К | | |.

Продолжение таблицы 2−9 |Тепловосприятие фестона по уравнению |[pic] |[pic]=376,2 | |теплопередачи, Qф, кДж/кг | | | |Тепловосприятие настенных труб, QДОП, кДж/кг |[pic] |[pic]=53,7 | |Суммарное тепловосприятие газохода фестона, QT,|Qф+ QДОП |53,7+376,2=429,9| |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных тепловосприятий, DQ, % |[pic]100 |[pic]100=2,16 |.

2.8 Расчет перегревателя.

Перегреватель одноступенчатый, с пароохладителем, установленным на стороне насыщенного пара. Перегреватель имеет коридорное расположение труб.

Коэффициент теплопередачи гладкотрубных коридорных пучков перегревателя рассчитывается с учетом коэффициента тепловой эффективности Y, используя формулу (6−7). Влияние излучения газового объема, расположенного перед перегревателем, на коэффициент теплопередачи учитываем путем увеличения расчетного значения коэффициента теплопередачи излучением по формуле (6−34).

Конструктивные размеры и характеристики перегревателя, взятые из чертежей и паспортных данных парогенераторов, сводим в таблицу 2−10.

Поверочный расчет перегревателя сводим в таблицу 2−11.

Таблица 2−10. Конструктивные размеры и характеристики перегревателя |Наименование |Расчетная формула или способ|Расчет | | |определения | | |Диаметр труб, d/dВН, мм |По конструктивным размерам |28/22 | |Количество труб в ряду |То же |12 | |(поперек газохода) z1, шт | | | |Количество рядов труб, z2, |То же |6 | |шт | | | |Средний шаг труб, s1, мм |" «|90 | |s2 | |100 | |Расположение труб в пучке |» «|коридорное | |Характер омывания |» «|поперечное | |Средняя длина змеевика, l, м|» «|1,489 | |Суммарная длина труб, Sl, м |» «|830,3 | |Полная площадь поверхности |» «|73 | |нагрева, H, м2 | | | |Площадь живого сечения на |a`b`-l`z1d |1.918*4.23−1.489*0.| |входе, F`, м2 | |028=7,1 | |То же на выходе, F``, м |a``b``-l``z1d |1,702*4,23−1,489*0,| | | |672=6,2 | |Средняя площадь живого |[pic] |6,6 | |сечения газохода, FCP, м2 | | | |Количество параллельно |По конструктивным размерам |72 | |включенных змеевиков (по | | | |пару), m, шт | | | |Площадь живого сечения для |pd2стm/4 |0.785*0.0222*56=0.0| |прохода пара, f, м2 | |27 |.

Таблица 2−11. Поверочный расчет перегревателя |Наименование |Расчетная формула или способ |Расчет| | |определения | | |Диаметр труб, d/dВН, мм |По конструктивным размерам |28/22 | |Площадь поверхности нагрева, Н, м2 |То же |73 | |Температура пара на выходе из |По заданию |380 | |перегревателя, t``, 0С | | |.

Продолжение таблицы 2−11 |То же на входе в перегреватель, t`, |По выбору |226,8 | |0С | | | |Давление пара: | | | |на выходе, р``, МПа |По заданию |2,4 | |на входе, р`, МПа |По выбору |2,64 | |Удельная энтальпия пара: | | | |на выходе, i``П, кДж/кг |По таблице VI-8|3197 | |на входе, i`П, кДж/кг | |2801,2 | | |То же | | |Суммарное тепловосприятие ступени, Q,|[pic] |[pic](3197−2801,2)=5057| |кДж/кг | |, 4 | |Средняя удельная тепловая нагрузка |Из расчета |58,43 | |лучевоспринимающих поверхностей |топки | | |топки, qЛСР, кВт/м2 | | | |Коэффициент распределения тепловой | | | |нагрузки: | | | |по высоте, hВ |По рис. 5−9 |1,2 | |между стенами, hСТ |По табл. 5−7 |1 | |Удельное лучистое тепловосприятие |hВ hСТ qЛСР |1*1,2*58,43=70,1 | |выходного окна топки, qЛ, кВт/м2 | | | |Угловой коэффициент фестона, хФ |По рис. 5−1 |0,76 | |Площадь поперечного сечения газохода |a`b` |1,918*4,23=8,11 | |перед ступенью, FГ`, м2 | | | |Лучистое тепловосприятие ступени, Qл,|[pic] |[pic](1−0,76)8,11=252,7| |кДж/кг | | | |Конвективное тепловосприятие ступени,|Q-QЛ |5057,4−252,7=4804,7 | |QK, кДж/кг | | | |Температура газов перед |Из расчета |900 | |перегревателем, J`, 0С |фестона | | |Энтальпия газов на входе в |То же |29 683,85 | |перегреватель, I`, кДж/кг | | | |То же на выходе из ступени, I``, |I`-[pic] |29 683,5−5987,5+0,1*239=| |кДж/кг | |23 719,9 | |Температура газов на выходе из |По I J-таблице |730 | |ступени, J``, 0С | | | |Средняя температура газов, JСР, 0С |0,5(J``+ J`) |0,5(900+730)=815 | |Средняя скорость газов в ступени, wГ,|[pic] |[pic]=4.4 | |м/с | | | |Коэффициент теплоотдачи конвекцией, |По рис. 6−5 |52*0,96*1.1*0,954=53,7 | |aК, Вт/(м2К) | | | |Средняя температура пара, tСР, 0С |0,5(t`+t``) |0,5(226.8+380)=303.4 | |Объем пара при средней температуре, |По табл. VI-8 |0,094 | |vП, м3/кг | | | |Средняя скорость пара, wП, м/с |[pic] |[pic]=24 | |Коэффициент теплоотдачи от стенки к |По рис. 6−8 |1.05*1075=1128.75 | |пару, a2, Вт/(м2К) | | | |Толщина излучающего слоя, s, м |[pic] |0.34 | |Суммарная поглощательная способность |prns |0,2278*0,1*0,34=0,0078 | |трехатомных газов, prns, м*МПа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По рис. 5−6 |9.9 | |трехатомными газами, кГ, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |9.7*0,2278=2.25 | |несветящейся частью среды, kнс, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−32|2 | |сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |2+2.25=4.25 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | |.

Продолжение таблицы 2−11 |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,19 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0,072 | |Степень черноты факела, аФ |maСВ+(1-m)aг |1*0.17=0.17 | |Коэффициент загрязнения, e, |По 6−2 |0,0042 | |м2К/Вт | | | |Температура загрязненной |tСР+([pic] |303.4+(0,0042+[pic])[pic]| |стенки трубы, tСТ, 0С | |* 6183.68*=303.6 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6−12 |0,98*138*0,19=25,8 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент теплоотдачи от |x (aЛ+aК) |0,95(25,8+50.3)=79,4 | |газов к стенке, a1, Вт/(м2К)| | | |Коэффициент тепловой |По табл. 6−2 |0,8 | |эффективности, Y | | | |Коэффициент теплопередачи, |[pic] |0,8[pic]=69,7 | |к, Вт/(м2К) | | | |Разность температур между | | | |газами и паром: | | | |наибольшая, DtБ, 0С |J`-t`` |900−380=520 | |наименьшая, Dtм, 0С |J``-t` |730−226.8=503.2 | |Температурный напор при |[pic] |511,6 | |противотоке, DtПРТ, 0С | | | |Площадь поверхности нагрева |По конструктивным |36 | |прямоточного участка, |размерам | | |НПРМ, м2 | | | |Полная площадь поверхности |То же |73 | |нагрева, Н, м2 | | | |Параметр, А |НПРМ/Н |0.49 | |Полный перепад температур |J`- J`` |900−730=173 | |газов, t1, 0С | | | |То же пара, t2, 0С |t``-t` |380−226.8=153.2 | |Параметр, Р |[pic] |0.25 | |Параметр R |t1/ t2 |1.129 | |Коэффициент перехода к |По рис. 6−14 |1 | |сложной схеме, y, | | | |Температурный перепад, Dt, |y DtПРТ |1*511,6=511,6 | |0С | | | |Тепловосприятие ступени по |[pic] |[pic]=4820,5 | |уравнению теплообмена, QТ, | | | |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic] |[pic]100=0,3 | |тепловосприятий, DQ | | |.

2.9 Расчет испарительного пучка.

Испарительные пучки непосредственно связаны с барабаном и определяет общую компоновку парогенератора. Поэтому их реконструкция с изменением площади поверхностей нагрева или конструктивных характеристик связана с большими трудностями и значительными капитальными затратами. Поэтому испарительные пучки, как и фестон, только как правило поверяют. Расчет ведем по таблице 2−12.

Таблица 1−12. Поверочный расчет испарительного пучка |Наименование |Формула или способ |Расчет | | |определения | | |Полная площадь поверхности |По конструктивным |188 | |нагрева, Н, м2 |размерам | | |Диаметр труб, d, мм |" «|60[pic]3 | |Относительный шаг труб, |» «| | |продольный, s2 /d | |2 | |поперечный, s1/d | |5.83 | |Количество рядов труб, z2, шт |» «|10 | |Количество труб в ряду, z1, шт |» «|12 | |Площадь живого сечения для |АВ-z1dl |4.23*1.7−12*0.06*2.8=5| |прохода газов, F, м2 | |.175 | |Эффективная толщина |[pic] |0.74 | |излучающего слоя, s, м | | | |Температура газов перед |Из расчета |730 | |пучком, J`, 0С |перегревателя | | |Энтальпия газов перед пучком, |То же |23 712 | |I`, кДж/кг | | | |Температура газов за пучком, |По предварительному |560 | |J``, 0С |выбору | | |Энтальпия газов за пучком, |По IJтаблице |17 904,2 | |I``, кДж/кг | | | |Количество теплоты, отданное |j (I`-I``+Da I0ПРС) |0.986(23 712−17 904,2 | |пучку, Qг, кДж/кг | |+11,95)=5737,8 | |Температура кипения при |По табл. VI-7 |226.8 | |давлении в барабане (pБ=2.64 | | | |МПа), tкип, 0С | | | |Средняя температура газов, |0,5(J``+ J`) |0,5(730+560)=645 | |Jср, 0С | | | |Средний температурный напор, |Jср-tкип |640−226,8=418,2 | |Dt, 0C | | | |Средняя скорость газов, w, м/с|[pic] |[pic]=4.93 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6−6 |38.3*0,95*1,1*1=40.1 | |конвекцией, aК, кВт/(м2К) | | | |Суммарная поглощательная |prns |0,1*0,219*0,74=0,016 | |способность трехатомных газов,| | | |prns, м*Мпа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−26 |6,9 | |трехатомными | | | |газами, кг, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |6,9*0,219=1,5 | |несветящейся частью среды, | | | |kнс, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−32 |1,31 | |сажистыми частицами, кСЖ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |1,31+1,5=2,81 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,187 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0,092 | |Степень черноты излучающей |maСВ+(1-m)aг |0,55*0,182+0,45*0,092=| |среды, а | |0,14 | |Температура загрязнённой |tКИП+ Dt |226,8+80=306,8 | |стенки трубы, tст, 0С | | | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6−12(aЛ= |76*0,14*0,97=10,3 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) |aНаСГ) | | |Коэффициент использования |По 6−2 |0.95 | |поверхности нагрева, x | | | |Коэффициент теплоотдачи от |x (aЛ+aК) |0,95(10,3+40.1)=47.8 | |газов к стенке, a1, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент загрязнения, e, |По ф-ле 6−8 и рис. 6−1|0,0048 | |м2К/Вт | | | |Коэффициент теплопередачи k, |[pic] |[pic]=38.8 | |Вт/м2К | | | |Тепловосприятие фестона по |[pic] |[pic]=5649,1 | |уравнению теплопередачи, QТ, | | | |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic]100 |[pic]100=-1,54 | |тепловосприятий, DQ, % | | |.

2.10 Расчет хвостовых поверхностей.

Расчет воздухоподогревателя и экономайзера будем вести в соответствии с методикой, описанной в § 9−1. Используя чертежи и техническую документацию парогенератора Е-25−24−380ГМ, составляем таблицы конструктивных размеров и характеристик его экономайзера и воздухоподогревателя.

После расчета хвостовых поверхностей определяем невязку теплового баланса парогенератора (табл. 2−19). Так как величина невязки теплового расчета не превышает допустимых 0.5%, то тепловой расчет парогенератора считаем законченным.

Таблица 2−14. Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя |Наименование |Размер | |Диаметр труб: | | |наружный, d, мм |40 | |внутренний, dВН, мм |37 | |Длина труб, L, м |1.6 | |Расположение труб |Вертикальное| |Количество ходов по воздуху, n, шт |1 | |Количество труб в ряду поперек движения воздуха, |84 | |z1, шт. | | |Количество рядов труб вдоль движения воздуха, z2, |27 | |шт. | | |Шаг труб: | | |поперечный, s1, мм |55 | |продольный, s2, мм |50 | |Относительный шаг: | | |поперечный, s1/d |1,375 | |продольный, s2/d |1,25 | |Количество параллельно включенных труб (по газам),|1251 | |z0, шт. | | |Площадь живого сечения для прохода газов, FГ, м2 |2.4 | |Ширина сечения воздушного канала, В, м |2,374 | |Средняя высота воздушного канала, h, м |1.6 | |Площадь живого сечения для прохода воздуха, FВ, м2|2.04 | |Площадь поверхности нагрева, Н, м2 |242 |.

Таблица 2−15. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера |Наименование |Размер | |Характеристика одной трубы: | | |длина, L, м |3 | |площадь поверхности нагрева с газовой стороны,| | |Н`, м2 | | |площадь живого сечения для прохода газов, F`, м2| | |Количество труб в горизонтальном ряду, z1, шт.|20 | |Количество горизонтальных рядов, z2, шт. |10 | |Площадь поверхности нагрева с газовой стороны,|590 | |Н, м2 | | |Площадь живого сечения для прохода газов, F, |2,4 | |м2 | | |Площадь живого сечения для прохода воды, f, м2|1,84 |.

Таблица 2−16. Поверочный расчет воздухоподогревателя |Наименование |Расчетная формула или способ|Расчет | | |определения | | |Диаметр труб, d, мм |По конструктивным размерам |40×1,5 | |Относительный шаг труб: |То же | | |поперечный, s1/d | |1,375 | |продольный, s2/d | |1,25 | |Количество рядов труб, |" «|27 | |z2, шт. | | |.

Продолжение таблицы 2−16 |Количество труб в ряду, z1, шт. |" «|84 | |Площадь живого сечения для |» «|2.4 | |прохода газов, FГ, м2 | | | |То же для прохода воздуха, FВ, |» «|2.04 | |м2 | | | |Площадь поверхности нагрева, |» «|242 | |Н, м2 | | | |Температура газов на выходе, |По выбору |345 | |J``, 0С | | | |Энтальпия газов на выходе, I``, |По IJтаблице |10 808,62 | |кДж/кг | | | |Температура воздуха на входе, |По выбору |25 | |t`, 0С | | | |Энтальпия теоретического |По IJтаблице |239 | |количества холодного воздуха, | | | |Iх.В0, кДж/кг | | | |Температура воздуха на выходе, |По выбору |350 | |t``, 0С | | | |Энтальпия теоретического |По IJтаблице |5008.2 | |количества воздуха на выходе, | | | |I0`, кДж/кг | | | |Отношение b1`` |aТ-DaТ |1.15−0.05=1.1 | |Тепловосприятие ступени, Q, |[pic]) |(1.1+0.03)(5008.2−23| |кДж/кг | |9)=5389 | |Средняя температура воздуха в |0,5(t`+t``) |0.5(25+350)=187.5 | |ступени, t, 0С | | | |Температура газов на входе, J`, |Из расчета |560 | |0С |испарительного пучка | | |Энтальпия газов на входе в |По IJтаблице |17 904,2 | |ступень, I`, кДж/кг | | | | | | | |Средняя температура газов, JСР, |0,5(J``+ J`) |0,5(560+360)=460 | |0С | | | |Средняя скорость газов, wГ, м/с |[pic] |[pic]=8.9 | |Коэффициент теплоотдачи от газов|По рис. 6−5 |0,94*86*0.98*1.4=110| |к стенке, a1, Вт/(м2К) | |.9 | |Средняя скорость воздуха, wВ, |[pic] |[pic]460.5=8.1 | |м/с | | | |Коэффициент теплоотдачи с |По рис. 6−4 |1.4*0.98*0.94*78=100| |воздушной стороны, a2, Вт/(м2К) | |.6 | |Коэффициент использования |По табл. 6−3 |0,85 | |поверхности нагрева, xВП | | | |Коэффициент теплопередачи, к, |xВП[pic] |0,85[pic]=44.8 | |Вт/(м3К) | | | |Разность температур между | | | |средами |[pic] |345−25=320 | |наибольшая, DtБ, 0С |[pic] |560−350=210 | |наименьшая, DtМ, 0С | | | |Температурный напор при |[pic] |265 | |противотоке, DtПРТ, 0С | | | |Перепад температур: | | | |наибольший, tБ, 0С |t``-t` |350−25=325 | |наименьший, tМ, 0С |[pic] |560−345=215 | |Параметр Р |[pic] |0,22 | |Параметр R |tБ/ tМ |2,7 | |Коэффициент y |По рис. 6−16 |1 | |Температурный перепад, Dt, 0С |y DtПРТ |272,5 | |Тепловосприятие по уравнению |[pic] |[pic]=5320,4 | |теплообмена, QТ, кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic] |[pic]100=-1,27 | |тепловосприятий, DQ, % | | |.

Таблица 1−17. Поверочный расчет экономайзера |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Площадь поверхности нагрева, |По конструктивным |590 | |Н, м2 |размерам | | |Площадь живого сечения для |То же |2.4 | |прохода газов, FГ, м2 | | | |Температура газов на входе в |Из расчета |360 | |ступень, J`, 0С |воздухоподогревателя | | |Температура газов на выходе, |По заданию |140 | |J``, 0С | | | |Энтальпия газов на входе, I`, |По IJтаблице |10 808,62 | |кДж/кг | | | |Энтальпия газов на выходе, I``, |По IJтаблице |4822.16 | |кДж/кг | | | |Тепловосприятие ступени (теплота,|j (I`- I``+[pic]) |0,986(10 808,62−4822.| |отданная газами), QГ, кДж/кг | |16+23,9)= =5926,2 | |Температура воды на выходе, |По выбору |210 | |t``, 0С | | | |Удельная энтальпия воды на |По IJтаблице | | |выходе, i``, кДж/кг | | | |Температура воды на входе, t`, |По заданию |100 | |0С | | | |Удельная энтальпия воды на входе|По IJтаблице |419,7 | |, i`, 0С | | | |Средняя температура воды, t, 0С |0,5(t`+ t``) |0.5(100+210)=155 | |Скорость воды в трубах, w, м/с |[pic] |[pic]=0.49 | |Средняя температура газов, J, 0С|0,5(J``+ J`) |0.5(140+345)=242,5 | |Средняя скорость газов, wГ, м/с |[pic] |[pic]=10,1 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6−4 |75*1*1*0.99=74.25 | |конвекцией, aК, Вт/(м2К) | | | |Эффективная толщина излучающего | |0.24 | |слоя, s, м | | | |Суммарная поглощательная |prns |0.197*0.1*0.24=0.004| |способность трехатомных газов, | |7 | |prns, м*МПа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По рис. 5−6 |15.3 | |трехатомными газами, кГ, 1/(| | | |м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |3 | |несветящейся частью среды, kнс, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5−32 |0.2 | |сажистыми частицами, кСЖ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |0.2+3=3.2 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0.074 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0.07 | |Степень черноты факела, аФ |maСВ+(1-m)aг |0.55*0.074+0.45*0.07| | | |=0.0722 | |Температура загрязненной стенки |tСР+Dt |279.75 | |трубы, tСТ, 0С | | | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6−11 |0.14 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент теплоотдачи от газов|[pic]) |74.25+0.14=74,39 | |к стенке, a1, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент загрязнения, |По формуле 6−8 |0.003 | |e, м2К/Вт | | | |Коэффициент теплопередачи, к, |[pic] |[pic]=60.8 | |Вт/м2К | | | |Разность температур между | | | |средами: |[pic] |140−100=40 | |наибольшая, DtБ, 0С |[pic] |345−210=135 | |наименьшая, DtМ, 0С | | |.

Продолжение таблицы 2−17 |Температурный напор, Dt, 0С |[pic] |87,5 | |Тепловосприятие ступени, QТ, |[pic] |[pic]=5812,5 | |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic] |[pic]100=-1,9 | |тепловосприятий, DQ, % | | |.

Таблица 1−18.Расчет невязки теплового баланса парогенератора |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Расчетная температура горячего |Из расчета |350 | |воздуха, tГ. В, 0С |воздухоподогревателя | | |Энтальпия горячего воздуха, |То же |5008,5 | |I0Г.В, кДж/кг | | | |Количество теплоты, вносимое в |(aТDaТ)I0B+DaТI0ПРС |1,1*5008,5+23,9=5533,2| |топку воздухом, QB, кДж/кг | |5 | |Полезное тепловыделение в |[pic] |44 084 | |топке, QT, кДж/кг | | | |Лучистое тепловосприятие топки,|(QГ-I``T)[pic] |13 731,3 | |QТЛ, кДж/кг | | | |Расчетная невязка теплового |[pic]+[pic] |40 554,8* | |баланса, DQ, кДж/кг | |0,885-(13 731,3+420,3 | | | |+4804,7+ 5737,8+ 5389+| | | |5926,2)=-119 | |Невязка, % |[pic] |[pic]100=-0,29 |.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В результате выполнения данной работы я произвел поверочный расчет парогенератора Е-25−24−380ГМ, топливом для которого является малосернистый мазут. Я определил температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах нагрева, КПД парогенератора, расход топлива. Расчетная невязка теплового баланса равна -0.29%, что меньше допустимого, значит расчет произведен правильно.

ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК В. И. Частухин Тепловой расчет промышленных парогенераторов. — Киев: Вища школа. Головное издательство, 1980.-184 с Роддатис К. Ф., Соколовский Я. Б. Справочник по котельным установкам малой производительности. М.: Энергия, 1975.