Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение работоспособности судовых валопроводов методами оптимизации и стабилизации параметров центровки

Диссертация: Повышение работоспособности судовых валопроводов методами оптимизации и стабилизации параметров центровки
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработанные математические модели для статического расчета многоопорных стержней применимы не только к расчету судовых валопроводов при жестком, упругом или смешанном креплении подшипников, но и к расчету общего изгиба корпуса судна, к расчету других стержневых конструкций строительной механики корабля. В сочетании с предложенными методами оптимизации и контроля они позволяют проектировщикам… Читать ещё >

Повышение работоспособности судовых валопроводов методами оптимизации и стабилизации параметров центровки (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Основные условные обозначения
  • Список сокращений
  • Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ПОСТАНОВКА ЦЕЛЕЙ И
  • ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Конструктивные особенности судовых валопроводов и нормы на основные параметры
    • 1. 2. Анализ нагрузок, действующих на валопровод. Расчетные схемы валопроводов
    • 1. 3. Анализ методов расчета и контроля параметров центровки валопроводов. Способы центровки
    • 1. 4. Способы повышения работоспособности валопроводов
    • 1. 5. Постановка целей и задач исследования
  • Глава 2. РАЗРАБОТКА УНИВЕРСАЛЬНЫХ МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ ДЛЯ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ МОНТАЖА МНОГООПОРНЫХ СТЕРЖНЕЙ, ВЫБОР И ПРИМЕНЕНИЕ МОДЕЛИ К ОСНОВНОМУ РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ
    • 2. 1. Общие положения
    • 2. 2. Разработка универсальной математической модели на основе уравнения пяти моментов
    • 2. 3. Разработка универсальной математической модели на основе метода начальных параметров. Метод податливых опор
      • 2. 3. 1. Единичный элемент и уравнения связи для его параметров
      • 2. 3. 2. Начальные параметры стержня и их определение
      • 2. 3. 3. Метод податливых опор. Определение параметров стержня для случая упругого, жесткого или смешанного крепления опор
    • 2. 4. Выбор математической модели, разработка алгоритма и системы проверки основного расчета
    • 2. 5. Применение модели к основному расчету параметров центровки валопроводов
      • 2. 5. 1. Обобщенная расчетная схема валопровода и исходные данные
      • 2. 5. 2. Система отсчета радиальных смещений опор и ее преобразование
      • 2. 5. 3. Основной расчет параметров центровки, его обработка и проверка. Примеры расчета
    • 2. 6. Определение влияния общего изгиба корпуса судна на параметры центровки валопровода
    • 2. 7. Основные результаты, полученные в главе и
  • выводы
  • Глава 3. РАЗРАБОТКА МЕТОДА ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ И ЕГО РЕАЛИЗАЦИЯ
    • 3. 1. Ограничительные значения параметров центровки и нормы по износу в опорах
    • 3. 2. Теоретические основы метода оптимизации параметров центровки
  • Номограммы допускаемых расцентровок валопровода
    • 3. 3. Разработка алгоритмов поиска номограмм, определения их границ и технического ресурса валопровода
    • 3. 4. Расчет параметров центровки при номинальном, оптимальном и заданных положениях валопровода
    • 3. 5. Пример расчета параметров центровки и работоспособности валопровода
    • 3. 6. Повышение работоспособности валопроводов методом оптимизации параметров центровки
    • 3. 7. Основные результаты, полученные в главе и
  • выводы
  • Глава 4. СТАБИЛИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВО ДОВ И УПРУГИЕ ОПОРЫ ДЛЯ ЕЕ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
    • 4. 1. Общие положения
    • 4. 2. Основные характеристики упругих опор для судовых валопроводов
    • 4. 3. Расчет параметров центровки и работоспособности валопроводов для случая упругого крепления опор. Пример расчета
    • 4. 4. Исследование влияния величины податливости упругих опор на параметры центровки и работоспособности валопровода
    • 4. 5. Повышение работоспособности валопроводов методом стабилизации параметров центровки
    • 4. 6. Предлагаемые конструкции упругих компенсационных опор и способы их установки
    • 4. 7. Основные результаты, полученные в главе и
  • выводы
  • Глава 5. РАЗРАБОТКА ОСНОВНЫХ НАПРАВЛЕНИЙ В КОНСТРУИРОВАНИИ ВАЛОПРОВОДОВ И ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО ИХ ЦЕНТРОВКЕ
    • 5. 1. Общие положения
    • 5. 2. Регулирование и компенсация износа вкладышей дейдвудных подшипников
    • 5. 3. Регулирование гибкости валопроводов и податливости фундамента
    • 5. 4. Включение гибких устройств в систему валопровода
    • 5. 5. Предложения по расчету параметров центровки валопроводов
    • 5. 6. Предлагаемые устройства для центровки и способы их применения
    • 5. 7. Основные результаты, полученные в главе и
  • выводы
  • Глава 6. РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛОЖЕНИЯ МНОГООПОРНЫХ СТЕРЖНЕЙ С ПРОТЯЖЕННЫМИ ОПОРАМИ И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ
    • 6. 1. Общие положения
    • 6. 2. Теоретические основы методов определения положения многоопорных стержней с протяженными опорами
    • 6. 3. Разработка способа определения изгибных усилий в стержнях по результатам тензометрирования
    • 6. 4. Составление аппроксимирующих уравнений для изгибных усилий в многоопорных стержнях
      • 6. 4. 1. Многоопорные стержни с одной протяженной опорой
      • 6. 4. 2. Многоопорные стержни с двумя протяженными опорами
    • 6. 5. Контроль параметров центровки валопроводов
      • 6. 5. 1. Экспериментальное определение изгибных усилий
      • 6. 5. 2. Расчеты по контролю центровки валопроводов с одним дейдвудным подшипником
      • 6. 5. 3. Расчеты по контролю центровки валопроводов с двумя дейд-вудными подшипниками
    • 6. 6. Основные результаты, полученные в главе и
  • выводы
  • Глава 7. РАЗРАБОТКА ЭКСПРЕСС-МЕТОДА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ. ВНЕДРЕНИЕ РАЗРАБОТОК
    • 7. 1. Активные многофакторные эксперименты в применении к расчету параметров центровки валопроводов
    • 7. 2. Обобщенные расчетные схемы валопроводов, исходные данные и определение коэффициентов уравнений регрессии
    • 7. 3. Расчет параметров центровки и прогнозируемого ресурса по уравнениям регрессии. Примеры расчета
    • 7. 4. Внедрение разработок
    • 7. 5. Основные результаты, полученные в главе и
  • выводы

Проблема повышения эффективности работы транспорта, в том числе и водного является актуальной.

Эффективность работы судов зависит от надежности функционирования устройств, систем, энергетических установок. Важным устройством является валопровод. С увеличением водоизмещения, скорости хода судов, мощности энергетических установок возрастают нагрузки на валопроводы, что приводит к увеличению их размеров. С увеличением размеров повышается жесткость валопроводов и возрастают требования по качеству их монтажа и главной его составляющей — центровки.

Валопровод при монтаже и в процессе эксплуатации получает различные радиальные смещения подшипников, что изменяет его напряженное состояние. В условиях традиционного способа монтажа при жестком креплении подшипников к фундаменту указанные изменения проявляются все в большей степени с ростом размеров валопровода. Это приводит к тому, что при эксплуатации и, в основном, из-за износа подшипников параметры центровки, реализованные при монтаже с учетом норм, быстро выходят за допускаемые пределы и валопровод оказывается в предельном состоянии со всеми вытекающими последствиями, вплоть до преждевременного выхода из строя гребных валов и дейдвудпых подшипников. В целом, работоспособность валопроводов при жестком креплении подшипников к фундаменту оказывается незначительной и возникает необходимость производить после некоторой наработки повторную центровку, что повышает трудоемкость работ и стоимость их выполнения.

К основным параметрам центровки валопровода относятся нагрузки па подшипниках и нормальные напряжения в валах. Длительное сохранение их на допускаемом уровне изменения в процессе эксплуатации является одним из основных направлений в проблеме повышения работоспособности валопроводов.

Большой вклад в решение этой проблемы внесли Ю. А. Шиманский, С. Ф. Абрамович, В. А. Меркулов, А. П. Марков, В. С. Кравченко, В. С. Яценко и др. В последние годы возросло число изобретений, направленных на повышение работоспособности валопроводов и дейдвудных устройств. Имеются перспективные предложения, однако, количественно оценить эффект от их внедрения не представляется возможным, поскольку не разработаны методы его определения.

Задача повышения работоспособности валопроводов остается актуальной, так как не удается увеличить технический ресурс валопровода и сократить влияние эксплуатационных условий на валопровод, из-за чего межремонтный период его работы не превышает двух лет. Актуальными являются и задачи по обеспечению центровки валопроводов в направлении достоверного контроля ее параметров и сокращения трудоемкости осуществления.

Для решения комплекса этих задач в 1986 году приказом по Минрыбхозу СССР был организован научно-производственный творческий коллектив, в состав которого был включен от Астраханского технического института рыбной промышленности и хозяйства (АТИРПиХ) соискатель — исполнитель и научный руководитель работ (приложение 1).

Настоящая работа выполнялась в АТИРПиХ, ныне — Астраханский государственный технический университет (АГТУ), в соответствии с планом госбюджетной НИР соискателя — научные разработки и по хоздоговорам с АО «Гипрорыбфлот» — прикладные разработки.

Концептуальная направленность работы состоит в разработке высокоэффективных методов, средств и направлений в повышении работоспособности валопроводов судов различных типов и назначений по длительному сохранению основных параметров центровки па допускаемом уровне их изменения в процессе эксплуатации при сопутствующей разработке рациональных методов надлежащей реализации и достоверного контроля этих параметров при центровке. В работе не предусматривалось производить анализ вибрационных характеристик валопровода, поскольку это самостоятельные исследования и их следует выполнять в виде отдельных этапов расчета. Поэтому, оптимальное решение, рассчитанное по предложенному методу, должно быть затем проверено по вибрационным характеристикам, чтобы быть приемлемым для конструктора. Если окажется, что оптимальное решеиие неприемлемо по вибрационному критерию, то следует внести в решение корректировку, учитывая возможные ограничения, накладываемые вибрационными характеристиками.

В работе применены современные методы исследований. Теоретические исследования базируются на известных методах математического анализа, на универсальных методах строительной механики корабля, которые в диссертации получили дальнейшее развитие и обобщение (уравнение 5-ти моментов, метод начальных параметров). Соискателем предложен и реализован в работе новый метод расчета многоопорных стержней, названный методом податливых опор, который оказался весьма эффективным не только в расчетах судовых валопроводов при жестком, упругом или смешанном креплении подшипников, но и в расчетах общего изгиба корпуса судна при изменении водоизмещения, при волнении моря. Для получения теоретических и практических решений широко использованы математическое моделирование, методы оптимизации, численные методы решения систем уравнений, численные эксперименты на ПЭВМ. При использовании метода активного планирования экспериментов разработан инженерный экспресс-метод определения оптимальных параметров центровки валопроводов по табличным данным. Соискателем предложен и реализован в работе численный метод решения системы алгебраических неравенств, позволяющий выявить на ПЭВМ номограмму допускаемых расцентровок валопровода. Предложен метод определения изгибных усилий в сечениях валопровода по результатам тензометрирования. Важной особенностью этого метода является отсутствие ограничений на длину измерительной базы тензометра и база может быть принята достаточно большой, что повышает точность определения параметров центровки и прогнозируемого ресурса, соответствующих фактическому положению валопровода.

В работе представлены результаты комплексного решения вопросов центровки валопроводов — вопросов по ее расчетной подготовке, реализации и контролю с целевой установкой на повышение работоспособности валопроводов. Разработаны методы расчета и оптимизации основных параметров центровки. На основе этих методов и на примерах расчета различных валопроводов показано, что даже в случае жесткого крепления подшипников к фундаменту можно достичь заметного повышения работоспособности валопроводов, если параметрам центровки придать при монтаже оптимальные величины. Однако, гораздо существенный эффект может быть получен, если выносной подшипник валопровода установить па специальные упругие компенсационные опоры — стабилизаторы реакций. На уровне изобретений разработаны конструкции таких опор и способы их монтажа. Производственными испытаниями подтверждена высокая эффективность их применения в системе валопровода.

При использовании метода оптимизации разработаны основные направления в конструировании валопроводов по обеспечению повышения их работоспособности и предложения по их центровке. Показано, что предложенные методы позволяют в условиях судостроения предъявлять и реализовывать обоснованные требования к параметрам создаваемых конструкций валопроводов и разрабатываемых технологий их монтажа, а в условиях судоремонта — выявлять рациональные приемы проведения центровки. На уровне изобретений предложены гибкий вал, способ и устройство для автоцеитровки, регулируемые прокладки для подшипников валопровода.

Особое внимание в работе уделено разработке методов достоверного контроля параметров центровки, поскольку необходимо не только определять оптимальные их величины, но и с требуемой точностью реализовывать их в процессе центровки с определением ожидаемого технического ресурса валопровода.

Определенным обобщением полученных в работе результатов исследований является разработка инженерного экспресс-метода определения оптимальных параметров центровки валопроводов по табличным данным.

На защиту выносятся следующие основные положения диссертации:

1. Универсальные математические модели для расчета многоопорных стержней, выбор и применение модели к основному расчету параметров центровки валопроводов и к расчету общего изгиба корпуса судна.

2. Метод оптимизации параметров центровки валопроводов по двум критериямнапряженному состоянию и прогнозируемому техническому ресурсу и повышение работоспособности валопроводов этим методом.

3. Повышение работоспособности валопроводов методом стабилизации параметров центровки и упругие компенсационные опоры для его осуществления.

4. Направления в конструировании валопроводов, выявленные предложенным методом оптимизации и обеспечивающие повышение их работоспособности.

5. Предложения по расчету параметров центровки валопроводов и устройства для ее выполнения.

6. Методы определения положения многоопорпых стержней с протяженными опорами и их применение для безразборного контроля параметров центровки валопроводов.

7. Метод определения изгибных усилий в стержнях и его применение к валопро-водам при определении их фактических положений и соответствующих величин параметров центровки и прогнозируемого технического ресурса.

8. Инженерный экспресс-метод определения основных параметров центровки валопроводов по табличным данным.

Основные результаты исследований, выполненные соискателем в период 19 791 999 г. г., доложены и обсуждены на 5-ом заседании общесудовой секции Координационного совета по технической эксплуатации флота рыбной промышленности (Астрахань, 1984 г.), на Всесоюзных научно-технических конференциях ВНТО им. акад. А. Н. Крылова «Проблемы совершенствования судоремонта и повышения ремонтопригодности судов» (Ленинград, 1985 г.), «Проблемы повышения надежности судовых валопроводов» (Ленинград, 1988 г.), на экспозиции ВДНХ СССР «Ученые Поволжья — народному хозяйству» (Москва, 1989 г., соискатель награжден серебряной медалью), на экспозиции международной выставки «Инрыбпром-90» (Ленинград, 1990 г.), на экспозициях и научно-технических симпозиумах международных выставок «Промышленное рыболовство-93» (Санкт-Петербург, 1993 г.) и «Инрыбпром-95» (Санкт-Петербург, 1995 г.), на экспозициях зарубежной выставки научно-технических разработок Астраханского государственного технического университета (АГТУ) в Египте (Каир, 1996 г.), на 16-ой международной конференции «Математическое моделирование в механике деформируемых тел. Метод граничных и конечных элементов» (Санкт-Петербург, Дом ученых РАН, 1998 г.), на научно-технических конференциях НКИ (Николаев, 1979 г.), АО «Гипрорыбфлот», АТИРПиХ (АГТУ) в период с 1984 по 1999 г. г.

По материалам диссертационной работы опубликовано 47 работ, в том числе 17 -статьи в теоретических, научно-практических и отраслевых журналах, РТМ по расчету основных параметров центровки валопровода (в 2-х книгах), ТУ на упругие компенсационные опоры судовых валопроводов, 9 авторских свидетельств и патентов на изобретения, 10 тезисов докладов на Всесоюзных научно-технических и международных конференциях и симпозиумах международных выставок, 9 тезисов докладов на научных конференциях АГТУ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В диссертационной работе на основании выполненных соискателем исследований получили развитие научные основы центровки судовых валопроводов и в комплексе решены актуальные вопросы по ее расчетной подготовке, реализации и контролю в направлении повышения работоспособности валопроводов и сокращения трудоемкости ее проведения. Кроме того, разработаны основные направления в конструировании валопроводов и предложения по их центровке, обеспечивающие повышение их работоспособности.

Получены следующие наиболее существенные научные и технические результаты:

1. Разработаны универсальные математические модели для статического расчета многоопорных стержней, в том числе и судовых валопроводов. Известное уравнение 5-ти моментов приведено к универсальному виду. Впервые предложен метод расчета, названный методом податливости опор, с помощью которого можно учитывать все многообразие конструктивно-технических и эксплуатационных параметров, присущих валопроводам, включая учет возможного крепления подшипников на специальные упругие компенсационные опоры — стабилизаторы реакций. Метод реализован в виде компьютерной программы и позволяет получать на ПЭВМ результат основного расчета заданного валопровода в виде уравнений для различных параметров центровки в функции радиальных смещений подшипников и нагрузки. Разработана система всесторонней проверки достоверности результатов основного расчета. Показана эффективность применения этого метода в расчетах общего изгиба корпуса судна, выполненного для оценки влияния деформаций от такого изгиба на параметры центровки валопровода.

2. Впервые разработаны и реализованы теоретические основы метода оптимизации параметров центровки валопроводов при учете всех ограничений, накладываемых на эти параметры, и эмпирических зависимостей линейного износа подшипников от наработки. Разработаны алгоритмы расчета на ПЭВМ основной, общей и частных номограмм допускаемых расцентровок и их границ. Показано, что из всего множества возможных монтажных положений валопровода следует вначале выявить номинальное — то, которому соответствует его минимальное напряженное состояние, определить общую номограмму и вычислить прогнозируемый ресурс, который при этом может быть получен в условиях износа вкладышей подшипников. Если ресурс оказывается незначительным, то в поле общей номограммы следует производить поиск оптимального положения валопровода, когда его ресурс будет максимально-возможным при сохранении напряженного состояния на допускаемом уровне. Предложено, таким образом, производить оптимизацию параметров центровки по двум критериям — по напряженному состоянию, оцениваемому суммой квадратов изгибающих моментов, и по величине прогнозируемого технического ресурса. На примере валопроводов с жестким креплением подшипников показано, что их работоспособность может быть повышена методом оптимизации в 2 -г 16 разв зависимости от типоразмера, если от номинального монтажного положения перейти к оптимальномув целом же, работоспособность большинства валопроводов при жестком креплении подшипников оказывается малой.

3. Разработаны основные требования к упругим компенсационным опорам — стабилизаторам параметров центровки, условия их применения в системе судовых валопроводов и основные характеристики опор по обеспечению надлежащей стабилизации. На различных примерах показано, что методом стабилизации параметров центровки, реализуемом при использовании упругих компенсационных опор, можно достичь такого повышения работоспособности валопроводов, когда за весь период их эксплуатации она не будет ограничиваться предельными величинами параметров центровки. Разработаны на уровне изобретений различные конструкции упругих компенсационных опор и способы монтажа подшипников валопровода на такие опоры.

4. Методом оптимизации выявлены следующие основные направления в конструировании валопроводов по обеспечению повышения их работоспособности: регулирование и компенсация износа вкладышей дейдвудных подшипников, регулирование гибкости валопроводов и податливости фундамента, включение гибких устройств в систему валопровода. В качестве гибкого устройства предложен на уровне изобретения гибкий вал специальной конструкции, предназначенный для передачи крутящего момента и полностью исключающий передачу изгибных усилий от одного участка валопровода к другому при их взаимных линейных и угловых смещениях.

5. Разработаны теоретические основы метода расчетной подготовки центровки, который обладает универсальностью — применим не только к центровке по нагрузкам на подшипники, но и к центровке по изломам и смещениям в соединениях валов, к центровке по положениям подшипников относительно теоретической оси валопровода. Предложены на уровне изобретений устройство и способ авто-центровки валопроводов и регулируемая прокладка подшипников.

6. Впервые разработаны теоретические основы методов определения положения многоопорных стержней с протяженными опорами, которые применены для контроля параметров центровки валопроводов и выявления их фактических положений. Для получения «отклика» от валопровода предложено производить тензометрирование по специальной, разработанной соискателем, методике. Показано, что, получив «отклик» и использовав его данные, можно полностью, однозначно и с достаточной для инженерных расчетов точностью определить разработанными методами фактическое положение валопровода и все те параметры, которые ему соответствуют, включая величину прогнозируемого технического ресурса.

7. Впервые проведены исследования валопроводов методом активного многофакторного планирования экспериментов и разработан инженерный экспресс-метод определения основных параметров центровки валопроводов по табличным данным.

Полученные в диссертационной работе результаты имеют важное практическое значение. Основные из них апробированы в производственных условиях и отражены в нормативно-технических документах. Все это проявляется в следующем.

Разработанные математические модели для статического расчета многоопорных стержней применимы не только к расчету судовых валопроводов при жестком, упругом или смешанном креплении подшипников, но и к расчету общего изгиба корпуса судна, к расчету других стержневых конструкций строительной механики корабля. В сочетании с предложенными методами оптимизации и контроля они позволяют проектировщикам предъявлять и реализовывать обоснованные требования к параметрам создаваемых ими конструкций и разрабатываемых технологий монтажа, что показано в диссертации при разработке основных направлений в конструировании валопроводов и предложений по их центровке. Принятая для расчетов математическая модель позволяет производить расчетную подготовку центровки валопроводов при ее реализации различными способами с определением напряженно-деформированного состояния валопровода и его прогнозируемого технического ресурса. Предложены гибкий вал специальной конструкции (Патент N 1 677 385, Россия, 1989 г.), способ центровки (А.С. СССР N 1 081 074, 1984 г.), устройство для автоцентровки (А.С. СССР N 1 082 683, 1984 г.) и регулируемая прокладка подшипников валопровода (А.С. СССР N 1 232 570,1986 г.).

Впервые разработан экспресс-метод расчета, позволяющий определять основные параметры центровки валопроводов по табличным данным с достаточной для инженерных расчетов точностью.

Разработаны конструкции упругих компенсационных опор (А.С. СССР N 918 182, 1979 г. Патенты, Россия, N 1 203 267, 1983 г. и N 1 255 783, 1983 г.) и способы их монтажа на судовых валопроводах (А.С. СССР N 1 030 259, 1982 г. Патент N 1 123 937, Россия, 1983 г.). Совместно с АО «Гипрорыбфлот» (г.Астрахань) такие опоры внедрены на рыбопромысловых судах различных типов. Получен существенный эффект от внедрения.

На основе проведенных теоретических исследований и с учетом результатов производственных испытаний разработаны два нормативно-технических документа: руководящие технические материалы (РТМ) по расчету основных параметров центровки валопроводов и технические условия (ТУ) на упругие компенсационные опоры. Документы приняты Регистром СССР и введены в действие приказом Минрыбхоза СССР в 1988 гоДУ.

Полученные в диссертационной работе результаты использованы в исследовательских работах кафедр АГТУ, в диссертационной работе, подготовленной при консультации соискателя, в лекционных курсах, в дипломных проектах, выполненных под руководством соискателя.

Показать весь текст

Список литературы

  1. С.Ф., Меркулов В. А., Пахомов К. Н. Прочность валопроводов транспортных судов // Судостроение. — 1977. — № 1. — с. 35−39.
  2. .Г., Меркулов В. А. Экспериментальное исследование работоспособности дейдвудных подшипников на крупномасштабной модели валопровода // Сб.: Вопросы судостроения, серия Технология судостроения, вып. 15. 1977. — с. 46−52.
  3. С.Ф., Марков А. П. Пути повышения надежности судовых валопроводов, совершенствование технологии их изготовления и монтажа // Технология судостроения. 1983. — № 8. — с. 45−49.
  4. Ю.П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. — 279 с.
  5. А.С. 715 386 СССР, МКИ В 63 Н 21/30. Опора судового валопровода / И. А. Латмап. № 2 526 364/27−11- Заявл. 26.09.77- опубл. 15.02.80, Бюл. № 6.-3 е.: ил.
  6. А.С. 918 182 СССР, МКИ В 63 Н 21/30. Упругая опора / Ю. А. Вязовой, Г. Ю. Завизион, П. А. Гаращенко, Н. К. Деркач. № 2 765 570 / 27−11- Заявл. 07.05.79- Опубл.0704.82, Бюл. № 13.-3 е.: ил.
  7. А.С. 1 030 259 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Способ монтажа гребного вала в корпусе судна. / Ю. А. Вязовой, П. А. Гаращенко. № 3 399 808/27−11- Заявл. 17.02.82- Опубл.2307.83, Бюл. № 27. 3 е.: ил.
  8. А.С. 1 054 210 СССР, МКИ В 63 Н 23/36. Дейдвудный узел / Ю. А. Вязовой, В. И!Локтев, Г. И. Пятибратов, Г. В. Касимов, В. Ю. Вязовой. № 3 493 108/27−11- Заявл. 21.05.82- Опубл. 15.11.83, Бюл. № 42. — 3 е.: ил.
  9. А.С. 1 081 074 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Способ центровки судового валопровода / П. А. Гаращенко, Г. Ю. Завизион, К. С. Фурсов. № 3 527 455/27−11- Заявл. 24.12.82- Опубл. 23.03.84, Бюл. № 11.-3 е.: ил.
  10. А.С. 1 082 683 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Устройство для автоцентровки судо-• вых валопроводов / Г. Ю. Завизион, П. А. Гаращенко, К. С. Фурсов. № 3 489 932/27−11- Заявл. 10.09.82- Опубл. 30.03.84, Бюл. № 12. — 3 е.: ил.
  11. А.С. 1 088 988 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Судовой валопровод / И. С. Лукьянов. -№ 2 968 870/27−11- Заявл. 04.08.80- Опубл. 30.04.84, Бюл. № 16. 2 е.: ил.
  12. А.С. 1 114 587 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Опорный подшипник судового валопровода / Н. В. Январев, А. С. Кельзон, А. Е. Коротаев, А. В. Смыков. № 3 608 537/27−11- За-явл. 15.06.83- Опубл. 23.09.84, Бюл. № 35. — 2 е.: ил.
  13. А.С. 1 123 937 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Способ монтажа гребного вала / Ю. А. Вязовой, П. А. Гаращенко. № 3 585 995/27−11- Заявл. 29.04.83- Опубл. 15.11.84, Бюл. № 42. — 3 е.: ил.
  14. А.С. 1 226 007 СССР, МКИ G 01 В 5/28. Устройство для контроля искривления оси валопровода / Е. В. Рассказов. № 3 715 054/25−28- Заявл. 15.12.83- Опубл. 23.04.86, Бюл. № 15.-3 е.: ил.
  15. А.С. 1 150 153 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Опора судового валопровода / М. К. Герцык, А. С. Кельзон, А. В. Смыков, Н. В. Январев. № 3 658 364/27−11- Заявл. 04.11.83- Опубл. 15.04.85, Бюл. № 14. — 3 е.: ил.
  16. А.С. 1 244 406 СССР, МКИ F 16 С 27/02, В 63 Н 23/34. Опорный подшипник судового валопровода / Г. С. Беляев, Н. Ф. Чебуранов, В. Е. Сергеев. № 3 863 390/27−11- Заявл. 09.01.85- Опубл. 15.07.86, Бюл. № 26. — 2 е.: ил.
  17. А.С. 1 245 502 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Устройство для центровки судовых валопроводов / Н. И. Александров, В. А. Никитенко, Ю. Т. Горкуша. № 3 859 316/27−11- Заявл. 25.02.85- Опубл. 23.07.86, Бюл. № 27. — 2 е.: ил.
  18. А.С. 1 203 267 СССР, МКИ F 16 F 13/00. Упругая компенсационная опора / Ю. А. Вязовой, П. А. Гаращенко. № 3 589 770 / 25−28- Заявл. 10.05.83- Опубл. 07.01.86, Бюл. № 1.-4 е.: ил.
  19. А.С. 1 232 570 СССР, МКИ В 63 Н 21/30. Регулируемая прокладка подшипника судового валопровода / Г. Ю. Завизион, П. А. Гаращенко. № 3 837 002 / 27−11- Заявл. 04.01.85- Опубл. 23.05.86, Бюл. № 19. — 3 е.: ил.
  20. А.С. 1 255 783 СССР, МКИ F 16 F 7/00. Упругий компенсатор/ П. А. Гаращенко, Ю. А. Вязовой. № 3 569 448 / 25−28- Заявл. 28.03.83- Опубл. 07.09.86, Бюл. № 33. — 2 е.: ил.
  21. А.С. 1 677 385 СССР, МКИ F 16 С 1/02. Гибкий вал/ П. А. Гаращенко, Г. Ю. Завизион. № 4 738 320/27- Заявл. 18.09.89- Опубл. 15.09.91, Бюл. № 34. — 3 е.: ил.
  22. И.П., Васильев Н. Н., Амбросов В. А. Быстрые методы статистической обработки и планирование экспериментов. JL: ЛГУ, 1971. — 77 с.
  23. А.Е., Горин С. В., Пшеницын А. А., Чуприна С. В. Об одном способе повышения ресурса судовых дейдвудных подшипников // Судостроение. 1997. — № 2. -с. 32−33.
  24. В.Ф., Рубин М. Б., Николаев А. В., Шулькин Ю. Б. Моделирование на ЭВМ процесса эксплуатации опор гребных валов // Судостроение. 1986. — № 11.-е. 3638.
  25. Балацкий J1.T., Бегагоен Т. Н. Эксплуатация и ремонт дейдвудных устройств морских судов. М.: Транспорт, 1975. — 160 с.
  26. . Методы оптимизации. Вводный курс / Пер. с англ. М.: Радио и связь, 1988. — 128 с.
  27. . Основы линейного программирования / Пер. с англ. М.: Радио и связь, 1989.- 176 с.
  28. К., Вилсон Е. Численные методы анализа и метод конечных элементов. Перевод с англ. под общ. редак. А. Ф. Смирнова. М.: Стройиздат, 1982. — 447 с.
  29. А.В. Состояние и перспективы совершенствования методов определения технологических параметров центровки судовых валопроводов с применением ЭВМ // Технология судостроения. 1983. — № 8. — с. 59−60.
  30. В.Г. Математические методы оптимального управления. М.: Наука, 1969.-408 с.
  31. Большие траулеры промыслового флота СССР. Каталог технических характеристик. J1.: Гипрорыбфлот, 1972. — 211 с.
  32. З.И. Определители и матрицы. М.: Наука, 1970. — 199 с.
  33. С.С., Гавриш П. И. Износ и надежность винто-рулевого комплекса судов. М.: Транспорт, 1970. — 232 с.
  34. А.Х. Центровка судовых валопроводов расчетным методом // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1968. — № 7. — с. 16−21.
  35. А.Х., Лубепко В. Н., Соколов В. Н. К вопросу создания единой концепции центровки судовых валопроводов // Краткие результаты научной деятельности ииститута: Сб. трудов АТИРПиХ. Астрахань, 1990. — с. 115−116.
  36. А.Х. Допуски на расцентровку судовых валопроводов // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1968. — № 8. — с. 4−10.
  37. Ю.А., Гаращенко П. А., Ангелло Т. Н. Работоспособность капролоно-вых дейдвудных подшипников // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1980. -№ 43.-с. 11−15.
  38. Ю.А., Гаращенко П. А. Упругие самоцентрирующиеся опоры для судовых валопроводов // Судостроение. 1982. — № 12. — с. 14−16.
  39. Ю.А., Гаращенко П. А. Установка гребного вала на упругую опору // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1984. — № 54. — с. 17−20.
  40. Ю.А., Гаращенко П. А., Локтев В. И. Повышение надежности валопроводов при помощи упруго-демпфирующих устройств // Судостроение. 1991. — № 9. — с.15.17.
  41. П.А. Влияние вертикального смещения жестких и упругих опор на несущую способность неразрезных балок: Труды / Астраханский ин-т рыбн. пром-сти и хоз-ва: Юбил. вып. 1980. — с. 184−190.
  42. П.А. Определение работоспособности судовых валопроводов по результатам факторных экспериментов // Краткие результаты научной деятельности института Сб. трудов АТИРПиХ. Астрахань, 1990. — с. 117−118.
  43. П.А. Предложения по оптимизации монтажа судовых валопроводов // Сб. Волжско-Камского межобластного правления ВНТО им. акад. А. Н. Крылова: «Судостроение и судоремонт». Астрахань, 1990. — с. 19−23.
  44. П.А. Оценка эффективности включения компенсаторов износа в систему судового валопровода // Вестник Астраханского техп. инст. рыбн. пром-ти и хоз-ва. М.: РИО ВНИРО. — 1993. — с. 197−200.
  45. П.А. Выбор параметров центровки судовых валопроводов // Вестник Астраханского государственного технического университета М.: ВНИРО, — 1994. -с.221−224.
  46. П.А. Оптимизация параметров монтажа судовых валопроводов // Научно-техническая конференция (симпозиум) международной специализированной выставки"Инрыбпром 95″. Тез. докл. — С.-Петербург, — 1995. — 2 с.
  47. П.А. Универсальная формула для расчета упругих стержневых систем // Вестник АГТУ: Сб. научн. трудов. Вып. 2. — Астр. гос. техн. ун-т. — Астрахань: -1996.-с. 305−308.
  48. П.А. Определение изгибных усилий в стержневых системах по результатам тензометрирования // Вестник Астраханского государственного технического университета. Механика. Астрахань, — 1998. — с. 115−118.
  49. П.А., Вязовой Ю. А. Эффективность включения компенсаторов расцентровки в систему судового валопровода // Вестник Астраханского государственного технического университета. Морская техника и технологии. Астрахань, 2000. — с. 5862.
  50. П.А. Расчет общего изгиба корпуса судна и влияние изгиба на параметры центровки валопровода // Вестник Астраханского государственного технического университета. Морская техника и технологии. Астрахань, 2000. — с. 50−57.
  51. П.А., Лазуткина Е. А. Способы контроля параметров монтажа многоопорных стержней с протяженными опорами // Вестник Астраханского государственного технического университета. Механика. Астрахань, 2000. — с. 219−223.
  52. Д.Л. Монтаж судового механического оборудования. Л.: Судостроение, 1975. — 264 с.
  53. Д.Л. О критерии качества центровки судовых валопроводов // Судостроение. 1964. № 2. — с. 62−63.
  54. ГОСТ 24 154–80. Валопроводы судовые. Термины и определения. Взамен СТ СЭВ 1320−78- Введ. 01.07.80. — М.: Из-во стандартов, 1980. — 4 с.
  55. ГОСТ 27.002−89. Надежность в технике. Основные понятия. Термины и определения. Взамен ГОСТ 27.002−83. Введ. 01.07.89. — М.: Из-во стандартов, 1988. — 14 с.
  56. А.К. Анализ опыта работы дейдвудных устройств ледоколов и ле-докольно-транспортных судов // Судостроение. 1987. — № 8. — с. 41−43.
  57. В.В., Маттес Н. В. Динамические расчеты прочности судовых конструкций. Л.: // Судостроение, 1974. — 336 с.
  58. В.В., Искрицкий Д. Е. Влияние деформации корпуса судна на смещение опор валопровода // Судостроение. 1973. — № 3. — с. 46−48.
  59. Т.А., Пановко Я. Г. О некоторых особенностях изгиба балок при односторонней связи с упругим основанием // Строительная механика и расчет сооружений, 1971, № 3.-с. 18−21.
  60. И.С. Опыт центровки судовых валопроводов // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1983. — № 51. — с. 15−16.
  61. И.Л., Свердлов Н. Л. Единые правила проектирования судовых валопроводов // Судостроение. 1970. — № 12. — с. 20−22.
  62. С.Б., Донцов В. Г. Определение параметров судового валопровода, необходимых для оценки его технического состояния // Совершенствование судовых энер-гетич. установок / Новосиб. ин-т инж. вод. трансп, Новосибирск, 1990. — с. 102−108.
  63. С.Б., Донцов В. Г., Кохапский А. А. Математическое моделирование судового валопровода для безразборной диагностики его технического состояния // Энер-гетич. установки речн. судов / Новосиб. ин-т инж. вод. трансп. Новосибирск, 1991.-е. 60−61.
  64. Ю.Н. Контроль дополнительных нагрузок на подшипники гребных валов // Технология судостроения. 1974. — № 10. — с. 23−25.
  65. Ю.Н. Оптимальное расположение опор валопровода // Судостроение. -1987.-№ Ю.-с. 22−23.
  66. Испытательная техника. Справочник в двух книгах / Под ред. Клюева В. В. Кн. 2. М.: Машиностроение, 1982. — 559 с.
  67. М.Г. Монтаж и ремонт механизмов морских судов. Справочная книга. М.: Транспорт, 1971. — 432 с.
  68. Н.Ф., Конторович Б.М, Зенова И. А. Влияние жесткости корпусных конструкций на величины опорных реакций валопровода // Судостроение. 1968. — № 9. -с. 15−18.
  69. А.С., Январев Н. В., Мурамович В. Г. Оптимизация укладки судовых валопроводов // Судостроение. 1993. — № 5−6. — с. 15−16.
  70. В.В., Курылев А. С. Валопроводы рыбопромысловых судов. Часть I. Конструкция, эксплуатация и общие вопросы проектирования. -Астрахань.: АГТУ, 1997. -164 с.
  71. В.В., Курылев' А.С. Валопроводы рыбопромысловых судов. Часть II, Конструкция, расчет деталей и устройств. Астрахань.: АГТУ, 1997.-173 с.
  72. В.В. Влияние жесткости валов в пролетах на расчетные параметры изгиба валопроводов при центровке И Вестник Астраханского техн. ипст. рыбн. пром-сти и хоз-ва. М.: Комитет РФ по рыболовству, 1993. — с. 179−181.
  73. Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров, Определения, теоремы, формулы. Перевод с американского. М: Наука. 1973. -831с.
  74. М.Н., Друг В. И. Ремонт валопроводов морских судов. М.: Транспорт, 1980.-240 с.
  75. B.C. Монтаж судовых энергетических установок. JI.: Судостроение, 1975.-255 с.
  76. Крупнотоннажные добывающие суда промыслового флота СССР. Каталог технических характеристик. Л.: Гипрорыбфлот, 1984. — 328 с.
  77. И.А. Теоретические исследования работы клинопружшшого механизма самоцентрирования опор промежуточных валов судовых валопроводов // В сб.: Труды НКИ / Николаевский кораблестр. ин-т. Николаев, 1974, вып. 80. — с. 18−25.
  78. В.Н., Лавринов А. Б., Федоров И. П. Причины интенсивного износа капролоновых дейдвудных подшипников // Рыбное хозяйство. 1982. — № 1. — с. 39−41.
  79. В.Н. Повышение надежности капролоновых дейдвудных подшипников судов флота рыбной промышленности: Автореферат дис. доктора техн. наук. Астрахань: Астр. гос. техн. ун-т. 1996. — 33 с.
  80. И.С. Центровка валопроводов судов промыслового флота. М.: Пищевая промышленность, 1979. — 368 с.
  81. В.Т. Повреждаемость и ремонт гребных валов и дейдвудных устройств // Судостроение. 1980. — № 7. — с. 39−42.
  82. Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул. -М.: Высшая школа, 1982. 224 с.
  83. А.П., Белозеров А. В., Лифсон О. А. Совершенствование центровки судовых валопроводов // Технология судостроения. 1977. — № 7. — с. 142−150.
  84. Ю.И., Чижас А. П. Определение оптимальной податливости опор неразрезной упругой балки / В кн. исследование прочности и динамики конструкций. Сер. Литовский механический сборник. Вильнюс, 1986. № 28. — с. 72−80.
  85. В.А., Тимофеев В. И., Яковлева М. В. Исследование нагрузок на ва-лопроводах ледоколов и транспортных судов ледового плавания // Судостроение. 1981.- № 3. с. 22−25.
  86. В. И., Федосов К. М. Планирование экспериментов в судостроении.- Л.: Судостроение, 1978. 159 с.
  87. Н.Н., Иванилов Ю. П., Столярова Е. М. Методы оптимизации. М.: Наука, 1978.-352 с.
  88. .Ф. Повышение надежности эксплуатации валопроводов танкеров типа «София» путем применения рациональных методов монтажа // Технология судостроения. -1971. № 2. — с. 41−54.
  89. O.K., Петров П. П. Амортизация судовых двигателей и механизмов.- Л.: Судпромгиз, 1962. 288 с.
  90. Напряжения и деформации в деталях и узлах машин / Под ред. Пригоровско-го Н.И. М.: Машгиз, 1961.-564 с.
  91. В.А. Конструирование и расчет судовых валопроводов. Л.: Судпромгиз, 1956. — 358 с.
  92. ОСТ 5.4078−73. Валопроводы надводных судов и кораблей. Монтаж. Технические требования. Взамен С 1−1775−64. Введ. 01.01.75. — М.: Из-во ЦНИИТС, 1974. -210 с.
  93. ОСТ 5.4183−76. Подшипники гребных и дейдвудных валов капролоновые. Общие технические условия. Взамен ОСТ 5.4056−72. Введ. 01.01.79. — Л.: НПО «Ритм». 1977.-46 с.
  94. OCT 5.4307−79. Валопроводы судовые. Правила и нормы проектирования. -Взамен PC 735−68. Введ. 01.01.81. Д.: Из-во судостроит. пром-сти, 1979. — 146 с.
  95. ОСТ 5.4368−81. Валопроводы судовые движительных установок. Монтаж. Технические требования, правила приемки и методы контроля. Взамен ОСТ 5.4038−71. Введ. 01.01.84. — JL: Из-во судостроит. пром-сти, 1981. — 143 с.
  96. ОСТ 5.4046−83. Дизели судовые главные тронковые с тяжелым маховиком. Технологический процесс монтажа. Взамен ОСТ 5.4046−72. Введ. 01.01.85. — JI.: НПО «Ритм». 1984.- 19 с.
  97. ОСТ 5.4063−78. Система показателей качества продукции. Валопроводы судовые. Номенклатура показателей. Взамен ОСТ 5.4063−72. Введ. 01.01.80. — Л.: Из-во судостроит. пром-сти, 1978. — 10 с.
  98. ОСТ 15−335−85. Валопроводы судовые. Центровка на ремонтируемых судах. Технические требования и типовые технологические процессы. Введен с 01.07.86. -Таллин: Из-во М-ва рыбного хозяйства, 1985. — 328 с.
  99. К.Н., Бухарина Г. И., Храпков А. А. Упругие муфты в валопроводах // ВНТО им. акад. А. Н. Крылова. Тез. докл. на Всесоюзной научн. техн. конф. «Проблемы повышения надежности судовых валопроводов». Л.: Судостроение. — 1988. — с. 14−16.
  100. Ю.П. Методы оптимизации непрерывных процессов и их применение в судостроении. Л.: Судостроение, 1968. — 172 с.
  101. А.В., Чернуха В. М., Комраков Е. И. Учет эксплуатационных факторов при безразборном диагностировании системы гребного вала // Судовое энергомашиностроение. Николаев, 1988. — с. 54−62.
  102. .Т. Введение в оптимизацию. М.: Наука, 1983. — 384 с.
  103. В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. Л.: Судостроение, 1977. — 279.
  104. Правила классификации и постройки морских судов. Морской Регистр Судоходства: В 2 т. СПб.: Из-во Морского Регистра, 1995. — Т2. — 442 с.
  105. Прочность судов внутреннего плавания. Справочник. Изд. 3-е, перераб. и доп. / Давыдов В. В., Маттес Н. В., Сиверцев И. Н., Трянин И. И. М.: Транспорт, 1978. — 520 с.
  106. Е.В. Научные и технические основы совершенствования систем валопровод дейдвудпое устройство и их реализация: Дис. в виде науч. доклада,. докт. техн. наук. Владивосток: Дальневост. гос. техн. ун-т. — 1996. — 121с.
  107. Е.В. Измерение положения оси валопровода и напряжений в валах при центровке // ВНТО им. акад. А. Н. Крылова. Тез. докл. на Всесоюзной науч. техн. конф. «Проблемы повышения надежности судовых валопроводов». Л.: Судостроение. -1988.-с. 106−107.
  108. Е.С. Износ дейдвудных подшипников причина усталостных повреждений гребных валов // Морской флот. — 1963. — № 12. — с. 31−34.
  109. Рекомендации Всесоюзной научно-технической конференции «Проблемы повышения надежности судовых валопроводов" — 18−20 октября / НТО им. акад. А. Н. Крылова, ЦП, секция технологии судового машиностроения, Ленинград, 1988. 7 с.
  110. В.И., Кудряшев Л. Н., Жирицкий О. Г., Садыков В. А. Упругие соединительные муфты // Судостроение. 1973. — № 12.-е. 19−21.
  111. М.Б., Бахарева В. Е. Подшипники в судовой технике. Справочник. Л.: Судостроение. — 1987. — 342 с.
  112. Руководство по техническому надзору за судами в эксплуатации. Регистр СССР. Л.: Транспорт, 1986. — 416 с.
  113. .И. Износостойкость гребных валов с капролоновыми подшипниками // Судостроение. 1975. — № 4. — с. 25−27.
  114. О.Р., Юдицкий Ф. Л. Надежность судовых энергетических установок. Л.: Судостроение, 1974. 280 с.
  115. Е.В., Рубин М. Б., Орехов А. В., Фомин В. И. Совершенствование конструкций дейдвудных подшипников // Технология судостроения. 1983. — № 8. — с. 49−53.
  116. В.Н. К вопросу о применении метода конечных элементов (МКЭ) в расчетах центровок судовых валопроводов // Вестник Астраханского техн. инст. рыбн. пром-сти и хоз-ва. М.: РИО ВНИРО. — 1993.-е. 206−207.
  117. Е.Л. Вычисление безусловного минимума функции многих переменных методом деформируемого многогранника // Математическое обеспечение ЕС ЭВМ. Пакет научных подпрограмм / АН БССР. Институт математики. Минск, 1978. -Вып. 17:-с. 38−41.
  118. Справочник по строительной механике корабля. Т. З. Под общей ред. акад. Ю. А. Шиманского. Л.: Судпромгиз. 1960. — 799 с.
  119. Справочник по строительной механике корабля / Бойцов Г. В., Палий О. М., Постиов В. А., Чувиковский B.C. В трех томах. Том 1. Общие понятия. Стержни. Стержневые системы и перекрытия. — Л.: Судостроение, 1982. — с. 376
  120. Справочник по строительной механике корабля / Бойцов Г. В., Палий О. М., Постнов В. А., Чувиковский B.C. В трех томах. Том 2. Пластины. Теория упругости, пластичности и ползучести. Численные методы. — Л.: Судостроение, 1982. — с. 464.
  121. С.П., Войновский-Кригер С. Пластины и оболочки. Перевод с английского. М.: Гос. изд-во физ.-математ. лит., 1963. — 635 с.
  122. Упругие компенсационные опоры судовых валопроводов. Общие технические условия: 11 000−060−256 ТУ / Вязовой Ю. А., Гаращенко П. А. / Минрыбхоз СССР. 1993.-40 с.
  123. П.Ф. Численные и графические методы прикладной математики. Справочник. Киев.: Наукова думка, 1970. — 800 с.
  124. В.И. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1979. — 559 с.
  125. Флот рыбной промышленности СССР. Справочник. Л.: Транспорт, 1972.243 с.
  126. Центровка судовых валопроводов по нагрузкам. Методика: АРВ-С-111−75. Таллин: ЦКТИСудоремонта, 1976. 172 с.
  127. Л.А. Использование полимеров в дейдвудных подшипниках // Судостроение. -1971. № 12. — с. 39−41.
  128. Ю.А. Определение углового и линейного смещения оси гребного вала относительно оси двигателя без демонтажа промежуточного валопровода // Труды ЛКИ. вып. XLIX. Л., 1965. — с. 87−90.
  129. Ю.А. Определение характера изогнутой оси валопровода с помощью тензометров // Труды ЛКИ. вып. XLIX. Л., 1965. — с. 87−90.
  130. Ю.А. Исследование главнейших факторов, влияющих на работу судовых валопроводов. / Сборник статей по судостроению. Л.: Судпромгиз. 1954. -396 с.
  131. Шуп Т. Решение инженерных задач на ЭВМ. Практическое руководство / Пер. с англ. М.: Мир, 1982. — 235 с.
  132. B.C. Эксплуатация судовых валопроводов. М: Транспорт, 1968.168 с.
  133. Lehr W.E., Parker E.L. Considerations in design of marine propulsion shaft sustems / The Society of Naval Architects and Marine Engineers, Transactions, 1961, vol. 69. -p. 16−27.
  134. Ostroot G.F., Torborg R.H. Bellows damper unit (De- rurik Corp.), патент США, кл. 92−34 (F 16 j 3/00), № 3 608 436- Заявл. 2.05.68- Опубл. 28.09.71.
  135. Perfuctionnements aux ressorts a elastomers / Jarret Jacgues, Jarret Jean, Французский патент, кл. F 16 f 3/00, № 2 052 186- Заявл. 25.07.69- Опубл. 9.04.71.
  136. Climont W., Kinbay D. Review of shafting problems / Transactions of the Institute of Marine Engineers, 1979, с 91, № 4. p. 35−46.
  137. Latron Y., Nielsen A., Pentikaeinent R. The why and how of shaft aligment the shipyards approach to design and installation / Transactions of the Institute of Marine Engineers, 1979, с 91, № 4.-p. 3−11.
  138. Larsen O.C. Some considerations on marine shafting design / Transactions of the Institute of Marine Engineers, 1979, с 91, № 4. p. 12−23.
  139. Larsen O.C. Some considerations of marine shafting design / Industrial Lubric. And Tribol., 1981,33, № 5.-p. 164−171.
  140. Hogan Brian J. Egualizing loads prolong life of ships driveshaft bearings // Design News, 1981, 37, № 1.-p. 86−87.
  141. Monteiro Pereira A. Alinhamento racional de linhas de veios. Algumas consideracoes para о projecto. Metodos de controle // Ingenieria naval, 1981,49, № 556, 378 386.
  142. Volcy G.C. Experience with Marine Engineering Systems over the Last Thirty Years // Transactions of the North East Coast Institution of Engineers and Shipbuilders, 1983, 100, № 1.-p. 37−60.
  143. High-power main shaft flexible coupling // Shipbuilding and Marine Engineering International, 1983,106, № 1273,459.
  144. Mourelatos Z., Papalambros P. A Mathematical model for optimal strength and alinement of a marine shafting system // Journal of Ship Research, 1985, Vol. 29, № 3. p. 212 222.
  145. Dean R. Mechanical transmission of power a review of ships shafting systems // Marine Engineers Review, 1985, — p. 10−12.
  146. High Flexibility achieved with Lo-Rez couplings // Holland Shipbuilding and Marine Engineering and Shipping Herald, 1985, 33, № 11. 62 c.
  147. Mourelatos Zissimos P., Persons Michael G. Finit-element analysis of elastohydrodynamic stern bearings // Transactions of the Society of Naval Architects and Marine Engineers, Vol 93. New York, N.Y., 1985, p. 225−259.
  148. Clebant Jean-Claude. Palier, notamment pour arbre tournant- Soc. europeenne de propulsion. Патент, Франция. Заявка 2 576 647. Заявл. 28.01.85, № 8 501 129, Опубл. 01.08.86. МКИ F 16 С 27/02.
  149. Orliski Stanislaw, Perski Janusz. Linia walow okretowego ukladu napedowego. Centrum Badawszo-Projectowe Zeglugi Strodeadowei „Navicentrum“. Пат. 138 207. ПНР. За-явл. 24.03.82, № 235 639, Опубл. 31.12.87. МКИ В 63 Н 23/06.
  150. Calcoli strutturale ad elementi finiti di componenti meccanici // La Marina Italiana. 1988. -86, № 4. -54 c.
  151. Flexible couplings to limit noise and vibration // The Naval Architect. 1990. -March.-c.El 37.
  152. Shaft alignment calculation appling the FE-method on a personal computer / Deliporanides G. //Hansa. 1991. — 128, № 12. — с 678−682.
  153. Seating and alignment detecting device: Пат. 5 087 173 США, МКИ В 63 H 1/20/ Uliana Anthony R., Mowatt Joel E.- General Motors Corp. № 580 992- Заявл. 12.09.90- Опубл. 11.02.92- НКИ 416/204.
  154. Extended scop of application of adjustable supports for engines and driven eguipment // Diesel and Gas Turbine Worldwide. 1994. — 26, № 1. — 40 c.
  155. Laser measurements // Holland Shipbuilding and Marine Engineering and Shipping Herald. 1997. — 46, № 7. — c. 48−49.
  156. Документы по организации научно-производственного творческого коллектива
  157. Приказ № 92 от 11 февраля 1986 г. Минрыбхоза СССР (копия) —
  158. Письмо № 16/2 32 от 11.03.86 г. Минрыбхоза СССР (копия).
  159. И И и С Г (1 It О I» М Г> И О Г О О 3 ч п с Г В Л С С (Р1. ПРИКАЗ. AL 52~1.. февраля ,.ЛЧ6 г>
  160. Об организации научно-производственного творческого коллектива
  161. В целях организации творческого коллектива я обеспечения его работы по единое техзадзнию для реализации важной отраслевой проблемы и значительного сокращения длительности ее разработки, начиная с этапа исследований и кончая внедрением, 1. ПРИКАЗАН):
  162. Считать работу по решению научно-технических задач/ связанных с компенсацией износа дейдвудных подшипников *и расцентровки судового валопровода особо важным заданием.
  163. Положить в основу работы коллектива согласованное и утигр-. вденное единое техническое задание ТЗ II00O-06Q-I23 на научно-техническую разработку «Компенсация износа дейдвудных подшипникови расцентровки валопроводов судов Каспрыбы».
  164. Возложить руководство работой коллектива на начальника Управления эксплуатации флота и портов т. Мещерякова.
  165. Начальнику Управления эксплуатации флота и портов т. Мещерякову :
  166. В месячный срок утвердить состав совета временного научно^ производственного творческого коллектива-52. 3 двухмесячный срок разработать, а утвердить положение о совете временного научно-производственного творческого коллектива-
  167. Ежегодно обобщать опыт работы коллектива и на этой основе разработать предложения по внедрению в отрасли передовых форм работы таких коллективов.
  168. Контроль за выполнением настоящего приказа возложить на заместителя Министра т. Еыстрова Ю.Н.1. Министр
  169. WIIUHCTFPCTBO СЫПНОГО ХОЗЯЙСТВА СССР (МИНРЫБХОЗ СССР) .j-h|. t — mj. -'о*.-ест1ЖСк.кД бульир. д. 12, .•Ки a-.vsp.i4M. .Москва К-31 Гллиь’тгл. 223−76−34на Л?
  170. Ректору Астрыбвтуза тов. Щербакову к. В,. 414 025, г. Астрахань, Татищева, Сб. от
  171. Начальник Управления эксплуатации флота и портов1. Г. В.Мещеряков1.г. .
  172. Примеры расчета на ПЭВМ основных параметров центровки и работоспособности валопровода
  173. П. 2.1. Валопровод по схеме ВС 1. Монтаж на жесткие опоры.1. Исходные данные:
  174. Е- .21000D+09 кН/м'. ER- .II0OOD+O9 кН/м'- число элементов NELr 46, NOE- 26, NOV-10- число опор — NOR- 16, NOU- 0, NV- 6-расстояние CMO- .115 м-кодировка расчета КОРЫ, NDSV- 0, KRO 1,000, КХО-1, KDP-2, NFD-O, JD- .OOOOOD+OO. KKJ-O,
  175. Air 33.250 м, PV- .26 3408D+03 кН, МВО- .51II15D+02 кН-м, SMN- .44I523D+04 кН-м, MB 47- .36U43D-11 кН*м
  176. SY- .26 3408D+03 кН, SMD- .44 1523D+04 кН-М, QD 47- -.55 7776D-12 кН
  177. QB 1 47- -.13 3581D-09 QO 2 47- .3I9361D-09 QB 3 47- -.21057SD-09 QB 4 47- .32I310D-10 QB 5 47- .67 3124D-JI
  178. QB 6 47- -.39 3430D-W QB 7 47- .I78719D-09 QB 8 47- -.30 1654D-09 QB 9 47- .3I8522D-09 QBI0 47- -.40 3134D-09
  179. QB11 47- .27 8760D-09 QB12 47- -.27 1029D-09 QB13 47- -.14 5519D-10 QB14 47- -.16 0071D-09 QB15 47- .OOOOOOD+OO QB16 47- .OOOOOOD+OO
  180. MB 1 47--.2 114 350−09 MB 2 47- .3I4383D-09
  181. MB «47- .1 698 090−09 MB 7 47- -.18 6019D-08
  182. MBll 47- -.1 957 630−08 MBI2 47- .154J91D-08 MBI6 47- -.8 549 250−10-
  183. Проверка основного расчетапри параллельном смешении: SHK- .127 960−13
  184. SAK 1- -.6 484 930−10 SAK 2- .1 504 270−09 SAX 3- -.U8186D-09 SAK 4- .90 6593D-10 SAK 5- -.5 678 390−10
  185. SAK 6- -.4 562 860−09 SAK 7- .6 030 320−08 SAK 8- -.9 634 320−08 SAK 9- .37 2418D-08 SAK10- .81 9682D-09
  186. SAKII--.4 424 690−09 SAK 12--.6 493 790−09 SAKI3- .49 4765D-09 SAKI4--.39 2902D-09 SAKI5- .8731I5D-10 SAK16- .OOOOOOD+OO
  187. SB 5- .64 8493D-10 SB 10- -.78 9216D-10 SB 15- -.2 702 540−11 SB 20- -.27 2226D-09 SB 25- -.66&676D-09 SB 30- -.8 946 460−09 SB 35- -.6 289 720−10 SB 40- .14 5064D-09 SB 45- .6 839 400−09
  188. SB (f .14 3631D-09 SB 11- -.51 3964D-10 SB 16- .1 548 500−10
  189. SB 21- -.27 4405D-09 SB 26- -.31 7074D-08 SB 31- -.89 4646D-09 SB 36- -.2 457 910−09 SB 41- .1 600 710−091. SB 7- .16 3074D-091. SB 12- -.4 030 280−101. SB 17- .20 4685D-10
  190. SB 22- -.27 5994D-09 SB 27- -.24 1699D-08
  191. SB 32- -.14 2816D-09 SB 37- -.27 0575D-09 SB 42- .17 4623D-091. SQ 5
  192. SQ 10-SQ 15-SQ 20-SQ 25-SQ 30- ¦ SQ 35-SQ 40-SQ 45- ¦
  193. SY 1-SY 6-SY II-SY 16-SY 21-SY 2fr-SY 31-SY 36-SY 41-SY 46
  194. Л 33 400−13 .77 4958D-14 •64 0746D-I4 .6 396 720−14 .2 804 250−13 ¦27 8042D-13 .92 5182D-13 .96 9784D-13 .1 071 990−12 .6 483 700−13-
  195. SQ 6-SQ 11-SQ 16-SQ 21-SQ 26-SQ 31-SQ 36-SQ 41-.64 8493D-10 •.32 4696D-10 -.32 4696D-10 .63 6872D-I2 .55 7733D-08 408 593 D-08 .5 041 440−09 -.58 2077D-IO
  196. SQ 7-SQ 12-SQ 17-SQ 22-SQ 27-SQ 32-SQ 37-SQ 42-.64 8493D-10 -.32 4696D-10 -.3 246 960−10 .63 6872D-I2 -.40 8593D-08 -.4 085 930−08 .37 0619D-10 -.58 2077D-10
  197. SB 8- .13U95D-09 SB 13- -.18 1237D-10 SB 18- .89 3628D-10 SB 23- .9 694 890−09 SB 28- -.24 1699D-08 SB 33- -.15 4223D-10 SB 38- -.29 9451D-09 SB 43- .35 2884D-09
  198. SQ 8- .85 7486D-10 SQ 13- -.32 4696D-10 SQ 18- -.32 4696D-10 SQ 23- -.45 9449D-09 SQ 28- -.4 085 930−08 SQ 33- -.32 9862D-09 SQ 38- .37 0619D-10 SQ 43- -.4 802 130−09
  199. SB 9- -.52 0912D-12 SB 14- -.126I83D-I0 SB I<>— -.I0887ID-09 SD 24- .1 221 490−08 SB 29- -.I65307D-08 SB 34- .12 6377D-09 SD 39- -.8 458 300−10 SB 44- .53 8421D-09
  200. SQ 9- .8 574 860−10 SQ 14- -.3 246 960−10 SQ 19- .5 806 070−10 SQ 24- -.4 594 490−09 SQ 2-.4 085 930−08 SQ 34- -.32 9862D-09 SQ 39- -.56 1158D-09 SQ 44- -.48 0213D-09
  201. SY 2- .lOOOOOD+Ol SY 3- .lOOOOOD+Ol SY 4- .1 000 000+01 SY 5- .1 000 000+01
  202. SY 7- .1 000 000+01 SY 8- .1 000 000+01 SY 9- .1 000 000+01 SY 10- • IOOOOOD+Ol
  203. SY 12- .1 000 000+01 SY 13- .IOOOOOD+Ol SY 14- .IOOOOOD+Ol SY 15- .1 000 000+01
  204. SY 17- .1 000 000+01 SY 18- .IOOOOOD+Ol SY 19- .1 000 000 401 SY 20- .IOOOOOD+Ol
  205. SY 22- .1 000 000+01 SY 23- .IOOOOOD+Ol SY 24- .IOOOOOD+Ol SY 25- .10 0000D+01
  206. SY 27- .1 000 000+01 SY 28- .IOOOOOD+Ol SY 29- .10 0000D+01 SY 30- .1 000 000+01
  207. SY 32- .IOOOOOD+Ol SY 33- .IOOOOOD+Ol SY 34- • IOOOOOD+Ol SY 35- .1 000 000+01
  208. SY 37- .IOOOOOD+Ol SY 38- .IOOOOOD+Ol SY 39- .1 000 000+01 SY 40- .1 000 000+01
  209. SY 42- .IOOOOOD+Ol SY 43- .IOOOOOD+Ol SY 44- .IOOOOOD+Ol SY 45- .10 0000D+011. ST 2--.1 033 400−13 ST 3-'1. ST 7- -.7 112 220−14 ST 8-'1. ST 12--.64I465D-I4 ST 131. ST 17--.6 387 750−14 ST 18
  210. ST 22- -.42 1036D-13 ST 23- ¦
  211. ST 27- -.36 8829D-13 ST 28- ¦
  212. ST 32--.94I433D-13 ST 33-¦
  213. ST 37- -.10 1913D-12 ST 38- •
  214. ST 42- -.1 041 390−12 ST 43- •1 033 400−13 ¦.64 8756D-14 •64 0693D-I4 .4 291 890−14 .25 1452D-13 .6 954 340−13 .95 3889D-13 .10 7083D-12 .9 924 010−13
  215. ST 4- -.1 033 400−13 4T 9- -.47 0044D-I4 ST 14- -.64 0323D-l 4 ST 19- -.4 875 050−14 ST 24- -.I47207D-I3 ST 29- -.7 631 820−13 ST 34- -.9 461 950−13 ST 39- -.1 107 120−12 ST 44- -.9 081 620−13
  216. ST J- -.1004I3D-13 ST 10- -.53 4752D-14 ST 15--.6 437 180−14 ST 20- -.I4J871D-13 ST 25- -.13 2561D-I3 ST 30- -.8 014 110−13 ST 35- -.94 2003D-13 ST 40- -.11 0294D-12 ST 45- -.79 0479D-13при жестком повороте
  217. SA IP- -.21 6613D-09 SA 6P- -.14 5522D-08 SA11P- -.14 9692D-09 SA16P- -.24 5242D-091. SIIP- .66359D-13
  218. SA 2P- .876S40D-09 SA 3P-SA 7P- .I92019D-07 SA 8P-SA12P- -.6 523 520−09 SAI3P-.72 7617D-09 SA 4P--.31 7055D-07 SA 9P--.24 4050D-09 SAMP
  219. SB 5P-SB IOP-SB I5P-SB 20P-SB 25 P-SB 30P-SB 35 P- ¦ SB 4OP- ¦ SB 45P- •2I6613D-09 -.14 4547D-08 •.II0882D-08 .40 4292D-08 .5 739 270−08 .60 1417D-08 .43 9627D-08 .419 963 D-08 .27 4202D-08
  220. SB 6P-SB llP-SB 16P- ¦ SB 21P- ¦ SB 26P- ¦ SB SIP-SB 36P- • SB 4IP- •60 5092D-09 •, 1 347 620−08 •.10 3097D-08 -.4 160 060−08 -.1 369 720−07 -.6 014 170−08 -.46 6919D-08 ¦•38I566D-08
  221. SB 7P-SB HP-SB 17P-SB 22P-SB 27P-SB 32P-SB 37P-SB 42P535175D-09 -.1 298 540−08 -.1 038 550−08 -.4 289 620−08 -.1 119 260−07 -.3J1793D-08 -.4 631 590−08 -.34 5715D-08
  222. SQ 5P-SQ 10P-SQ 15P-SQ 20P-SQ 25P-SQ 30P-SQ Э5Р-SQ 40P-SQ 45P
  223. SY 1P-SY 6P-SY 1 IP— SY 16P-SY 21 P-SY 26P-SY 3IP-SY 36P-SY 41P-SY 46P- •
  224. SQ 6P- • SQ 11Р-SQ 16P- ¦ SQ 21P-SQ 26P-SQ 3IP-SQ 36P-SQ 41P- ¦
  225. SY 2P-SY 7P-SY 12P-SY 17P-SY 22P-SY 27P-SY 32P-SY 37P-SY 42P
  226. SQ 7P-SQ 12P-SQ 17P-SQ 22P-SQ 27P-SQ 32P-SQ 37P-SQ 42P
  227. ST 3P- ¦ ST 8P- • ST 13P-ST 18P- ¦ ST 23P- • ST 28P-ST 33P- • ST 38P-ST 43P100000D+01 .10 0000D+01 .lOOOOOD+OI .10 0000D+01 .10 0000D+01 .10 0000D+01 .10 0000D+01 -.lOOOOOD+OI, 10 0000D+01
  228. SQ 8P-SQ 13P-SQ 18P-SQ 23P-SQ 28P-SQ 33P-SQ 38P-SQ 43P
  229. ST 4P-ST 9P-ST 14P-ST 19P-ST 24P-ST 29P-ST 34P-ST 39P-ST 44 P-.10 0000D+01 .10 0000D+01 •.lOOOOOD+OI •.lOOOOOD+OI -.10 0000D+01 .10 0000D+01 -.lOOOOOD+OI ¦.10 0000D+01 •.lOOOOOD+OI
  230. SQ 9P-SQ 14P-SQ 19P-SQ 24P-SQ 29P-SQ 34P-SQ 39P-SQ 44P.67 4248D-09 -.11 3732D-09 .5 181 040−09 -.1 426 320−08 -.1 450 500−07 .1 388 300−08 -.59 6770D-09 -.66 3820D-09
  231. SY 5P-SY 10P-SY 15P-SY 20P-SY 25P-SY 30P-SY 35P-SY 40P-SY 45P312100D+02 .268S00D+02 .24 5700D+02 .15 5500D+02 .64 5000DH01 .J43800D+01 .41 2500D+0I .22 5000D+01 .37 5000D+00
  232. FD 2- .OOOOOD+OO FD 7- .OOOOOD+OO
  233. FD 3- .OOOOOD+OO FD 8- .OOOOOD+OO,
  234. FD 4- .OOOOOD+OO I’D 5- .OOOOOD+OO
  235. Расчетные параметры, а функции вертикальных смещений F (NV) и нагрузки при F (NV+l)-0 И F (NV+2)-0 составляют раскеп, и (положительный расхождение фиксированных точек при верхнем положении кривошипа)
  236. Н 1- -.8 924 430−05 Н б- .77 4859D-02
  237. И 2- .44I907D-04 Н 7- -.18 2859D-01и 3- -.10 7945d-03 11 8- .1 139 630−01реакции в опорах, кН (положительные вверх)1. R 1
  238. All- -.59 3683D+04 А 1 6- .60 9208D+02 R 2
  239. А 2 1- .12 7357D+05 А 2 6- -.30 1659D+03 R 3
  240. А 3 1- -.76 5722D+04 А 3 6- .73 6861D+03 R 4
  241. А 4 I- .97 0375D+03 А 4 6- -.18 8031D+04 R 5
  242. А 5 1- -.14 9857D+03 А 5 6- .J27278D+04 R 6
  243. А 6 1- .60 9208D+02 А 6 6- -, 14 3799D+05 R 7
  244. А 7 I- -.55 5383D+02 А 7 6- .386S06D+05 R 8
  245. А 8 1- .38 2462D+02 А 8 6- -.33 2071D+05 R 9
  246. А 9 1- -.7 488 860+01 А 9 6- .65 0216D+04 R10
  247. А10 1- .2I6774D+01 А10 6- -.18 8213D+04 R11
  248. All 1- -.58 0844D+00 All 6- .50 4315D+03
  249. А I 2- .12 7357D+05 А 1 7- -.51 1074D+02
  250. А 2 2- -.31 1679D+05 А 2 7- .25 3066D+03
  251. А 3 2- .22 6826D+05 А 3 7- -.6I8164D+03
  252. А 4 2- -.48 0496D+04 А 4 7- .15 7742D+04
  253. А 5 2- .74 2042D+03 А 5 7- -.60 8081D+04
  254. А 6 2- -.30 1659D+03 А 6 7- .34 8335D+051. А 7 2-А 7 727 5006D+03 .13 4702D+06
  255. А 8 2- -.I89382D+03 А 8 7- .H6629D+061. А 9 2-А 9 737 0822D+02 ¦.I53444D+05
  256. А10 2- -.10 7339D+02 А10 7- .4 441 630+04
  257. All 2- .28 7614D+01 All 7--.I19013D+04
  258. И 4- .27 5451D-03 110- .12 7645D-05-
  259. А I 3- -.76 5722D+04 А 1 8- .28 0361D+02
  260. А 2 3- .226S26D+05 А 2 8- -.13 8825D+03
  261. А 3 3- -.20 7097D+05 А 3 8- .33 9108D+03
  262. А 4 3- .70 3908D+04 А 4 8- -.86 5329D+03
  263. А 5 3- -.18I258D+04 А 5 8- .33 3576D+04
  264. А 6 3- .7 368 610+03 А 6 8- -.24 3422D+05
  265. А 7 3- -.6 717 570+03 А 7 8- .IQI367D+06
  266. А 8 3- .46 2603D+03 А 8 8- -.8 710 350+05
  267. А 9 3- -.9 058 070+02 А 9 8- .9 563 130+04
  268. А10 3- .26 2197D+02 А10 8- -.27 6817D+04
  269. АН 3- -.70 2554D+01 All 8- .74 1727D+03
  270. А 1 4- .97 0375D+03 АН 1- .68 7492D+02
  271. А 2 4- -.48 0496D+04 All 2- -.17 2072D+02
  272. А 3 4- .7 039 080+04 АН 3- .37 4628D+02
  273. А 4 4- -.52 8242D+04 АН 4- .32 8639D+02
  274. А 5 4- .32 4614D+04 АН 5- .28 6739D+02
  275. А 6 4- -.I88031D+04 АН 6- .21 8782D+02
  276. А 7 4- .1 714 180+04 АН 7- .14 7008D+02
  277. А 8 4- -.1 180 460+04 АН 8- .3 511 020+01
  278. А 9 4- .23 1142D+03 АН 9- .95 6670D+0!
  279. А10 4- -.66 9070D+02 АН10- .95 5700D+01
  280. АН 4- .17 9276D+02 АНН- .98 0499D+011. И 5- -.10 6184D-02
  281. А I 5- -.14 9857D+03 А 2 5- .74 2042D+03 А 3 5- -.18 1258D+04 А 4 5- .32 4614D+04 А 5 5- -.45 5347D+04 А 6 5- .52 7278D+04 А 7 5- -.66 0799D+04 А 8 5- .45 5057D+04 А 9 5- -.89I031D+03 А10 5- .25 7920D+03 All 5- -.69 1094D+021. R12
  282. A12 I- .I55633D+00 A12 6- -.1 351 270+03 Rll
  283. A13 1- -.4 168 740−01 A13 6- .3 619 490+02 RU
  284. AM I- .1 111 660−01 A14 6- -.9 651 960+01 R1S
  285. AIJ I- -.2 779 160−02 A15 6- .2 412 990+01 R16
  286. A16 1- .46 3192D-03 AI6 6- -.4 021 650+00
  287. A12 2- -.77 0639D+00 A12 7- .31 8887D+03
  288. A13 2- .2 064 210+00 AI3 7- -.8J4160D+02
  289. A14 2- -J50457D-01 A14 7- .22 7776D+02
  290. Ali 2- .1 376 140−01* A15 7- -.5 694 400+01
  291. A16 2- -.2293J7D-02 AI6 7- .94 9067D+00
  292. A12 3- .1 882 440+01 A12 8- -.1 987 400+03
  293. A13 3- -.50 4225D+00 AI3 8- .53 2340D+02
  294. A14 3- .134 4601X00 A14 8- -.1 419 570+02
  295. A15 3- -.3 361 500−0) A15 8- .35 4893D+OI
  296. A16 3- .56 0250D-02 AI6 8- --59 1489D+00
  297. AI2 4- -.48 0358D+01 AH12- .9 706 700+01
  298. Л13 4- .1 286 670+01 ЛШЗ- .9 851 870+01
  299. AJ4 4- -.343J13D+00 AH 14- .9 369 470+01
  300. MS 4- .85 7782D-01 ЛШ5- .11 1539D+02
  301. A16 4- -.14 2964D-01 AHI6- .37 6443D+01-
  302. At 2 5- .18 5173D+02 A13 5- -.49 6000D+01 A14 5~ .1 322 670+01 Л15 5- -.33 0667D+00 AI6 5- .55 1111D—01нагибающие моменты в сечениях между элементами хН-м (положительные вниз)
  303. МВ2- .3 190 400+02 МВЗ- .3 592 770+02 МВ4- .51Ш50+Ю2 MB 5
  304. В 5 I- .5 936 830+04 В 5 2- -.12 7357D+05 В 5 3- .76 5722D+04 В 5 4- -.97 0375D+03 В 5 5- .1 498 570+03
  305. В 5 6- -.6 092 081Ж)2 В 5 7- .51 1074D+02 В 5 8- -.28 0361D+02 BH 5- .22 6673D+02 MB 6
  306. В 6 1- .1 306 100+05 В 6 2- -.28 0185D+05 В 6 3- .16 8459D+05 В 6 4- -21 3482D+04 В 6 5- .32 9686D+03
  307. В 6 6--.1 340 260+03 В 6 7- .11 2436D+03 В 6 8--61 6795D+02 ВН 6- -.39 2930D+01 MB 7
  308. В 7 1- .15 1983D+05 В 7 2- -.32 6033D+05 В 7 3- .19 6025D+05 В 7 4- -.24 8416D+04 В 7 5- -38 3635D+03
  309. В 7 6- -.15 5957D+03 В 7 7- .1 308 350+03 В 7 8- -.7I7725D+02 ВН 7- -.10 4520D+02 MB 8
  310. В 8 1- .12 7507D+05 В 8 2--.2 596 770+05 В 8 3- .14 1933D+05 В 8 4--.11 0371D+04 В s 5- .17 0449D+03
  311. В 8 6- -.6 929 160+02 В 8 7- .58 1298D+02 В 8 8- -.3 188 840+02 ВЦ 8- -98 7495D+01 MB 9
  312. В 9 1- .22 8046D+04 В 9 2- .2 417 930+04 В 9 3- -.8 945 710+04 В 9 4- .480I55D+04 В 9 5- -.74 1515D+03
  313. В 9 6- .30 1445D+03 В 9 7- -.25 2887D+03 В 9 8- .13 8727D+03 ВН 9- -39 7415D-01 MB 10
  314. В 10 1- -.38 3851D+04 В 10 2- .1 900 700+05 В 10 3- -.22 4685D+05 В 10 4- .82 5267D+04 В 10 5- -.12 7448D+04
  315. В 10 6- .51 8109D+03 В 10 7--.43 4649D+03 В 10 8- .23 8437D+03 ВН10- .1 211 510+02 MB И
  316. В 11 1--.3 083 140+04 В II 2- .1 526 670+05 В 11 3- -.17 4664D+05 В 11 4- .54 3272D+04 В И 5--.2 005 290+03
  317. В И 6- .8 151 990+02 В 11 7- -.6 838 830+02 В 11 8- .37 5160D+02 ВН11--.54 0581D+01 MB 12
  318. В 12 1- -.2 808 470+04 В 12 2- .13 9066D+05 В 12 3- -.15 6474D+05 В 12 4- .44 0728D+04 В 12 5- .18 9999D+03
  319. В 12 (г- -.77 2396D+02 В 12 7- .64 7975D+02 В 12 8- -.35 5461D+02 ВШ2- -.IO4892D+02 MB 13
  320. В 13 1- -.2259UD+04 В 13 2- .1 118 630+05 В 13 3* -.1 200 940+05 В 13 4- .23 5640D+04 В 13 5- .97 1056D+03
  321. В 13 6--.39 4759D+03 В 13 7- .33H69D+03 В 13 8- -.18 1670D+03 ВН13- -.15 4125D+02 MB 14
  322. В 14 1- -.21 2177D+04 В 14 2- .1 050 630+05 В 14 3- -.1I0999D+05 В 14 4- .18 4368D+04 В 14 5- .11 6632D+04
  323. В 14 6- -.4 741 380+03 В 14 7- .3 977 620+03 В 14 8- -.21 8201D+03 ВН14- -.15 5602D+02 MB 15
  324. В 15 1- -.I88143D+04 В 15 2- .93 1619D+04 В 15 3--.95 0833D+04 В 15 4- .94 6423D+03 В 15 5- .15 0803D+04
  325. В 15 6- -.61 3053D+03 В 15 7- .51 4300D+03 В 15 8- -.28213ID+03 ВН15- -.15 4556D+02 MB 16
  326. В 16 1- -.13 8358D+04 В 16 2- .6 851 000+04 В 16 3- -.62 1144D+04 В 16 4--.91 2184D+03 В 16 5- .22 1586D+04
  327. В 16 6- -90 0805D+03 В 16 7- .75 5699D+03 В 16 8- -.41 4556D+03 ВН16- 13 3763D+02 MB 17
  328. В 17 1--.1 263 410+04 В 17 2- .62 5595D+04 В 17 3--.54 1564D+04 В 17 4--13 6081D+04 В 17 5- .2 386 720+04
  329. В 17 6- -.97 0262D+03 В 17 7- .81 3968D+03 В 17 8- -.44652QD+03 ВН17- -.12 4838D+02 MB 18
  330. В 18 1- .53 9163D+03 В 18 2- -.26 6975D+04 В 18 3- -65 2139D+04 В 18 4- -.80 9025D+04 II 18 5- .49 4956D+04
  331. В (8 6--.2 012 120+04 В 18 7- .16 8800D+04 В t8 8- -.92 5990D+03 B1U8- .1 573 250+02 MB 19
  332. В 19 1- .1J8336D+03 В 19 2- -.78 4026D+03 В 19 3- .19 1514D+04 В 19 4- -.10 2532D+04 В 19 5- -.19 3796D+04
  333. В 19 (г- .2694UD+04 П 19 7- -226Q13D+04 В 19 8- .12 3985D+04 ВШ9- -.84 3301D+01 MB 20
  334. В 20 1- -.1 552 860+03 В 20 2- .7 689 210+03 В 20 3- -.1 878 240+04 В 20 4- .47 9287D+04 В 20 5- -.76J003D+04
  335. В 20 6- .65 6983D+04 В 20 7- --551I53D+04 В 20 8- .30 2347D+04 ВН20- .1 475 230+02 MB 21
  336. В 21 1- -.5 309 200+02 В 21 2- .26 2893D+03 В 21 3- -.64 2169D+03 В 21 4- .16 3868D+04 В 21 5- -.78 5152D+03
  337. В 2t 6- -.39 2936D+04 В 21 7- .7 771 370+04 В 21 8- -.4 263 160+04 ВН21- -.70 4589D+01 МО 22
  338. В 22 1- .5 288 660+02 В 22 2- -.2 618 760+03 В 22 3- .63 9685D+03 В 22 4- -.16 3234D+04 В 22 5- .62 9250D+04
  339. В 22 6- -.1 481 740+05 В 22 7- .2 154 620+05 В 22 8--.1 181 970+05 ВН22- .9 044 530+01 MB 23
  340. В 23 1- -.9 405 850+01 В 23 2- .4 657 450+02 В 23 3- -.I13767D+03 В 23 4- .29 0310D+03 В 23 5- -.1 119 120+04
  341. В 23 6- .13 5091D+05 В 23 7- -.59 2214D+05 В 23 8- .46 6177D+05 ВН23- -.12 4674D+0) MB 24
  342. В 24 1- -.22 3258D+02 В 24 2- .1 105 490+03 В 24 3- -.27 0039D+03 В 24 4- .6 890 810+03 В 24 5- -.26 5634D+04
  343. В 24 6- .1 938 420+05 В 24 7- -.75 9732D+05 В 24 8- .58 7380D+05 ВН24- .21 6806D+01 MB 25
  344. В 25 1- -.11 2870D+02 В 25 2- .55 8893D+02 В 25 3- -.13 6521D+03 В 25 4- .34 8371D+03 В 25 5- -.13 4294D+04
  345. В 25 Ь» .97 9988D+04 В 25 7- -.40 3454D+05 В 25 8- .31 6320D+05 ВН25- .67 8391D+00
  346. MB 26 В 26 1-B 26 6-МВ 29 В 29 I-, 1 155 940+01 В 29 6- -.10 0364D+433 2314D+01 -.28 8530D+04
  347. В 26 2- -.I64550D+02 В 26 7- .68090ID+041. В 29 2 В 29 75 723 810+01 .23 6848D+04
  348. В 26 3- .40 1947D+02 В 26 8- -.4 243 590+04
  349. В 29 3- .13 9815D+02 В 29 8″ -.I47611D+041. В 26 4-ВН261 0256SD+03 .28 8953D+001. В 26 5- .39 5391D+03
  350. В 29 4- -.3 567 780+02 В 29 5- .I37535D+03 B1I29- -.36 3129D+00-перерезывающие силы > сечениях между элементами кН (положительные вращение элемента по х.ч.с)
  351. QB2- -.30 4119D+02 QB3- ¦ -.33 8095D+02 QB4- ¦ -.36 8128D+021. QB 5
  352. Q 5 1- -.59 3683D+04 Q 5 2- .1 273 570+05 Q 53- -.76 5722D+04
  353. Q 5 6- .60 9208D+02 <2 5 7- -.5 110 740+02 Q 5 8- .2 803 610+021. QB 6
  354. Q 6 1- -, 5 936 830+04 Q 6 2- .1 273 570+05 0 6 3- -.76 5722D+04
  355. Q 6 6- .60 9208D+02 Q 6 7- -.5U074D+02 Q 6 8- .280 361 D+021. QB 7
  356. Q 7 1- -.5 936 830+04 0 7 2- .12 7357D+05 Q 7 3- -.76 5722D+04
  357. Q 7 6- .609 208 D+02 Q 7 7- -.51 1074D+02 Q 7 8-, 280 361 D+021. QB 8
  358. Q 8 1- .67 9885D+04 Q 8 2- -.18 4322D+05 Q 5 3- .15 0254D+05
  359. Q 8 6- -.24 0738D+03 Q 8 7- .2 019 590+03 Q 8 8- -.11 0789D+031. QB 9
  360. Q 9 1- .67 9885D+04 Q 9 2- -.18 4322D+05 Q 93- .15 0254D+05
  361. Q 9 6- -.24 0738D+03 Q9 7- .20 1959D+03 Q 9 8- -I10789D+031. QB 10
  362. Q 10 1- ¦67988JD+04 Q 10 2- 18 4322D+05 Q 10 3- .15 0254D+05
  363. Q 10 6- -.2 407 380+03 Q 10 7- .20 1959D+03 Q 10 8- -.11 0789D+031. QB 11
  364. Q 11 1- -.85 8367D+03 Q 11 2- ¦42 5033D+04 Q 11 3- -.56 8430D+04
  365. Q 11 6- .49 6124D+03 Q 11 7- -.4I6206D+03 Q 11 8- .2 283 190+031. QB 12
  366. Q 12 1- -.85 8367D+03 Q 12 2- .4 250 330+04 Q 12 3- -J68430D+04
  367. Q 12 6- .49 6124D+03 Q 12 7- -.41 6206D+03 Q 12 8- .22 8319D+031. QB 13
  368. Q 13 1- -.85 8367D+03 Q 13 2- .42 5033D+04 Q 13 3- -.56 8430D+04
  369. Q 13 6- .4 961 240+03 Q 13 7- -.4I6206D+03 Q 13 8- .22 8319D+031. QB 14
  370. Q 14 1- -.8 583 670+03 Q 14 2- .42 5033D+04 Q 14 3- -.56 8430D+04
  371. Q 14 Ь- .49 6124D+03 Q 14 7- -.41 6206D+03 Q 14 8- .22 8319D+031. QB 15
  372. Q 15 1- -.8 583 670+03 Q 15 2- .42 5033D+04 Q 15 3- -.56 8430D+04
  373. Q 15 6- .4 961 240+03 Q 15 7- -.41 6206D+03 Q 15 8- .22 8319D+031. QB 16
  374. Q 16 I- -.8 583 670+03 Q 16 2- .42 5033D+04 Q 16 3- -J68430D+04
  375. Q 16 6- .49 6124D+03 Q 16 7- -.41 6206D+03 Q 16 8- .22 8319D+031. QB 17
  376. Q 17 1- -.8 583 670+03 Q 17 2- .42 5033D+04 Q 17 3- -.56 8430D+04
  377. Q 17 6- .49 6124D+03 Q 17 7- -.41 6206D+03 Q 17 8- .22 8319D+031. QB 18
  378. Q 18 I- -.85 8367D+03 Q 18 > •42 5033D+04 Q 18 3- -.56 8430D+04
  379. Q 18 6- ¦49 6124D+03 Q 18 7- -.41 6206D+03 Q 18 8- .22 8319D+031. QB 19
  380. Q 19 1- .1I2008D+03 Q 19 2- -.55 4624D+03 Q 19 3- .13 5478D+04
  381. Q 19 6- -.13 8419D+04 Q 19 7- .1 161 210+04 Q 19 8- -.63 7010D+031. QB 20
  382. Q 20 I- .11 2008D+03 Q 20 2- -.55 4624D+03 Q 20 3- .13 5478D+04
  383. Q 20 6- -.1 384 190+04 Q 20 7- .116I21D+04 Q 20 8- -.63 7010D+031. QB 21
  384. Q 21 1- -.3 784 950+02 Q 21 2- .18 7418D+03 Q 21 3- -.45 7805D+03
  385. Q 21 6- •38 8859D+04 Q 21 7- -.49 1959D+04 Q 21 8- .26 9875D+041. QB 22
  386. Q 22 1- -.3 784 950+02 Q 22 2- .18 7418D+03 Q 22 3- -.45 7805D+03
  387. Q 22 6- .3 888 590+04 Q 22 7- -.49 1959D+04 Q 22 8- .26 9875D+041. QB 23
  388. Q 23 1- .23 0713D+02 Q 23 2- -.11 4241D+03 Q 23 3- .27 9056D+03
  389. Q 23 6- -.10 4913D+0 5 Q 23 7- .29 9139D+05 Q 23 8- -.21 6435D+051. QB 24
  390. Q 24 1- .2307I3D+02 Q 24 2- -.1 142 410+03 Q 24 3- .27 9056D+03
  391. Q 24 6- -.1049I3D+05 Q 24 7- ¦299I39D+05 Q 24 8- -.21 6435D+051. QB 25
  392. Q 25 1- -.32 4670D+02 Q 25 2- .16 0765D+03 Q 25 3- -.39 2701D+03
  393. Q 23 (г .2 818 930+05 Q 25 7- -.10 4788D+06 Q 25 8- .79 7236D+051. QB 26
  394. Q 26 1- -.32 4670D+02 Q 26 2- •16 0765D+03 Q 26 3- -.3 927 010+03
  395. Q 26 6- .28 1893D+05 Q 26 7- 10 4788D+06 Q 26 8- .79 7236D+051. QB 29
  396. Q 29 1- .57 7921D+01 Q 29 2- -.28 6166D+02 Q 29 3- .69 9019D+02
  397. Q 29 6- -.50 1777D+04 Q 29 7- .11 8414D+05 Q 29 8- ¦ -.73 7995D+04
  398. Q 5 4- .97 0375D+03 Q 5 5-QH 5- .24 9519D+02
  399. Q 6 4- .97 0375D+03 Q 6 5-QH 6- .19 3758D+02
  400. Q 7 4- .97 0375D+03 Q 7 5-Q1I 7- .1 686 140+02
  401. Q 8 4- -3834S8D+04 Q 8 5* QH 8- -, 2 860 150+01
  402. Q 9 4- -.38 3458D+04 Q 9 5-QJI 9- -.I00161D+02
  403. Q 10 4- -.38 3458D+04 Q 10 5-QH10- -.15 5081D+02
  404. Q 11 4- .32 0450D+04 Q 11 5-Qllll- .17 8656D+02
  405. Q 12 4- .32 0450D+04 Q 12 J-QH12- Л 390J3D+02
  406. Q 13 4- .32 0450D+04 Q 13 5-QH13- .1 480 320+01
  407. Q 14 4- .32 0450D+04 Q 14 5-Q1114- .36 5598D+00
  408. Q 15 4- .32 0450D+04 Q 15 5-QHI5- -.1I1252D+01
  409. Q 16 4- .32 0450D+04 Q 16 5-QHI6- -.60 5760D+01
  410. Q 17 4- .32 0450D+04 Q 17 5-QHI7- -.66 9236D+01
  411. Q 18 4- .32 0450D+04 Q 18 5-Q1118- -.18 1404D+02
  412. Q 19 4- -.20 7792D+04 Q 19 5-QH19- -.50 8482D+00
  413. Q 20 4- -.20 7792D+04 Q 20 5-Q1I20— -.14 5525D+02
  414. Q 21 4- .116S22D+04 Q 21 5-QII21- .20 2542D+0!
  415. Q 22 4- .11 6822D+04 Q 22 5-QI122- -.12 0186D+02
  416. Q 23 4- -.71 2091D+03 Q 23 5-QH23- -.22 3642D+01
  417. Q 24 4- -.71 2091D+03 Q 24 5-QH24- -.73 9930D+01
  418. Q 25 4- .10 0209D+04 Q 25 5-QH25- .35 9122D+OI
  419. Q 26 4- .10 0209D+04 Q 26 5-Q1126- -.18 0382D+00
  420. Y 1 1- .1J1064D+01 Y I 2- -.63 0189D+00 Y 1 3- .13464ID+00 Y 1 4- -.17 0627D-01 Y I 5- .26 3503D-02
  421. Y I б--.10 7121D-02 Y 1 7- .8 986 510−03 Y 1 8- -.4 929 760−03 VII I— .72I959D-031. YP 2 ,
  422. Y 2 1- .12 7005D+01 Y 2 2- -.333 273ГЖХ) Y 2 3- .7I2046D-01 Y 2 4- -.9 023 530−02 Y 2 5- .13 9353D-02
  423. Y 2 6--J66503D-03 Y 2 7- .47J248D-03 Y 2 8- -.26070SD-03 YH 2- .31 3464D-03 YP 3
  424. Y 3 J- .121JI3D+01 Y 3 2- -.2 605 590+00 Y 3 3- JS6690D-0J Y 3 4- -.70J476D-02 Y 3 5- .1 089 480−02
  425. Y 3 6- -.44 2903D-03 Y 3 7- .37 1558D-03 Y 3 8- -.20 3826D-03 YH 3- .2323I0D-03 YP 5
  426. Y 5 1- .J20047D+00 Y 5 2? .582 252ОЮ0 Y 5 3--.11 5214D+00 Y J 4- .14 6007D-01 Y 5 5--.22 5483D-02
  427. Y 5 6- .91 6645D-03 Y J 7- -.76 8988D-03 Y 5 8- .4 218 450−03 YH 5- -.20 0828D-03 YP 6
  428. Y 6 1- .79 9158D-01 Y 6 2- .98 9608D+00 Y 6 3--.7 830 170−01 Y 6 4- .99 2292D-02 Y 6 5- -.15 3242D-02
  429. Y 6 6- .62296SD-03 Y б 7- -.52 2617D-03 Y 6 8- .2 866 930−03 YH 6- -.56 1940D-04 YP 8
  430. Y 8 1- -.59 0303D-01 Y 8 2- .96 5922D+00 Y 8 3- .10 4696D+00 Y 8 4- -.I31002D-01 Y 8 5- .20 2310D-02
  431. Y 8 6- -.82 2442D-03 Y 8 7- .68 9959D-03 Y 8 8- -.3 784 930−03 YH 8- .42 6735D-04 YP 9 .
  432. Y 9 1- -.68 9961D-01 Y 9 2- .37 5449D+00 Y 9 3- .742 421 D+00 Y 9 4- -.5J2522D-01 Y 9 5- .85 3274D-02
  433. Y 9 6- -.34 6877D-02 Y 9 7- .2 910 010−02 Y 9 8- -.1 596 350−02 YH 9- .3 164 730−04 YP И
  434. Y 11 I- .290 871 D-01 Y 11 2- -.14 4029D+00 Y 11 3- .97 4843D+00 Y 11 4- .15 7108D+00 Y II 5- -.2 275 760−01
  435. Y И 6- .92 5153D-02 Y 11 7--.7 761 250−02 Y II 8- .4 257 610−02 Yllll- .67 5546D-04 YP (2
  436. Y 12 I- .3090SSD-01 Y 11 > -.15 3033D+00 Y 12 .9 154 620+00 Y 12 4- .2 309 380+00 Y 12 5- -.32 4737D-01
  437. Y 12 6- .13 2014D-01 Y 12 7--.1I0748D-01 Y 12 8- .6 075 340−02 YH12- .9 202 650−04 YP 13
  438. Y 13 1- .34 0176D-01 Y 13 2--.I68443D+00 Y 13 3- .79 3777D+00 Y 13 4- .37 9418D+00 Y 13 5- -.5 186 920−01
  439. Y 13 6- .21 0861D-01 Y 13 7- -.17 6895D-01 Y 13 8- .9 703 970−02 YH13- .13 9052D-03 YP 14
  440. Y 14 1- .34 6550D-01 Y 14 2- -.17 1599D+00 Y 14 3- .76 2606D+00 Y 14 4- .41 6687D+00 Y 14 5- -.566S9SD-01
  441. Y 14 6- .23 0334D-01 Y 14 7- -.19 3231D-01 Y 14 8- .10 600 104)1 YH14- .14 9868D-03 YP 15
  442. Y 15 1- .35 1173D—01 Y 15 2- -.1 738 890*00 Y 15 3- .70 4663D+00 Y 15 4- .4 824 320+00 Y 15 5- -64 6530D-0I
  443. Y 15 6- .262 831 D-01 Y 15 7--.2 204 930−01 Y 15 8- .12 0956D-01 Y11I5- .16 3898D-03 YP 16
  444. Y 16 1- .34 4756D-OI Y 16 2--.17 0711D+00 Y 16 3- .57 6592D+0O Y 16 4- .61M47D+00 Y 16 5--.79877JD-01
  445. Y 16 6- .32 4722D-01 Y 16 7- -.27 2415D-01 Y 16 8- .14 9439D-01 YH16- .17 9766D-03 YP 17
  446. Y 17 1- .34 0793D-01 Y 17 2- -.16 8749D+00 Y 17 3- .54 4568D+00 Y 17 4- .65 2289D+00 Y 17 5- -.83 2023D-01
  447. Y 17 6- .33 8238D-01 Y 17 7- -.2 837 530−01 Y 17 8- .15 5659D-01 YHI7- .1 813 160−03 YP 19
  448. Y 19 1--.15 7040D-01 Y, 19 2- .77 7610D-01 Y 19 3- -.18 9947D+00 Y 19 4- .57 6811D+00 Y 19 5- .68 1571D+00
  449. Y 19 6- -.21 0033D+00 Y 19 7- .17 6200D+00 Y t9 8- -.9665&6D-01 YU19- .3 661 410−03 YP II
  450. Y 21 1- .35 7628D-02 Y 21 2--.17 7085D-01 Y 21 3- .43 2566D-01 Y 21 4--.11 0381D+00 Y 21 5- .5 574 520+00
  451. Y 21 6- .77 0978D+00 Y 21 7- -.54 7537D+00 Y 21 8- .30 0364D+00 YH21- .2 466 430−03 YP 23
  452. Y 23 1- -.99 6130D-04 Y 23 2- .49 3249D-03 Y 23 3- -.12 0486D-02 Y 23 4- .30 7454D-02 Y 23 5- IJ8521D-01
  453. Y 23 6- .91 2250D-01 Y 23 7-, 13 4013Df01 Y 23 8- -.42 1766D+00 YH23- .66 5457D-05 YP 25
  454. Y 25 1- .I310I3D-04 Y 25 2- -.64 8730D-04 Y 25 3- .15 8465D-03 Y 25 4- -.40 4369D-03 Y 25 5- .I55880D-02
  455. Y 25 6- —. 11 3751D—01 Y 25 7- .61 6987D+00 Y 25 8- .39 3127D+00 YH25- -.97 8659D-06-углы поворота на границах элементов, рад. (положительные по х ч с)1. TP 1
  456. Т 1 1--.49 1001D+00 Т 1 2- .60 5951D+00 Т 1 3- -.12 9463D+00 Т 1 4- .16 4064D-01 Т 1 5--.25 3368D-02
  457. Т 1 6- .10300ID-02 Т 1 7--86 4088D-03 Т 1 8- .47 4015D-03 Til 1--.93 3219D-03 TP 2
  458. Т 2 1--.491 001 D+00 Т 2 2- .60 5951D+00 Т 2 3—.12 9463D+00 Т 2 4- .1 640 640−01 Т 2 5- -.25 3368D-02
  459. Т 2 6- .10 3001D-02 Т 2 7- -86 4088D-03 Т 2 8- .47 4015D-03 Т11 2- -.7 127 100−03 TP 3
  460. Т 3 1- -.49 1001D+00 Т 3 2- .60595lD-ifl0 Т 3 3- -.12 9463D+00 Т 3 4- .16 4064D-01 Т 3 5- -.25 3368D-02
  461. Т 3 6- .10 3001D-02 Т 3 7--.86 4088D-03 Т 3 8- .47 4015D-03 Т11 3- -.63 8388D-03 TP 4
  462. Т 4 1- -.491 001 D+00 Т 4 2- .60 5951D+00 Т 4 3- -.12 9463D+00 Т 4 4- .16 4064D-01 Т 4 5- -.25 3368D-02
  463. Т 4 6- .1 030 010−02 Т 4 7- -.8 640 880−03 Т 4 8- .4 740 150−03 ТН 4- -.42 9974D-03 TP 5
  464. Т 5 1- -.45 7859D+00 Т 5 2- .5 348 550+00 Т 5 3- -.86 7173D-01 Т 5 4- .10 9894D-01 Т 5 5- -.16 9712D-02
  465. Т 5 6- .6 899 230−03 Т 5 7- -.5 787 870−03 Т 5 8- .3 175 060−03 ТН 5- -.24 6103D-04 TP 6 ,.
  466. Т 6 1- 24 9668D+00 Тбг" .88 2448D-OI Т 6 3- .18I804D+00 Т 6 4- -.23 0394D-01 Т б 5- .35 5803D-02
  467. Т 6 6- -.1 446 430−02 Т 6 7- .12 1343D-02 Т 6 8- -.6 656 550−03 ТН 6- .16S512D-03 TP 7
  468. Т 7 1- -.19 2877D+00 Т 7 2- -.3 358 440−01 Т 7 3- .2 550 520+00 Т 7 4- -.3 232 200−01 Т 7 5- .49 9156D-021 7 6- -.20 2920D-02 Т 7 7- .1 702 320−02 Т 7 8- -.93 3848D-03 ТН 7- .1 393 070−03 TP 8
  469. Т 8 I- -.13 6709D+00 Т 8 2- -U1292D+00 Т 8 3- .32 2970D+00 Т 8 4- -.39 5324D-01 Т 8 5- .61 0508D-02
  470. Т 8 6- —.2481S7D—02 Т 8 7- .20 8208D-02 Т 8 8--.1 142 170−02 ТИ 8- .98I539D-041. TP 9
  471. T 9 1- .74 6832D-01 Т 9 2- -.4824S7D+00 Т 93- .39 6771D+00
  472. T 9 6- .78 3037D-03 Т 9 7- -.65 6902D-03 Т 9 8- .36 0358D-031. ТР 10
  473. Т 10 1- .61 8776D-01 Т 10 2- -.30 6396D+00 Т 10 3- .13 8578D+00
  474. Т 10 6- •75 1893D-02 Т 10 7- -.63 0775D-02 Т 10 8- .34 6026D-021. ТР 11
  475. Т 11 1- .62 5283D-02 Т 11 2- -.30 9618D-01 Т 11 3- -.18 2353D+00
  476. Т 11 6″ .12 3378D-01 Т 11 7- —.103J03D—01 Т И 8- J67791D-021. TP 12
  477. Т 12 1- .51 2953D-02 Т 12 2- -.25 3996D-01 Т 12 3- -.18 8666D+00
  478. Т 12 6- .1233S6D—01 Т 12 7- -.10 3510D-01 Т 12 8- J67828D-021. ТР 13
  479. Т 13 1- .46 1462D-02 Т 13 2- -.22 8500D-01 Т 13 3- -.19 1476D+00
  480. Т 13 6- .I22906D-01 Т 13 7- —.10310SD-01 Т 13 8- J65621D-021. ТР 14
  481. Т 14 1-, 33 6516D-02 Т 14 2- —.16 6631D—01 Т 14 3- -.19 8067D+00
  482. Т 14 6- .12 0428D-01 Т 14 7- -.10 1029D-OI Т 14 8- .55 4217D-021. ТР 15
  483. Т 15 1- .46 6808D-05 Т 15 2- -.23 1147D-04 Т 15 3- -.21 5367D+00
  484. Т 15 6- -11 1302D—01 Т 15 7- -.93 3726D-02 Т 15 8- J12216D-021. ТР 16
  485. Т 16 1- -.21 1003D-02 Т 16 2- .10 4481D—01 Т 16 3- -.22 5548D+00
  486. Т 16 6- •10 1496D-01 Т 16 7- -.85 1470D-02 Т 16 8- .46 7093D-021. ТР 17
  487. Т 17 1- -.35 2942D-02 Т 17 2- .17 4764D-01 Т 17 3- -.23 1783D+00
  488. Т 17 6- .91 4633D-02 Т 17 7- -.76 7300D-02 Т 17 8- .42 0920D-021. ТР 18
  489. Т 18 1- —. 17 4107D—01 Т 18 2- •86 2118D-01 Т 18 3- -.21 0590D+00
  490. Т 18 6- —.4801J8D-0I Т 18 7- .40 2812D-01 Т 18 8- -.22 0972D-011. ТР 19
  491. Т 19 1- .4 233 820−02 Т 19 2- -.20 9644D-01 Т 19 3- .51 2097D-01
  492. Т 19 6- -.26 8526D-01 Т 19 7- •22 5270D-01 Т 19 8- -.12 3577D-011. ТР 20
  493. Т 20 1- .43U77Dr02 Т 20 2- -.21 3504D-01 Т 20 3- .5 215 260−01
  494. Т 20 6- .20 9892D+00 Т 20 7- -.17 6081D+00 Т 20 8- .96 5934D-011. ТР 21
  495. Т 21 1- -.82 3230D-03 Т 21 2- .40 7635D-02 Т 21 3- -.99 5730D-02
  496. Т 21 6- .27 4960D+00 Т 21 7- -12 0393D+00 Т 21 8- .66 0442D-011. ТР 22
  497. Т 22 1- -.82 8480D-03 Т 22 2- .41 0234D-02 Т 22 3- —.10 0208D—01
  498. Т 22 6- -.204I23D+00 Т 22 7- .62 8832D+00 Т 22 8- -.34 4960D+001. ТР 23
  499. Т 23 1- .24 3006D-03 Т 23 2- -.12 0328D-02 Т 23 3- •29 3926D-02
  500. Т 23 6- -.23 6363D+00 Т 23 7- -.29 9589D+00 Т 23 8- .51 2560D+001. ТР 24
  501. Т 24 1- .92 3005D-04 Т 24 2- -.45 7040D-03 Т 24 3- .11 1641D—02
  502. Т 24 6- —.80 1395D—01 Т 24 7- —.94 1681D+00 Т 24 8- .10 1294D+011. ТР 25
  503. Т 25 1- -.46 2384D-05 Т 25 2- .22 8956D-04 Т 25 3- -.55 9272D-04
  504. Т 25 6- .40I463D-02 Т 25 7- 12 7709D+01 Т 25 8- .12 7352D+011. ТР 26
  505. Т 26 1- -.3J0177D-04 Т 26 2- .17 3395D-03 Т 26 3- -.42 3553D-03
  506. Т 26 6- .30 4039D-01 Т 26 7- -.14 0508D+01 Т 26 8- .13 7805D+01
  507. Р, а счет по л о ж е н и я вал опровода и1. T 9 4TH 9 Т 10 4-ТШО1. Т 11 4-TIII11. Т 12 4-ТШ21. Т 13 4-Т11 131. Т 14 4-ТН141. Т 15 4-Т1И51. Т 16 4-ТШ61. Т 17 4-ТН171. Т 18 4-тш8
  508. Предельные значения ограничительных параметров- раскеп, м НН- -.20 0000D-04. HV- .20 0000D-04- реакции в опорах, хН
  509. Rlt 1- .89 7800D+01 RH 2- .67 3350D+01 RH 3- .31 3600D+0! RH 4- .29 1600D+01 RH 5- .29 1600D-K)I RH 6- .29 1600D+01 RH 7- .30 2500D+01
  510. RV 1- .44 8900D+03 RV 2- .33 6675D+03 RV 3- .94 0800D+03 RV 4- .87 4800D+03 RV 5- .87 4800D+03 RV 6- .87 4800D+03 RV 7- .90 7500D+03-изгибающие моменты в ссчсникх, к11>м
  511. MGH 5- -.46 5572D+02 MGH 6- -636 584ГН02 МСН 7- -.63 6584D+02 MGH 8- -.46 5572D+02 MGI1 9- -.46 5572D+02 MGHIO- -.46 5572D+02
  512. MGV 5- .46 5572D+02 MGV 6- .63 6584D+02 MGV 7- .63 6584D+02 MGV 8- .46 5572D+02 MGV 9- .46J572DKI2 MGV10″ .46 5572D+02
  513. МР1Ш- -.50 8597D+03 МРН12- -.13 1223D+04 МРН13- -.22 2617D-K)3 МРН14- -.15 0249D+03 МРШ5--31 4209D+03
  514. МРН16--.I24326D+03 МРН 17--.676 331 D+02 МРШ8- -.67 6331D+02 МРН 19--.676 331 D+02 МРН20- -.676 331 D+02
  515. МРН21--.676 331 D+02 МРН22--.676 331 D+02 MPH23--.7U605D+02 MPH24--.71 4605D+02 MPH25--71 4605D+02
  516. MPH26- -.51 0435D+02 MPH29- -.51 0435D+02
  517. MPVIl- .50 8597D+03 MPV12- .13 1223D+04 MPV13- .22 2617D+03 MPV14- .IJ0249D+03 MPV15- .3 142 090+03
  518. MPVI6- .I24326D+03 MPVI7- .67 6331D+02 MPV18- .6 763 310+02 MPV19- .67 6331D+02 MPV20- .67 6331D+02
  519. MPV21- .67 6331D+02 MPV22- .67 6331D+02 MPV23- .7 146 050+02 MPV24- .7 146 050+02 MPV25- .71 4605D+02
  520. MPV26- J10435D+02 MPV29- Л 4 350+02.1. Данные к расчету:
  521. REM-1 KRK-t, KNO-6, FSTI- .1000−01. FST2- .1001М>5, К1ТМ- 2000 K1RM- 50 NOT (M>-0−1-2−0-0−0 KI1- 1.5770 K12- 1.2700 KI3- .7500D-05 DTI- .0010 DT2- .010 TDR- .200 RAS-0
  522. FZ1- 5.8200 MZ1- 2.5000 Fll- 3.3200 мм TW- 14.00 KZ1- 1.050 KZ2- 1.050 KZ3- 1.100.1. Результаты расчета:1. М-1
  523. KF 1- .10 0000D+01 KF 2- .10 0000D+01 KF 3- .10 0000D+01 KF 4- .lOOOOOD+Ol KF 5- .10 0000D+01 KF 6- .1 000 000+01 KDS-O, SMS- .27 4998D+04-при соосном положении нарушены ограничения:1. RH 2 СМО- .66 8614D+02
  524. CM- .OOOOOOD+OO FST- .10 0000D-01 KIT- 139 NNO-1 SMO- .55 8125D+04-номинальные значения вертикальных смещений опор составляют, м:
  525. FN 1- .28 7955D-02 FN 2--.4 912 890−03 FN 3--.2 016 390−02 FN 4- -.38 9566D-02 FN 5--.1 420 990−02 FN 6- -.9 254 420−04или в преобразованной’системе отсчета <м>-
  526. CN 3- .2 161 760−02 CN 4- .69 9784D-02 CN 5- .17 6363D-01 CN 6- .26 2068D-0! CN 7- .30 5919D-01 CN 8- .31 6321D—01при которых номинальные значения параметров: раскеп. м RON- .I16540D-O5- pcnxuvw, хН
  527. RN 1- .57 2639D+02 RN 2- .67 3350D+O1 RN 3- .21I140D+02 RN 4- .3 996 500+02 RN 5- .24 8693D+02 RN 6- .21 8793D+02 RN 7- .14 8927D+02изгибающие моменты, кН • м
  528. MN 5- .34 1527D+02 MN 6- .2 133 850+02 MN 7- .1 895 050+02 MN 8- .15 0436D+02 MN 9- .57 7712D+01
  529. MNlO- .66 4272D+OI MN11--.7 451 940+01 MN12--.11 2894D+02 MN13--.I37209D+02 MNI4--.I32456D+02
  530. MN15--.1 205 090+02 MN16--.77 1334D+01 MN17--.62 7576D+01 MN18- .3 011 690+02 MNI9--.49 5477D+01
  531. MN20- .9 249 060+01 MN21- -.10 9375D+02 MN22- .6 824 360+01 MN23- -.1 858 200+01 MN24- .J89026D+01
  532. MN25- .53 7949D+00 MN26- .3 303 020+00 MN29- -.3 487 460+001. SM" .42 6633D+04ограничения не нарушены М-2
  533. FN 1- .2 879 550−02 FN 2- -.4 912 890−03 FN 3- -.20 1639D-02 FN 4- -38 9566D-02 FN 5- -.14 2099D-02 FN 6- -.9 254 420−04или i преобразованной системе отсчета, м:
  534. CN 3- .2 161 760−02 CN 4-, 6 997 840−02 CN 5- .17 6363D-01 CN 6- .26 2068D-01 CN 7- .3 059 190−01 CN 8- .3 163 210−01при которых номинальные значения параметров: раскеп. м RON- .11 6540D-05реакции, кН
  535. RN I- .57 2639D+02 RN 2- .67 3350D+01 RN 3* .21H40D+02 RN 4-, 3 996 500+02 RN 5- .24 8693D+02 RN 6- .2 187 930+02 RN 7- .14 8927D+02изгибающие моменты, *I1 >м
  536. MN 5- .34 1527D+02 MN 6- .2 133 850+02 MN 7- .I89505D+02 MN 8- .I50436D+02 MN 9- .5 777 120+01
  537. MN10- .6 642 720+01 MNI1--.74 5194D+01 MN I J--.1 128 940+02 MN13- -.1 372 090+02 MN14- -.13 2456D+02
  538. MN15--.1 205 090+02 MNJ6- -.77 1334D+01 MN17- -.6 275 760+01 MN18- .3 011 690+02 MN19- -.49 5477D+01
  539. MN20- .92 4906D+01 MN21- -.1 093 750+02 MN22- .68 2436D+01 MN23- -I85820D+01 MN24- .18 9026D+01
  540. MN25- -5 379 490+00 MN26- .3 303 020+00 MN29- -.34 8746D+001. SM- .42 6633D+04ограничения ис нарушены.
  541. Уравнения ограничительных нркнш для номограммы:
  542. RA 1 P I- .80 6162D+02 r th 1- .2 145 200+01 CH 1- .12 0667D-01 F CV 1- -.62 0338D-01
  543. RA 2 P 2- -.45 2520D+02 F TH 2- .24 4729D+01 CH 2- .4 081 880−02 F CV 2- .29 9887D-0I
  544. RA 3 P 3- .54 3071D+02 f Т11 3- .2 962 250+01 CH 3- .66 8272D-02 F CV 3- -.11 5772D+O0
  545. RA 4 P 4- .34 8102D+02 F TH 4- .49 5165D+01 CH 4- -.32 8679D-01 F CV 4- .86 5635D+O0
  546. RA 5 P 5- .2S6654D+02? TH 5- .49 5165D+01 CH 5- .15 1807D+00 F CV 5- -.56 6629D+01
  547. RA 6 P 6- .21 5556D+02 F TH 6- •49 5165D+01 CH 6- -.30 5965D+00 F CV 6- .14 0058D+02
  548. RA 7 P 7- ¦ 15 1877D+02 F TH 7- .4 951 650+01 CH 7- .21S997D+00 F CV 7- -.16 0666D+02
  549. MB 5 P 8- .1 080 040+02 F TH 8- .21 4520D+01 CH 8- -.96 6132D-02 F CV 8- .60 2289D-02
  550. MB 6 P 9- -.3 003 660+02 F ТИ 9- .21 4520D+01 CH 9- -.2 574 210−02 F CV .71 7364D-02
  551. MB 7 P 10- -.4 083 140+02 F TH 10- .2 145 200+01 CH 10- -.15 0195D-02 F CV 10- .6 875 110−02
  552. MB 8 P 11- -.3 443 030+02 F TH 11- .2 036 570+01 CH 11- -.9 510 760−03 F CV 11- .6 351 620−02
  553. MB 9 P 12- .3 983 250+00 F TH 12- -.10 6028D+01 CH 12- -.2 059 040−01 P CV 12- .2 024 110−01
  554. MB10 P 13- ¦27 0338D+02 F TH 13- .4 951 650+01 CH 13- .1 917 180−01 F CV 13' -.50 8619D-02
  555. MB11 P 14- .8 926 480+01 f TH 14- .4 951 650+01 CH 14- .1 678 560+00 F CV 14- -.16 2065D+00
  556. MB12 P 15- -36 2990D+01 F TH 15- .4 951 650+01 CH 15- .46 8532D+00 F CV 15- -.46 5947D+O0
  557. MB13 P J6- -.1 719 970+01 F TH 16- -49 5165D+01 CH 16- .97 7805D-01 F CV 16- -.99 3032D-01
  558. MB14 P 17- -.19 7426D+01 F TH 17- .4 951 650+01 CH 17- .6 988 230−01 F CV 17- -.71 7432D-01
  559. MB15 P 18- --20 5627D+01 F TH 18- .4 951 650+01 Cll 18- .16 5912D+00 F CV 18- -.16 8098D+00
  560. MB16 P 19- -.36 3434D+00 F TH 19- .4 951 650+01 CH 19- .89 5953D-01 F CV 19- -.90 1206D-01
  561. MB 17 P 20- .43 5772D+00 F TH 20- .49 5165D+01 CH 20- .5 387 720−01 F CV 20- -.53 1874D-01
  562. MB18 P 21- .2 725 280+02 F TH 21- .49 5165D+01 CH 21- -.17 5987D+00 F CV 21- .74 8946D-01
  563. MB19 P 22- -.57 9590D+01 F TH 22- .49 5165D+01 CH 22- -.39 0544D+00 F CV 22- •46 3754D+00
  564. MB20 P 23- .10 0740D+02 F TH 23- .4 951 650+01 Cll 23- .50 0414D+00 F CV 23- -.37 0666D+00
  565. MB21 P 24- -.10 6554D+02 F TH 24- .4 951 650+01 CH 24- .1 073 190+01 F CV 24- -.14 7458D+01
  566. MB22 P 25- .6 543 410+01 F TH 25- .495J65D+01 CH 25- -.1 402 560+01 F CV 25- .1 155 110+01
  567. MB23 P 26- -.1 808 230+01 F TH 26- .4 951 650+01 CH 26- .74 0521D+01 F CV 26- -.77 8970D+01
  568. MB24 P 27- .2008S6D+0! F TH 27- .49 5165D+01 CH 27- .3 290 790+01 F •CV 27- -.31 1083D+OI
  569. MB25 P 28- ¦59 7908D+00 F TH 28- .4 951 650+01 CH 28- .6 384 200+01 F CV 28- -.62 7825D+01
  570. MB26 1> 29- .31 2649D+00 F TH 29- .49 5165D+01 CH 29- -.154 541 D+02 F CV 29- .I52659D+02
  571. MB29 v 30- -.35 4886D+00 F TH 30- .495I65D+01 CH 30- -.43 8506D+02 F CV 30- .44 4646D+02
  572. RC P 31- .12128ID-OS ¦f TH 31- .49 5165D+01 CH 31- .2 376 940+01 F CV 31- -.2 105 140+01.
  573. Параметры номограммы допустимых раснснтропок при шап: FST3- .10 0000D-04 координаты углозЫ* точек номограммы:1. F t13035SD—01 .14 3232D-01 .12 3478D-01 .43 0327D-02 ¦.82 2704D-021. F 236 5871D-02 .3 918 710−02 .2 948 710−02 -.80 1289D-03 -.50 3129D-021. Ограничения
  574. RH 2 MPV 8 MOV 5 RH 3 RH 2
  575. Параметры работоспособности вдлопровода при износе подшипников и валапри номинальном положениивалопровода.
  576. Значения вертикальных смещений (м) опор при входе в номограмму TRH- .73 1500D+01
  577. R 1- J01020D+02 R 2- .27 4717D+02 R 6- .22 1916D+02 Я 7- .14 6079D+02нагибающие моменты (хН*м)
  578. R 3- .3I3688D+01 R 4- .44 9400D+02 R J- .24I010D+02
  579. М 5- .41 3145D+02 Ml О- -.13 0369D+02 М15- -.2 169 680+02 М20- .84 5292D+01 М25- .48 0082D+00
  580. М 6- .37 0945D+02 МП- -.23 2589D+02 Mlfr- -.14 8068D+02 M2I- -.11 2097D+02 М26- .34 7340D+00
  581. М 7- .37 2847D+02 Ml2- -.256 881 D+02 Ml7- -Л27 531ЕМ02 М22- .70 9550D+01 М29- -.34 2819D+00
  582. М 8- .28 4904D+02 М13- -.25 3031D+02 Ml8- .3288IID+02 М23- -.I90642D+01
  583. М 9- -.I68373D+OI Ml 4- -.24I237D+02 Ml 9- -.41 4300D+0! М24- .17 7580D+011. SV- .10 0863D+05,
  584. Значения вертикальных смешений <м) опор при выходе из номограммы (без учета FI1)
  585. FK 1- .28 7955D-02 FK 2- -.49 1289D-03 FK 3---20 1639D-02 FK 4--.38 9566D-02 FK 5- -.14 2099D-02 FK fr- -.92J442D-04 .или в преобразованной системе отсчета (м):
  586. СК 3- .21 6176D-02 СК 4- .69 9784D-02 СК 5-, 1 763 630−01 СК 6- -26 2068D-0! СК 7-СК 8- .31 6321D-13 059 190−01при которых основные параметры равны: раскел (м) RO- .11 6540D-05
  587. R 3- .21 1140D+02 R 4- .39 9650D+02 R 5- .2 486 930+02реакции (кН)
  588. R 1- .57 2639D+02 R 2- .67 3350D+0! R 6- .2 187 930+02 R 7- .US927D+02изгибающие моменты (кН*м)
  589. М 5- .34 1527D+02 М10- .66 4272D+01 Ml5- -. 12 0509D+02 М2&-- .9 249 060+01 М25- .53 7949D+00
  590. М 6- .21 3385D+02 МП- -.74 5194D+01 Mlfr- -.77I334D+01 М21- -.1 093 750+02 М26- .33 0302D+00
  591. М 7- .189J05D+02 MI2- -.II2894D+02 Ml7- -.6 275 760+01 М22-, 6 824 360+01 М29- -.34 8746D+00
  592. М 8- .15 0436D+02 MI3- -.1 372 090+02 Ml8- .301J69D+02 М23- -.1 858 200+01
  593. М 9- .5777I2D+01 Ml4- -.1 324 560+02 Ml9- -.49 5477D+01 М24- .1 890 260+011. SK- .42 6633D+04
  594. Значения вертикальных смещений (м) опор при TDR- .200 тыс. часов
  595. R 1- .50 4617D+02 R 6- .22 1760D+02
  596. R 2- .2 643 200+02 R 7- .14 6222D+02
  597. R 3- .40 3690D+0! R 4- .44 6914D+02 R 5- .24I394D+02изгибающие моменты (кН"м)
  598. М 5- .40 9549D+02 Ml О- 12 0533D+02 Ml 5- -.21 2147D+02 М20- .84 9272D+01 М25- .48 2974D+00
  599. М 6- .36 3033D+02 МП- -.22 4688D+02 MI6- -.14 4523D+02 M2I- -.11196ID+02 М26- .34 6488D+00
  600. М 7- .3 636 410+02 Ml2- -.2 496 840+02 MI7- -.12 4294D+02 М22- .7 081 950+01 М2" — -.3431I6D+00
  601. М 8- .27 8146D+02 MI3- -.24 7243D+02 Ml 8- .32 7430D+02 М23- -.19040ID+01
  602. М 9- -.1 312 200+01 М14- -23 5800D+02 Ml" — -.4 183 580+01 М24- .1 781 520+011. SM- .96 9174D+04
  603. Ресурс валопровода TR (тыс. часов) и линейные износы (мм) вкладышей ZA (I) и вала ZD (О без учета FИпри TDR- .OOOOOOD+OO ZAV2- .I38793D+01при TDR- .2 000 000+00 ZAM2- .13 1996D+01
  604. TRV- .73 1500D+0! ZBV2- .69 3964D-01
  605. TRM- .6 735 990+01 ZDM2- .65 9978D-01
  606. ZAV1- .1 762 670+01 ZAV3- .54 8625D-01
  607. ZAMI- .I67634D+01 ZAM3- .J05200D-01
  608. ZBVI- .88 1334D—01 ZBV3- .54 8625D-02
  609. ZBM1- .83 8172D—01 ZBM3- .50 5200D-02
  610. TR- .73 1500D+0! KIT-при оптимальном
  611. О ограничение F11 по износу можно не учитывать положении валопровода
  612. Значения вертикальных смешений (м) опор при входе в номограмму TR1I- .10 2960D+02
  613. FV 1- .43 7436D-02 FV 2- -.76 8465D-03 FV 3- -20 1639D-02 FV 4- -.38 9566D-02 FV 5- -.14 2099D-02 FV 6- -.92 5442D-04или в преобразованной системе отечега М:
  614. CV 3- .43 7705D-02 CV 4- .12 7432D-01 CV 5- .27 6732D-01 CV 6- .40 0507D-0J CV 7- .46 6923D-01 CV 8- .48 2794D-01при которых основные параметры равны: расксп <м) RO- .1139S1D—05 рсакции (кН)
  615. R I- .44 8594D+02 R 6- .2 205 390+02
  616. R 2- .34 4099D+02 R 7- .I47334D+02
  617. R 3- .33 8086D+01 R 4- .42 7474D+02 R 5- .24 4396D+02изгибающие моменты (кИ>м)
  618. М 5- .46 5571D+02 М10- -.43 6338D+01 Ml5- -.1 744 550+02 М20- .88 0381D+01 М25-, 50 558 6D+00
  619. М <г .48 6282D+02 МП- -.I62922D+02 Ml6- -.11 6805D+02 М21- -.1I0897D+02 М26″ .33 9831D+00
  620. М 7- .50 7058D+02 Ml2- -.19 3420D+02 Ml7- -.98 9831D+0J M22- .69 7600D+0! M29- -.34 5431D+001. M 8- .413 011 D+02 M 91. M13- -.20 1985D+02 M141. M18- .31 6629D+02 • M191. M23- -. 18 8517D+01 M24•85 1578D+01 -.1 932 940+02 -.4 500 780+01 .18 2625D+0I1. SV- .12 1399D+05.
  621. Значения вертикальных смещений (м) опор при выходе из номограммы (без учета F11)
  622. FK 1- .67 7695D-02 FK 2- .11 0124D-02 FK 3- -.20 1639D-02 FK 4- -.38 9566D-02 FK 5- -.14 2099D-02 FK 6- -.92 5442D-04или в преобразованной системе отсчета (м):
  623. СК 3- .30 9018D-02 СК 4- .12 5180D-01 СК 5-СК 8- .51 3325D-128 7385D-01 СК 6- .42 2608D-01 СК 7- .49 5810D-01при которых основные параметры равны: раскеп (м) RO- .12 0099D-05 реакции (кН)
  624. R 1- .54 4077D+02 R 6- .21 6363D+02
  625. R 2- .67 3360D+01 R 7- .15 1142D+02
  626. R 3- .27 3935D+02 R 4- .36 0949D+02 R 5- .25 4670D+02изгибающие моменты (кН>м)
  627. М 5- .37 0089D+02 MICH .2I9517D+02 Ml 5- -.45 4727D+01 М20- -98 6838D+01 М25- .58296JD+00
  628. М (г, 27 6221D+02 МП- .48 4444D+01 Ml 6- -.21 9527D+01 М21- r-10 7257D+O2 М26- .31 7049D+00
  629. М 7- .26 2623D+02 Ml 2- —.8S4742D—01 Ml7- -.12 3696D+01 М22- .66 1343D+01 М25Н -.35 3356D+001. М 8- .23 3837D+02 М 91. М13- -.47 1100D+01 MI41. М18- .27 9666D+02 Ml 91. М23- -.18 2068D+01 М2 418 5156D+02 -.47 8346D+01 -.55 8626D+01 .19 7931D+01
  630. SK- .5366/3D+04 Значении вертикальных смещений (м> опор при TDR- .200 тыс. часов
  631. FM 1- .44 6335D-02 FM 2- -.69 8744D-03 FM 3- -.20J639D-02 FM 4- -.38 9566D-02 FM 5- -.14 2099D-02 FM (г -.92 5442D-04или, а преобразованной системе отсчета (м>:
  632. СМ 3- .4 328 400−02 СМ 4- .12 733 004)1 СМ 5- .27 709 604)1 СМ 6- .40 1285D-01 СМ 7- .4 679 470−01 СМ 8- .48 3877D-01при которых основные параметры равны: раскеп (м) RO- .11 4210D-05 реакции (кШ
  633. R 1- .45 2190D+02 R 6- .22 0383D+02
  634. R 2- .33 3702D+02 R 7- .14 7477D+02
  635. R 3- .42 8088D+01 R 4- .42 4987D+02 R 5- .24478OD+02изгибающие моменты (к!1*м)
  636. М 5- .46 1975D+02 MJO- -.33 7979D+01 М15- -.16 9634D+02 М20- .88 4360D+0! М25- .50 8478D+00
  637. М 6- .47 8371D+02 МП- -.15 5022D+02 М16- -.11 3259D+02 М21- -.11 0761D+02 М26- .33 8979D+00
  638. М 7- .49 7852D+02 Ml2- -.1 862 240+02 М17- -.95 7457D+01 М22- .69 6245D+01 М29- -.34 5728D+001. М 8- .40 6253D+02 • М 91. М13- —.19 6196D+02 М141. М18- .31 5247D+02 М1>1. М23- 18 8275D+01 М24
  639. TR- .1 259 600+02 КГГ- б ограничение F11 по игносу можно не учитыватьсводка основных результатов расчетапри номинальных реакциях (хИ)
  640. RMO 1- .452I90D+02 RMO 2- .33 3702D+02 RMO 3- .42S0S8D+0I RMO 4- .42 4987D+02 RMO 6- .22 0383D+02 RMO 7- .14 7477D+02прогнозируемый ресурс валопровода составляет (тыс. часов) без учета Fll ТМОВ- .11 7357D+02 с учетов Fll TMOS-, 11 7357D+021. И-3
  641. RZ 1- .48 9000D+02 RZ 2- .I53000D+02 RZ 3- .23 6000D+02 RZ 4- .34 3000D+02 RZ .27 2000D+02 RZ 6- .27 0000D+02смещения, соответствующие фиксированному положению валопровода составляет (м):
  642. FZ 1- .1 252 740+00 FZ 2- .I013J8D+00 FZ 3- .795I77D-01 FZ 4- .4J4945D-0I FZ J- .1J7585D-0I FZ 6- .1 952 410−02или в преобразованной Системе отсчета (м):
  643. CZ 3- .43 1812D-02 CZ 4- .17 9404D-01 CZ 5- .46 1263D-01 CZ 6- .83 7026D-0I CZ 7- .П220М>+00 CZ 8-, 11 9586D+00 KDS-O, SMS- .12 2174D+08при соосиом положении нарушены ограничения:
  644. RH 1 RV 2 RH 3 RII 5 MGV 5 MGV б MGV 7 MPV 8 МРИ 9 МРЖО МР1М1 МРШЗ МРН14 МРМ16 MPU17 MPV18 MPV19 СМО-, 1 581 110+06
  645. СМ- .00D+00 FST- .1 000 000−03 KIT- 172 NNO-1 SMO .17 6684D+05номинальные значения вертикальных смещений опор составляют (м):
  646. FN 1- .11 8129D+00 FN 2- .98 7133D-0I FN 3- .79 5177D-01 FN 4- .4 549 450−01 FN 5- .1575SJD-01 FN 6- .19 5241D-02при которых номинальные значения параметров равны: раскеп (м) RON- 69 2787D-OJ реакции (кН)
  647. RN 1- .J76363D+02 RS 2- ."733J0D+01 RN 3- .1 832 270+02 RN 4- .40 0740D+02 RN 5- .26 3083D+02 RN 6- .2 736 250+02 RN 7- .3 124 420+02изгибающие моменты (кН*м)
  648. MN 5- .33 7802D+02 MN 6- .205I91D+02 MN 7- .1 799 710+02 MN 8- .1 395 610+02 MN 9- .41 1610D+01
  649. MN10- .46 4652D+01 MNU- -.73 1951D+01 MN12--.10 3829D+02 MN13--.11 2663D+02 MNI4--.10 4040D+02
  650. MN15--.8 532 000+01 MN16--.2 791 470+01 MNI7--.1 015 240+01 MN18- .4 045 710+02 MN19- .1 323 920+02
  651. MN20- .3 391 080+02 MN21- .1607J8D+02 MN22- .36 2762D+02 MN23- .15 1404D+02 MN24- .I630J9D+02
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!