Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Технические и конструктивные решения по повышению работоспособности лемешных плугов

Диссертация: Технические и конструктивные решения по повышению работоспособности лемешных плугов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Теоретический анализ с помощью уточненной методики определения несущей способности узлов соединения лемешного плуга показал, что заложенные в них расчетные запасы статической прочности, полученные обычным методом расчета, завышают реальный запас прочности, что подтверждается проведенными исследованиями: запасы прочности, полученные по уточненной методике равны для соединения лемех-башмак -0,77… Читать ещё >

Технические и конструктивные решения по повышению работоспособности лемешных плугов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. Анализ несущей способности узлов соединения плуга
    • 1. 1. Нагрузки, действующие на рабочие органы плуга
    • 1. 2. Узел соединения лемех-башмак
    • 1. 3. Узел соединения отвал-башмак
    • 1. 4. Узел соединения полевая доска-башмак
    • 1. 5. Узел соединения башмак-стойка
    • 1. 6. Узел соединения стойка-рама
    • 1. 7. Оценка возможности повышения несущей способности узлов соединения плуга, используя типовые решения
    • 1. 8. Цель и задачи исследования
  • ГЛАВА 2. Разработка и исследование новых решений, повышающих несущую способность узлов соединения плуга
    • 2. 1. Уточнение существующей методики расчета типовых соединений
    • 2. 2. Выбор наиболее эффективных конструкций на основе конструкторско-технологического анализа
    • 2. 3. Расчетная схема и математическая модель соединения деталей плуга с полупризонными болтами с учетом податливости соединяемых деталей
    • 2. 4. Расчетная схема и математическая модель соединения с крепежными деталями, установленными без зазора в одной соединяемой детали и полупризонными в другом
    • 2. 5. Численные эксперименты по математической модели, реализующей предлагаемую конструкцию узла соединения
    • 2. 6. Результаты численных исследований по оптимизации узла соединения лемех-башмак
      • 2. 6. 1. Определение коэффициентов регрессии
      • 2. 6. 2. Оценка значимости коэффициентов регрессии
      • 2. 6. 3. Проверка адекватности математической модели
      • 2. 6. 4. Проверка воспроизводимости математической модели
      • 2. 6. 5. Математическая модель поверхности отклика
      • 2. 6. 6. Анализ результатов экспериментальных исследований по определению зависимости коэффициента запаса статической прочности узла соединения от основных геометрических параметров
  • ГЛАВА 3. Экспериментальное исследование несущей способности узлов соединения плуга
    • 3. 1. Анализ существующих экспериментальных исследований. Постановка задачи экспериментального исследования
    • 3. 2. Исследование несущей способности узлов соединения новой и типовой конструкций
    • 3. 3. Исследование по определению контактной податливости соединяемых деталей
    • 3. 4. Натурные экспериментальные исследования работоспособности узлов соединения корпуса плуга
    • 3. 5. Выводы и заключения
  • ГЛАВА 4. Сопоставительный анализ результатов расчетных и экспериментальных данных
    • 4. 1. Соединения со свободно установленными крепежными

В сельскохозяйственном машиностроении более 90% всех соединений приходится на соединения резьбовыми крепежными деталями (болты, винты и шпильки) [57,82,102].

Из всех разрушений деталей сельскохозяйственных машин около 70% приходится на узлы, соединенные резьбовыми крепежными деталями, хотя заложенный запас прочности, подсчитанный по широко применяемой методике составляет от 1,5 до 3 [18,24,82,105].

В процессе работы узлы соединения деталей сельскохозяйственных машин подвергаются динамическим нагрузкам, коррозии, абразивному износу [33, 77, 116, 122]. Выход из строя узлов и деталей сельскохозяйственных машин, помимо затрат средств на их ремонт и изготовление запасных частей, вызывает также большие простои в периоды выполнения сельскохозяйственных работ. Поэтому повышение несущей способности, следовательно, долговечности узлов соединения, а в целом и машины является одной из актуальных проблем механизации сельскохозяйственного производства [28, 83, 89, 93, 111].

Вопросы повышения несущей способности, долговечности и работоспособности неразрывно связаны с изучением закономерностей разрушения крепежных деталей узлов машин в условиях эксплуатации и разработкой методов уточненного расчета деталей и машин на несущую способность [2,37,64,65,45,70,73].

Имеющаяся тенденция повышения рабочих скоростей машин, снижения их металлоемкости и повышения долговечности неразрывно связанны с проблемой повышения прочности и долговечности узлов соединений деталей машин, агрегатов и в особенности узлов соединения деталей рабочих органов, от которых зависит качество выполняемого технологического процесса. Успешное решение этих задач зависит от знания условий работы крепежных деталей и уточненного расчета их напряженно — деформированного состояния.

Характерной особенностью сельскохозяйственных машин является их кратковременное периодическое использование в производственном цикле и длительное хранение.

Например, плуги заняты весной на перепашке зяби в течение 10−15 дней, осенью на зяблевой вспышке 55−60 дней, зерновые сеялки во время осеннего и весеннего сева 25−30 дней. Большинство других сельскохозяйственных машин используется в году лишь 20. .40 дней.

Но между тем, согласно технологической карты, возделывания сельскохозяйственных культур, все работы должны быть выполнены в короткие агротехнические сроки и особенно важна безотказность работы сельскохозяйственных машин в эти сроки. Срыв агротехнических сроков, как правило, влечет за собой снижение урожайности сельскохозяйственных культур.

При длительном хранении сельскохозяйственных машин изменяются размеры и свойства материалов крепежных деталей вследствие коррозии, структурных превращений в металле и остаточной деформации. Экспериментальные исследования показали, что в сельской местности средние потери стали за год составляют около 140 г/кв.м или 35 мкм по толщине детали при её двухсторонней коррозии. Атмосферная коррозия существенно снижает усталостную прочность деталей, работающих при переменных нагрузках [26, 115,128, 129].

На поддержание машинно-тракторного парка в работоспособном состоянии с.-х. предприятия тратят до 75% средств, расходуемых на его эксплуатацию, механизаторы теряют до 40% рабочего времени [28,81,91,100].

Как известно, вспашка является основным и наиболее энергоемким приемом обработки почвы, под которым понимается глубокое подрезание пласта с одновременным его оборотом и крошением.

Для вспашки существуют несколько разновидностей лемешно-отвальных корпусов, применяемых в зависимости от вида почвы. Но основное распространение получил лемешно-отвальный корпус культурного типа, в связи с хорошим крошением почвы, а большинство отечественных плугов общего назначения укомплектованы корпусами культурного типа [34, 75, 113, 114].

Основной причиной отказов плугов является разрушение крепежных деталей узлов соединения, что нередко приводит к потере деталей корпуса плуга, нарушению агротехнических требований при вспашке и повышению энергозатрат за счет дополнительных сил сопротивления почвы, а также к потере рабочего времени, не считая затрат на изготовление запасных частей и ремонт техники [32,42,51,70,105,110,119,125].

Как показал анализ проведенных экспериментов, продолжительность безотказной работы (в гектарах) узлов соединения рабочих органов корпуса плуга колеблется в широких пределах и зависит от многих факторов, как случайных, так и закономерных. Долговечность узлов соединения в среднем в 2.4 раза меньше расчетной долговечности самих деталей до ремонта и замены по фактору износа. Расчет этих узлов соединения производится широко известной методикой расчета крепежных деталей, которая не учитывает реальных условий нераскрытия стыка, неподвижности соединяемых деталей и значительных изгибных напряжений в крепежных деталях [17, 19, 117]. Поэтому уточнение существующей и разработка новой методики расчета узлов соединения деталей сельскохозяйственных машин является актуальной задачей для проектирования и ремонта сельскохозяйственных машин. Также одним из путей повышения несущей способности и долговечности крепежных деталей сельскохозяйственных машин является разработка новых оптимизированных конструкций узлов соединения.

Настоящая работа посвящена выявлению причин пониженной прочности основных рабочих узлов резьбовых соединений плуга: лемех-башмак, отвал-башмак, башмак-стойка, стойка-рама и решению комплекса задач по устранению этих причин.

Этот комплекс включает в себя следующие задачи:

• исследование реальных условий функционирования основных рабочих органов плуга при нормальной эксплуатации и в экстремальных условиях;

• исследование возможностей износоусталостных явлений в крепежных деталях основных рабочих узлов плуга;

• исследование плотности стыка соединяемых деталей плуга в рабочих и экстремальных условиях и напряженного состояния крепежных деталей при раскрытии стыка;

• изучение несущей способности новых конструкторско-техноло-гических решений с помощью разработанной математической модели;

• разработка концепции нового конструкторско-технологического решения для повышения несущей способности и долговечности узлов соединения основных рабочих органов плуга;

• разработка математической модели, адекватно описывающей напряженно-деформированное состояние крепежных деталей основных узлов плуга, являющихся наиболее опасными;

• исследование и обработка математической модели с помощью.

ЭВМ;

• разработка критериев и оптимизация предложенной конструкции с помощью ЭВМ;

• сравнительные натурные исследования по определению долговечности существующей и предложенной конструкций узлов соединения плуга;

• сравнительные экспериментальные исследования по определению несущей способности существующей и предложенной конструкции типовых узлов соединения рабочих органов плуга;

• уточнение предложенной математической модели с учетом результатов экспериментальных исследований;

• выработка практических рекомендаций. 9.

Работа выполнена на кафедре «Теоретическая и прикладная механика» Кабардино-Балкарской государственной сельскохозяйственной академии, в соответствии с планом НИР КБГСХА.

Основные положения диссертационной работы доложены и обсуждены на:

• научно-практической конференции КБГСХА (26−27 апреля 1996 г., г. Нальчик);

• II Международном симпозиуме по трибофатике (износоусталости), институт машиноведения им. А. А. Благонравова РАН. (15−17 октября 1996 г., г. Москва);

• научно-практической конференции /в рамках СНГ/ «Почвозащитные адаптивные технологии и машины горного и предгорного садоводства», Северо-Кавказский институт горного и предгорного садоводства. (23−26 сентября 1997 г., г. Нальчик);

• научно-производственной конференции КБГСХА (г. Нальчик, 1999 г.);

• научном семинаре «Механика» КБГСХА (г. Нальчик, 1999 г.);

• научно-практической конференции «Состояние и перспективы восстановления, упрочнения и изготовления деталей» (12 — 15 декабря 1999 г., г. Москва).

Общие выводы и рекомендации.

1. Теоретический анализ с помощью уточненной методики определения несущей способности узлов соединения лемешного плуга показал, что заложенные в них расчетные запасы статической прочности, полученные обычным методом расчета, завышают реальный запас прочности, что подтверждается проведенными исследованиями: запасы прочности, полученные по уточненной методике равны для соединения лемех-башмак -0,77 и башмак-стойка — 1. Полевые испытания, показавшие, что долговечность этих узлов ниже долговечности соединяемых деталей в 2,3. 4 раза, подтверждают это.

2. Разработана на уровне изобретения новая конструкция узлов соединения основных деталей плуга, существенно повышающая несущую способность и жесткость этих узлов.

3. Натурными экспериментальными исследованиями установлено, что долговечность новой конструкции узла соединений лемех-башмак и башмак-стойка в 2,3 .4,3 раза выше типовых.

4. Экспериментальными исследованиями подтверждена достаточная точность разработанной математической модели новой конструкции узлов соединения основных деталей плуга. Эта модель и программа по определению оптимальных параметров узла соединения могут быть использованы в практике проектирования ремонта в условиях мастерских хозяйств.

5. При работе плуга наблюдается систематическое раскрытие стыка между соединяемыми деталями, что прогнозируется уточненными расчетами, и способствует снижению работоспособности вследствие возрастания возможности развития коррозионной износоусталости. Для устранения этого явления необходимо назначать в крепежных деталях рассматриваемых узлов усилия начального натяга, обеспечивающие отсутствие раскрытия стыков в эксплуатационных условиях, для чего назначать напряжения начального натяга в типовых узлах соединения плуга, равные 200. 220 Мпа. Для обеспечения.

137 требуемых усилий затяга целесообразно использование комбинированного метода контроля затяжки.

6. Для обеспечения долговечности крепежных деталей наиболее нагруженных узлов соединений, достаточно в этих узлах установить разработанную конструкцию соединения, и обеспечить требуемые напряжения затяга крепежных деталей.

7. Существенное увеличение прочности и жесткости, а, следовательно, работоспособности наиболее уязвимого узла соединения рабочих органов лемешных плугов, каким является узел соединения лемех-башмак, который работает в особо сложных условиях износоусталости, можно обеспечить установкой в нем пяти крепежных деталей новой конструкции, а также повысив твердость рабочих поверхностей лемеха и головок болтов.

3.5. Выводы и заключения.

Проведенные и проанализированные материалы показали:

— неравномерность поперечных усилий, действующих на крепежные детали, установленные с посадкой скольжения (Н7/§-6), группового болтового соединения доходит до 4;

— коэффициенты контактной радиальной и угловой податливости деталей резьбовых соединений являются существенно нелинейными функциями сдвигающих нагрузок;

— при контроле усилий начального затяга небольших резьбовых деталей (МХ10), обычно используемых в сельхозмашинах, с помощью измерения момента завинчивания, погрешность определения усилий натяга может колебаться от 25% до 30%, а в ряде случаев до 100% в зависимости от состояния контактных поверхностей;

— максимальные напряжения в крепежной детали уменьшаются в 16 раз, а жесткость соединения возрастает в 20 раз при установке в соединении предложенной конструкции крепежной детали по сравнению с использованием типовых конструкций, свободно установленных крепежных деталей, применяемых в узлах соединения грузонесущих деталей плуга;

— сила трения между соединяемыми деталями плуга, при обычно назначаемых напряжениях начального натяга, мало сказывается на несущую способность соединения, в особенности при наличии переменных нагрузок;

— долговечность узлов соединения плуга, найденная в результате натурных экспериментов, возрастает более, чем в 2 раза при установке болтов предложенной конструкции по сравнению с обычно применяемыми.

ГЛАВА 4. Сопоставительный анализ результатов расчетных и экспериментальных данных.

4.1. Соединения со свободно установленными крепежными деталями.

При экспериментальном исследовании несущей способности узла соединения со свободно установленными болтами по критерию достижения предела текучести в наиболее опасной точке, изгибные расчетные напряжения под резьбовой частью, определенные при сдвиге соединенных пластин, были больше на 11,2. 11,3%, чем измеряемые напряжения с помощью тензостанции, для всех трех значений напряжений начального затяга (табл. 4.1).

Эта разница объясняется тем, что принятая в расчетной схеме жесткая заделка концов стержня не полностью реализуется в резьбовой части, которая оказывается более податливой, чем стержень болта. Этот факт подтверждается тем, что свободный участок резьбовой части поворачивается при смещении,.

Показать весь текст

Список литературы

  1. .И., Василец Ф. П. Влияние технологии изготовления и асимметрии цикла на циклическую прочность и долговечность соединения. //Вестник машиностроения, 1964, № 4. С. 7 — 11.
  2. A.B. Расчет деталей машин при сложном напряженном состоянии. М.: Машиностроение, 1981, -216 с.
  3. A.A., Козлов В. Н., Смирнов В. М. (НПО ВИСХОМ). Многоцикловая усталость болтов. //Вестник машиностроения, 1992 г, № 2. С. 29 -36.
  4. В.К., Борткевич В. И. Тензометрическая аппаратура для регистрации статических и динамических деформаций. //Исследование напряжений в конструкциях. -М.: Наука, 1980. С. 17−21.
  5. И.С. Детали машин. Справочник. т.2. М.: Машиностроение, 1969, — 408 с.
  6. Н.В., Георгиевский М. С., Кудрявцев Н. Е. Регулировка сельскохозяйственных машин. Справочник. М.: Колос, 1978. — 662 с.
  7. Авторское свидетельство № 985 399. Аронсон А. Я., Бугов А. Х., Вихирев В. В. и др. «Узел фланцевого соединения», 1.09.1983.
  8. Авторское свидетельство № 1 023 132, Бугов А. Х., Броновский Г. А., Малышев В. М. и др. «Узел соединения фланцев валов гидроагрегата», 15.02.1983.
  9. Авторское свидетельство № 1 189 169 «Узел соединения деталей машин», Аккуратов A.B., Бугов А. У. и Яблонский Г. А. 1.07.1985.
  10. Авторское свидетельство № 1 023 132, «Узел соединения фланцев валов гидроагрегата» Бугов А. У., Аронсон А. Я., Бабанов О. С. и др. 15.05.90
  11. И. Авторское свидетельство № 1 782 743 «Способ соединения фланцев валов гидромашин». Бугов А. У., Головин В. И., Коновалов А. Б., 8.01.1992.
  12. М.И. Обрыв рабочего колеса радиально-осевой турбины. //Энергомашиностроение, 1965, № 3. С. 45 46.
  13. П.У. Справочник конструктора сельскохозяйственных машин. Т.1. -М. Машиностроение, 1961. 722 с.
  14. А.И., Дубов Б. С., Клокова Н. П. Тензометрические системы для экспериментальных исследований //Измерительная техника, 1979, № 11. С. 48−49.
  15. Н.А. Исследование напряженного состояния соединения цилиндрических оболочек. Автореферат на соискание ученой степени к.т.н.Изд. завода ВТУЗа им. Лихачева. 1982 г. 23 С.
  16. И.А., Пановко Я. П. Прочность, устойчивость, колебания. Т.2. -М.: Машиностроение, 1968. -463 е.
  17. И. А., Иосилевич Г. Б. Резьбовые соединения. -М.: Машиностроение, 1990. 256 с.
  18. И.А., Иосилевич Г. Б. Резьбовые и фланцевые соединения. -М.: Машиностроение, 1990. -368 с.
  19. И.А., Шорр Б. Ф., Иосилевич Г. Б. Расчет на прочность деталей машин. М.: Машиностроение. 1979. — 702 с.
  20. C.B. Основы строительной механики машин. М.: Машиностроение, 1973. — 456 с.
  21. А.У. Расчет деформации и напряжения плотных кольцевых фланцевых соединений гидротурбин. Сб. Трудов института машиностроения. АН СССР, 1962, № 9. С. 73 96.
  22. А.У. Фланцевые соединения. Расчет и проектирование. -Л.: Машиностроение, 1975. 192 с.
  23. А.У. Инженерные методы расчета симметричных кольцевых фланцевых соединений. //Энергомашиностроение, 1970. С. 5 7.
  24. А.У., Егожев A.M., Апажев А. К. Повышение несущей способности резьбовых соединений деталей машин. Материалы научно -практической конференции. -М.: ГОСНИТИ, 1999. С. 117 119.
  25. Л.А., Винокуров В. Н. Ремонт сельскохозяйственных машин. -М.: Россельхозиздат, 1981. 189 с.
  26. С.Г. Атмосферная коррозия металлов. -М.: Металлургиздат, 1951. 296 с.
  27. В.З. Тонкостенные упругие стержни. М. -JL: Физматгиз. 1959.-568 с.
  28. П.А. Причины снижения надежности сельскохозяйственной техники. Саратов: ССХИ, 1990. 50 с.
  29. A.A. Расчет фланцевых соединений трубопроводов и сосудов. Л.: Судпромгиз, 1959. — 365 с.
  30. A.C., Либерман Л. Я. Испытание на длительную прочность резьбовых соединений. //Заводская лаборатория, 1968, № 11. С. 11 -18.
  31. Х.М. Расчеты экономической эффективности новой техники. -Л.: Машиностроение. Ленинградское отделение, 1975. 432 с.
  32. М.Л. Сборка резьбовых соединений. -М.: Машиностроение, 1978. 109 с.
  33. Г. М. Хранение тракторов и сельскохозяйственных машин. Ярославское кн. изд-во, 1959. 231 с.
  34. В.П. Собрание сочинений. T.l. -М.: Колосс, 1965. 428 с.
  35. А.Н. Теоретические основы вспашки твердых почв и обоснование конструкций плуга для обработки твердых почв. Материалы ИТС ВИСХОМ. Вып. 5, М. 1959. С. 212−241.
  36. ГОСНИТИ. Типовые нормы времени на разборку, сборку и ремонт сельскохозяйственных машин. М.: 1969. — 206 с.
  37. Л.М. Надежность сельскохозяйственной техники. Киев: Урожай, 1990.- 188 с.
  38. В.К. Экспериментальное определение податливости фланцев. //Вестник машиностроения, 1959. № 6. С. 35 37.
  39. В.А. Детали машин. -Л.: 1970. 791 с.
  40. Г. А. Справочник технолога по обработке металлов резанием. -М.: Машгиз. 1962, 264 с.
  41. А.М., Бугов А. У. Износоусталость фланцевых соединений валов.Тяжелое машиностроение, 1998, № 4. С. 14−17.
  42. Ермолов J1.C. Повышение надежности сельскохозяйственной техники. Минск: Ураждой, 1990. — 359 с.
  43. В.А. Элементы теории почвообрабатывающих машин и механической технологии сельскохозяйственных материалов. Тбилиси, 1960. 145 с.
  44. С.И., Шатунов М. П., Красота В. К. Мериодиональные остаточные напряжения в резьбовой части. //Вестник машиностроения, 1982, № 11. С. 36−38.
  45. Г. Б. Расчет усилия в болтах соединений с полосовой формой стыка. Сб. Детали машин. Труды Уфимского авиационного института. Уфа, 1971. С. 78−84.
  46. М.И., Проскуряков Я. Е., Семенов В. М. Снижение себестоимости машин. М.: Машиностроение, 1978. — 254 с.
  47. Г. Б., Осипова Г. В. Распределение напряжений в резьбовых соединениях. //Вестник машиностроения, 1979, № 7. С. 29 32.
  48. Г. Б. Затяжка и стопорение резьбовых соединений. М.: Машиностроение, 1985. -229 с.
  49. С.А., Лышко Г. П. Эксплуатация машинно-тракторного парка. -М.: Колос, 1984. 35 с.
  50. С.А., Бабенко Э. П., Зуев Ю. Д. Справочник по эксплуатации машинно-тракторного парка. М.: Агропромиздат, 1985. — 268 с.
  51. Г. П. Вопросы долговечности деталей плуга. Вопросы земледельческой механики. Т.8. Минск. Сельхозиз БССР, 1961. С. 136 144.
  52. В.Г. Влияние скорости пахоты на тяговое сопротивление корпуса плуга. Труды ВИСХОМ. Вып. 55. М., 1967. С. 50 67.
  53. Ю.К. Организация использования машинно-тракторного парка. -М.: Колос, 1974. 288 с.
  54. H.H. Современное состояние и перспективы разработки тензорезисторов. //Измерительная техника, 1984, № 7. С. 39 42.
  55. H.JT. Расчет групповых резьбовых соединений. Саратов. Приволжское кн. изд-во, 1972. 263 с.
  56. H.JI. Проблемы прочности групповых резьбовых соединений в связи с неравномерностью усилий затяжки по болтам. //Проблемы прочности, 1988, № 9. С. 108 144.
  57. Клячкин H. J1. О работоспособности резьбовых соединений. //Вестник машиностроения, 1994, № 6. С. 13 14.
  58. H.JT. Некоторые задачи расчета резьбовых и круглофланцевых соединений. Изд-во Саратовского университета, 1994. С. 48 -63.
  59. Кац Г. Б., Ковалев А. П. Технико-экономический анализ и оптимизация конструкций машин. М.: Машиностроение, 1981, — 214 с.
  60. А.П., Кочелос Н. К., Колобов А. А. Экономическая эффективность новой техники в машиностроении. М.: Машиностроение, 1978.-255 с.
  61. В.П., Дроздов Ю. Н. Прочность и износоустойчивость деталей машин. -М.: Высш. Шк., 1991. 312 с.
  62. Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. -М.: Наука, 1984. С. 463 487.
  63. В.А., О влиянии скорости движения на износ лемехов и отвалов тракторного плуга. Доклады Всесоюзной ордена Ленина академии сельскохозяйственных наук им. В. И. Ленина, 1965, № 6. С. 64 76.
  64. Конструирование и технология производства сельскохозяйственных машин. Киев: Техшка, 1971. — 200 с.
  65. Конструирование и технология производства сельскохозяйственных машин. -Киев: Техшка, 1992. 88 с.
  66. В.А. Влияние удельного давления и скорости скольжения на износ образцов в почве. Труды ЦНИИ МЭСХ. Т.4. Минск: Урожай. 1966. С. 163- 176.
  67. Н.Л., Экономическая оценка сельскохозяйственной техники. М.: Колос, 1978. — 241 с.143
  68. А.Г., Мещерякова. Справочник технолога-машиностроителя. Т.1. -М.: Машиностроение, 1986. С. 224 281.
  69. Ю.В., Павлова A.A. Основы машинной графики. М.: Просвещение, 1993. 256 с.
  70. JI.M. Надежность сельскохозяйственной техники: Тракторы и сельскохозяйственные машины. 1991, № 7. с. 38 40.
  71. Ю.М., Павлов A.A. Вычислительная техника и ее применение. Узоры на экране. М.: Знание, 1995. — 234 с.
  72. И.В., Газанцон Ю. И., Тимонин В. Н. Влияние размеров резьбовых соединений на их усталостную прочность. //Вестник машиностроения, 1974, № 3. С. 39 41.
  73. М.М. Стабильность затяжки болтового соединения. //Вестник машиностроения, 1956, № 1. С. 12 14.
  74. А.И. Планирование эксперимента в исследованиях по механизации сельскохозяйственного производства. -М.: Агропромиздат, 1989. 208 с.
  75. А.Б., Любимов А. И. Широкозахватные почвообрабатывающие машины. Л.: Машиностроение, 1986. — 397 с.
  76. А.И., Бледных В. В. Замена действительных сил эквивалентными при лабораторных испытаниях плугов. Труды Челябинского института механизации и электрофикации сельского хозяйства. Вып. 23. Челябинск, 1965. С 251 263.
  77. Г. П., Малеваный А. Т. Хранение с/х техники. -Кишинев: Карта молдовеняска, 1959.- 115 с.
  78. М.Н. Сельскохозяйственные машины. М. -Л. Сельхозиз, 1955. 764 с.
  79. И.К. Предварительные результаты опытов по определению пределов варьирования тягового сопротивления плуга. Труды ВИСХОМ. Вып. 33. -М.: Машгиз, 1962. С. 129 139.
  80. А.Г. Исследование напряженного состояния фланцевого соединения с учетом физической нелинейности материала. //Прикладная механика. Изд-во АН УССР, 1970. Т.6. С. 45 48.
  81. В.А., Пустовалов И. И. Техническое нормирование ремонтных работ в сельском хозяйстве. -М.: Колос, 1979. 288 с.
  82. Материалы II международного симпозиума по трибофатике (износоусталость). -М.: ИМАШ РАН, 1996. 104 с.
  83. В.Е. Перспектива развития сельскохозяйственного машиностроения в России. //Тракторы и сельскохозяйственные машины, 1995, № 1. с. 1 5.
  84. М.Е., Незоров С. И. Силы, действующие на корпус плуга при вспашке болотно-торфяных почв. -Минск: Госиздат БССР. 1959. С. 64 -103.
  85. Материаловедение конструкционных материалов сельскохозяйственных машин. —Сб. научных трудов. Казанский сх институт. -Алма-Ата КазСХИ, 1981. 102 с.
  86. И. С. Исследование распределения давления по поверхности лемеха при пахоте. //Тракторы и сельскохозяйственные машины, № 11, 1958. С. 9−14.
  87. C.B., Алешин В. Р., Рощин П. М. Планирование эксперимента в исследованиях сельскохозяйственных процессов. -М.: Колос, 1980.-264 с.
  88. Методика выбора и оптимизации контролируемых параметров технологических процессов (РДМУ 109−77). -М.: Изд-во стандартов, 1978. -84с.
  89. Надежность и долговечность сельскохозяйственных машин. М.: Агропромиздат, 1990. — 157 с.
  90. Основы планирования эксперимента в сельскохозяйственных машинах. Руководящий технологический материал. -М. 1974. 112 с.
  91. Обеспечение работоспособности сельскохозяйственной техники. Сб. научн.тр. (гл. ред. Павлов Б.В.)-М.: ВИМД988. 131 с145
  92. A.A. Базовая графика версий языка Бейсик, близких к MSX. Вычислительная техника и ее применение. Машинная графика и геометрия. -М.: Знание, 1991.- 186 с.
  93. И.М. Актуальные проблемы развития современного земледелия и земледельных орудий. НПО ВИСХОМ. //Тракторы и сельскохозяйственные машины, 1993, № 1. С. 1 -6.
  94. М.М., Цывин A.A., Кузнецов A.M. Тензорезисторные измерительные системы. //Приборы и системы управления, 1985, № 9. С. 17 -21.
  95. М.Г. Определение коэффициента трения стали о почву. Доклады ТСХА. -М.: Геодезия, 1959. С. 143 149.
  96. H.H. Экспериментальные исследования и расчет напряжения в конструкциях. -М.: Наука, 1975. 163 с.
  97. Н.И. Напряжения и деформации в деталях и узлах машин. -М.:Машгиз, 1961. 564 с.
  98. С.Ф. Экономическое обоснование инженерных решений. -К.: Техника, 1985. 206 с.
  99. A.A. Расчет на прочность деталей сельскохозяйственных машин. Ростов-на -Дону, 1973. 321 с.
  100. Повышение долговечности сельскохозяйственной техники:. Сб. науч. работ. Саратовский сельскохозяйственный институт им. Н. И. Вавилова, (гл.ред. П.И.Краснихин). -Саратов: Сарат. СХИ, 1981. 159 с.
  101. И.П. Теория и расчет машинно-тракторных агрегатов. -М.: Машиностроение, 1964. 254 с.
  102. П.М. Крепежные детали. Справочник. М.: Машиностроение, 1967. -247 с.
  103. В. А. Технологические процессы, оборудование и инструмент для изготовления крепежных изделий. М.: Машиностроение, 1969.-64 с.
  104. В. Д., Першнн А. Ф., Румянцев О. В. Уточнение коэффициента нагрузки при затяжке резьбовых соединений //Вестник машиностроения, 1974, № 1. С. 27 29.
  105. Прочность деталей с/х техники. Сб. науч. трудов. Кишинев, 1990.-63 с.
  106. Р.Я. Экспериментальное обоснование параметров полевой доски плуга. Материалы НТС ВИСХОМ. -М.: ОНТИ ВИСХОМ, 1963. С. 91 -99.
  107. Д.И. Детали машин. -М.: Машиностроение, 1974. 208 с.
  108. Роя A.A. Исследование рабочих органов сельскохозяйственных машин. Ростов, 1973. 186 с.
  109. Д., Адаме Дж. Математические основы машинной графики. -М.: Машиностроение, 1980. 312 с.
  110. Разработка и совершенствование рабочих органов сельскохозяйственных машин. Сб. науч. тр. Московская сельскохозяйственная академия им. К. А. Тимирязева (гл. ред. А.И.Пулонин). М.: ТСХА, 1987. — 103 с.
  111. Г. Я. Повышение прочности сельскохозяйственной техники. Кишинев, 1974.-294 с.
  112. A.A. Исследование и обоснование основных параметров плугов общего назначения. -Минск: Изд-во АСХН БССР, 1959. 52 с.
  113. С.С. Сельскохозяйственные машины. -М.: Колос, 1962.327 с.
  114. М.В. Сельскохозяйственные машины. -М.: Колос, 1962. -296 с.
  115. М.М., Каплун Г. П., Короткевич В. А. Износ деталей сельскохозяйственных машин. -JL: Колос, 1972. 288 с.
  116. М.М. Долговечность и работоспособность сельскохозяйственных машин. В кн. «Вопросы сельскохозяйственной механики». Т. X. Минск. Сельхозиз БССР, 1963. С. 243 — 261.
  117. C.B., Когаев В. П., Шнейжерович P.M. Несущая способность и расчет деталей машин на прочность. -М.: Машиностроение., 1975.-488 с.
  118. Г. Н. Экспериментальное определение сопротивления рабочих органов плугов и культиваторов. В кн. «Почвообрабатывающие машины». Сб. научно-исследовательских работ ВИСХОМ. Вып. 4. -М.: Машгиз, 1949. с. 180−234.
  119. Г. Н., Панов И. М. Теория и расчет почвообрабатывающих машин. М.: Машиностроение, 1977. — 328 с.
  120. Г. Н. Проектирование почвообрабатывающих машин. — М.: Машиностроение, 1965. 308 с.
  121. Г. Н. Сопротивление почвы, возникающее при ее обработке. Автореферат дисс. канд. техн. наук. -М. 1964. 25 с.
  122. H.A. Хранение сельскохозяйственных машин. //Техника в сельском хозяйстве., 1964, № 11. С. 26 29.
  123. И.С. Сопротивление материалов. -М.: Колос, 1968.456 с.
  124. Справочник конструктора сельскохозяйственных машин.. -М.: Машгиз, 1960. 655 с.
  125. Н.Ф. Способы повышения долговечности тракторов и сельхозмашин, -М.: МИЦСП, 1988. 167 с.
  126. И.П. Экспериментальные методы исследования деформации и прочности. -М.: Машиностроение, 1987. -212 с.
  127. В.М. Укрупненные нормативы времени и расценки на ремонт сельскохозяйственной техники. М.: Россельхозиздат, 1984. — 383 с.
  128. В.Н. Износ и повышение долговечности рабочих органов почвообрабатывающих машин. -М.: Машиностроение, 1964. 293 с.
  129. Н.Д. Теория коррозии и защиты металлов. -М.: Изд-во АН СССР, 1960.- 138 с.
  130. А.Н. Об износостойкости отвалов тракторных плугов. Сельхозмашина, 1954. 261 с.
  131. В.И. Сопротивление материалов. -М.: Наука, 1986. 512с.
  132. Т.С., Готовенский П. М. Экономические проблемы повышения качества продукции. -М.: Изд-во стандартов, 1968. С. 63 89.
  133. Е.А. Определение длительной прочности резьбовых образцов из перлитной стали. //Заводская лаборатория, 1966, № 11. С. 18 22.
  134. Г. Т. Типовые нормы времени на ремонт сельскохозяйственных машин. -М.: Россельхозиздат, 1977. 207 с.
  135. Г. Т. Типовые нормы выработки на работы в растениеводстве. -М.: Россельхозиздат. 216 с.
  136. Г. Н. Новая аппаратура для определения удельного сопротивления почвы при вспашке. Материалы НТС ВИСХОМ. -М. 1960. С. 37 -43.
  137. Г. Н. Влияние положения и размеров полевых досок на перекос плуга в горизонтальной плоскости. Труды ВИСХОМ. -М.: Машгиз, 1962. С. 123 127.
  138. А.И., Мустоев Р. Х., Мавлютов P.P. Повышение прочности и надежности резьбовых соединений. -М.: Машиностроение, 1979. 214 с.
  139. Englesson J. Welded Tubular Shafts for Vertical Water Turbines. -«Water Power», 1961, May.
  140. Kowalske D. Berechtung exzentrisch belaster Nranschverbindungen. -«Ind. -Anz.», 1973, N 9.
  141. Kowalske D. Entwiccklung eines Berechtungs models zur Bestimmung der Schraubenkrafte an exzentrisch belasteten Flanschverbindungen. -«Konstruction», 1973, H. 2, N 25.
  142. Lake G.F., Boyd G. Design of bolted flanged joints of pressure vessels. «Proceedings of the Institution of Mechanical engineers», 1957, vol. 171, N 31.
  143. Schneider R. W Flat Face Flanges with metal-to-metal contact Beyond the Bolt Circle/ «Journal of Engineering for Power», Transactions of the ASME, 1968, ser. A, N 1.149
  144. Toyld, Mnkar. Trans actions of the ASME. «Journal of Engineering for Industry», 1972, ser. B, N 3.
  145. Waters E. O., Taylor I.H. The strength of pipe Flanges. «Mechanical Engineering», 1927, May, N 5.
  146. Waters E. O., Calculation of the flat face Flanges with metal-to-metal contact beyond the Bolt Circle. «Journal of Engineering for Power». Transactions of the ASME, 1968, ser. A, N 3.
  147. Waters E. O., Schneider R.W. Axisymmetric, nonidentical Flat face Flanges with metal-to-metal contact beyond the Bolt Circle. «Journal of Engineering for Power». Transactions of the ASME, 1969, ser. A, N 3.
  148. Vocke W. Spannungsberechnung fur Flanschverbindungen. «Die Technik», 1954, N11.
  149. Illgner K.-H., Beelich K. H. Einflup Uberlagerter Biegung auf die Haltbarkeit von Schraubenverbindungen//Konstruktion. 1966. Ig. 18.
  150. Walker R. A., Meyer G. Design recommendation for minimuzing fatique in bolts//Mach. Design. 1966. N 21.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!