Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Устойчивость сжатых поясов и стенок стальных двутавровых балок при изгибе

Диссертация: Устойчивость сжатых поясов и стенок стальных двутавровых балок при изгибе
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

БГС имеют меньшую оптимальную высоту по сравнению со сквозными конструкциями, более надежны при эксплуатации в условиях низких температур по сравнению со сварными составными балками, так как более тонкие стенки БГС менее склонны к хрупкому разрушению. Также как и сварные составные балки с устойчивыми стенками, БГС могут совмещать функции несущих и ограждающих конструкций, например… Читать ещё >

Устойчивость сжатых поясов и стенок стальных двутавровых балок при изгибе (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • I. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ И МЕТОДОВ 11 РАСЧЕТА БАЛОК С ГИБКИМИ СТЕНКАМИ ПРИ ИЗГИБЕ
    • 1. 1. Обзор работ по исследованию тонкостенных конструкций 11 двутаврового сечения и тонким пластинам-стенкам, как элементам балок
    • 1. 2. Анализ норм и рекомендаций по расчету балок с гибкими 30 стенками на изгиб

В практике строительства в качестве несущих балочных конструкций широко используются сварные составные стальные балки и, в том числе, балки с гибкими стенками (БГС), применение которых началось сравнительно недавно.

К балкам с гибкими стенками относятся стальные балки, которые могут эксплуатироваться при нагрузках, превышающих бифуркационную идеальной стенки в упругой стадии ее работы. Строительными нормами условная гибкость стенок X = —, / —- БГС ограничена значениями.

К V Е.

6< <13 (Ьи, — высота и толщина стенки, Ы, Е — расчетное сопротивление и модуль упругости материала — стали). Нижняя граница = 6 соответствует случаю бифуркации стенки при напряжениях в ее верхней кромке равных напряжениям текучести стали ст. Верхняя — =13 — достижения напряжений текучести в верхней кромке стенки в момент потери устойчивости сжатого пояса совместно с примыкающей к нему частью стенки в плоскости балки.

Использование послебифуркационной стадии работы стенки позволяет на стадии проектирования увеличить гибкость стенки и, тем самым, более эффективно использовать металл в сечении балки и увеличить расчетную несущую способность балки в целом, при этом экономия средств в изгибаемых элементах может доходить до 20−30% по сравнению со сварными составными балками с устойчивыми стенками.

БГС имеют меньшую оптимальную высоту по сравнению со сквозными конструкциями, более надежны при эксплуатации в условиях низких температур по сравнению со сварными составными балками, так как более тонкие стенки БГС менее склонны к хрупкому разрушению. Также как и сварные составные балки с устойчивыми стенками, БГС могут совмещать функции несущих и ограждающих конструкций, например, в воздуховодах, транспортных галереях и др.

Недостатком БГС является волнообразование, сопровождающееся резким сильным звуком при изменении величины нагрузки, а также возможное изменение направления складок волн при непостоянных по положению нагрузках и изменение угла их наклона.

Балки с гибкими стенками могут выполняться в трех конструктивных решениях: без ребер жесткостис ребрами жесткости, прикрепленными к поясам и стенкес ребрами жесткости, прикрепленными только к поясам и имеющими зазор со стенкой.

БГС в конструктивном исполнении без ребер жесткости очень технологичны, так как при изготовлении балок трудоемкая операция установки ребер жесткости отсутствует. Недостатками этих балок являются невысокая экономия стали, малое сопротивление кручению поясов, вследствие чего необходимо уделять больше внимания центровке прикладываемых к балкам нагрузок, повышенная чувствительность к локальным нагрузкам.

В БГС традиционной конструктивной формы ребра жесткости соединены с поясами и стенкой. Возникающее в стенке при нагружении балки поле напряжений прерывают ребра жесткости. Большинство работ по БГС и их конструктивным элементам посвящены именно этим балкам, как наиболее применяемым. Балки без ребер жесткости и с обычными ребрами жесткости представлены в нормах проектирования [114].

Конструктивное решение БГС с ребрами жесткости, соединенными только с поясами (бесконтактные ребра-стойки) было предложено Пога-даевым И. К. [1]. Трудозатраты на изготовление этих балок меньше, чем на изготовление балок с обычными ребрами жесткости, хотя всеми преимуществами последних они обладают. Особенностью балок с ребрами-стойками является то, что ребра жесткости не прерывают поле напряжений в стенке, что дополнительно повышает хладостойкость стенок этих балок. Частично работа балок с ребрами-стойками описана в тезисах доклада Н. П. Мельникова и Ю. В. Сухарева [79], диссертации Ю. В. Сухарева [118]. В нормах проектирования конструктивное решение БГС с ребрами-стойками в настоящее время не представлено.

В России и в странах бывшего СССР возведен ряд объектов с использованием стальных двутавровых конструкций с гибкими стенками. Это спортзал Таллинского теннисного корта пролетом 55 м. Толщина стенки ригеля tw=6 мм при высоте балки h=2300 мм. Главная несущая конструкция покрытия спортзала Таллинского политехнического института — балка с ребрами жесткости пролетом 32 м и двумя консолями по 8 м. Толщина стенки tw=6 мм, высота балки — h =2200−2400 мм. Из балок с гибкими стенками выполнены покрытие цеха экструзионных плит Воскресенского комбината «Красный строитель» (пролет L = 24m, толщина стенки tw=5 мм, высота балки h=1500 мм), покрытие цеха дробилок Норильского ГОКа (L = 30 м, tw = 8 мм, h = 2000 мм), покрытие цеха Депутатского ГОКа.

L = 18m, tw = 8 мм, h = l 300 мм, расчетная температура t = -65 °С).

Несмотря на экономию стали в балках с гибкими стенками по сравнению со сварными составными балками в настоящее время они не нашли широкого применения в строительстве и в основном из-за наличия недостаточно изученных вопросов как расчета, проектирования и анализа результатов эксплуатации, так и технологии изготовления этих балок.

Теоретически недостаточно исследованы общая устойчивость БГС, характер распределения напряжений в стенке, работа опорных ребер и ребер жесткости, работа стенки и сжатого пояса при действии локальных нагрузок, вопросы совместной потери устойчивости сжатого пояса и стенки как в преимущественно изгибаемых отсеках, так и отсеках, подверженных изгибу и сдвигу, влияние начальных несовершенств стенок и поясов на несущую способность балок, общая деформативность балок и др.

При теоретическом обосновании этих и других вопросов и учитывая эффективность использования металла в балках с гибкими стенками, они имеют перспективу более широкого применения.

Некоторые из перечисленных вопросов рассмотрены в выполненной диссертации.

Цель диссертации состоит в разработке методов оценки совместной устойчивости сжатых поясов балок со стенками на основе теоретического исследования особенностей напряженного состояния и выпучивания гибких стенок стальных балок двутаврового сечения с ребрами жесткости при изгибе.

Научная новизна и значимость работы состоят в следующем:

— разработка программы численного решения уравнений Кармана методом конечных разностей для задачи изгиба БГС;

— результаты исследования распределения напряжений в поясах и стенках балок и характера их деформаций с учетом начальных несовершенств стенки и конечной жесткости поясов, полученных методами нелинейной теории гибких пластин Кармана;

— обоснование зависимости формы выпучивания (ФВ) стенки от ее формы начальных несовершенств (ФНН);

— постановка и решение задачи устойчивости сжатого пояса совместно со стенкой.

Практическая ценность исследования состоит в разработанной методике по проверке совместной потери устойчивости сжатого пояса и стенки в БГС двутаврового сечения и определению предельного значения гибкости стенки, при превышении которой пояс будет терять устойчивость в упругой стадии.

Работа состоит из введения, шести глав, включая основные выводы, и списка использованной литературы.

Во введении обосновывается актуальность выбранного направления исследования и приводится краткое содержание глав.

В первой главе дается анализ теоретических исследований, связанных с разработкой методов расчета на прочность и устойчивость элементов конструкций на основе составных двутавров с гибкими стенками. Критически оцениваются различные теоретические направления, подходы, расчетные модели элементов, работающих на различные виды нагружения.

Во второй главе исследованы напряженное состояние поясов и стенок и выпучивание стенок при изгибе. Формулируются и обосновываются предпосылки для создания расчетной модели отсека. Определяется зависимость ФВ стенки от ее ФНН и величины начальных несовершенств (ВНН).

В третьей главе рассмотрена совместная потеря устойчивости сжатых поясов и стенок. При этом используются данные, полученные при исследовании выпучивания стенок. Определяются расчетная длина сжатого пояса, коэффициент приведения длины, наиболее неблагоприятное соотношение сторон отсека, критическая сила.

В четвертой главе обосновывается методика проведения экспериментов, выполненных в работе, направленных на подтверждение некоторых предпосылок теории, проверку ее выводов.

В пятой главе представлены разработанные на основании выполненных исследований рекомендации по проверке совместной потери устойчивости сжатых поясов и стенок стальных балок с гибкими стенками в изгибаемых отсеках. Разработано предложение об изменении норм расчета.

I. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА БАЛОК С ГИБКИМИ СТЕНКАМИ ПРИ ИЗГИБЕ.

VI. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1. Результаты теоретических исследований различных авторов хорошо согласуются с экспериментами и дают практически достаточную точность применительно к определению предельного момента. Расчетные формулы просты и удобны для практического применения.

Однако недостаточно хорошо изучена задача о совместной устойчивости сжатого пояса в плоскости стенки при изгибе. Задача устойчивости решалась либо при достаточно спорных предпосылках, либо, например, Б. М. Броуде, как задача прочности.

2. При изгибе отсека нормальные горизонтальные напряжения ах в сжатой зоне стенки падают вследствие ее выпучивания, при этом напряжения в сжатом поясе становятся больше, чем в растянутом.

Распределение нормальных вертикальных напряжений ау по стенке отсека носит неравномерный знакопеременный характер, зависящий от гибкости стенки и изгибных жесткостей поясов в плоскости стенки. Напряжения сгу составляют до трети от максимальных напряжений ах. Под сжатым поясом по его длине могут образовываться как растягивающие, гак и сжимающие вертикальные напряжения сту.

Совместная работа сжатого пояса и стенки в изгибаемом отсеке носит двоякий характер.

При уменьшении отношения изгибной жесткости пояса в плоскости стенки к цилиндрической жесткости стенки наиболее вероятно возникновение сжимающих нормальных вертикальных напряжений <ту в стенке под сжатым поясом — стенка подпирает пояс.

При увеличении отношения изгибной жесткости пояса в плоскости стенки к цилиндрической жесткости стенки наиболее вероятно возникновение растягивающих нормальных вертикальных напряжений сгу в стенке под сжатым поясом — стенка втягивает пояс.

Касательные напряжения тху в стенке на основной ее площади невепики и заметно их увеличение в углах стенки, где они составляют более грети от напряжений ах.

Изгибные напряжения в верхнем поясе над ребрами жесткости составили менее одной пятой от максимальных напряжений ох.

При ФНН стенки в две разнозначных вертикальных полуволны ее ФВ по вертикали однозначна и близка к симметричной относительно оси балки. При ФНН стенки в одну однозначную вертикальную полуволну ее ФВ в вертикальном направлении двузначна и достаточно близка к кососим-метричной относительно оси балки.

Длина полуволны ФВ стенки в горизонтальном направлении зависит эт максимальной ВНН стенки. При у0тах —" 0 длина полуволны, а доставляет приблизительно, а = (0.33.0.35) • Ьи и увеличивается с ростом тах • Наибольшая длина полуволны в горизонтальном направлении при предельно допустимом нормами значении™г0тах и двух волновой ФНН ггенки равна примерно высоте стенки, чуть меньше при одно-волновой ФНН и несколько увеличивается с уменьшением гибкости стенки.

3. Представленные кривые равновесных состояний отсека при изменении входящих в выражения сил N для случаев 1 и 2 параметров имеют критические точки. Потеря устойчивости системы пояс-стенка по критерию ду /оМ -> оо происходит при V/ = 0.

При прочих одинаковых параметрах отсека с изменением толщины: тенки все кривые стремятся к асимптоте безразличного состояния равновесия.

Величины критических сил для случаев 1 и 2 не зависят от сечения пояса.

Величина предельной гибкости стенки зависит от корня квадратного отношения площади стенки к площади пояса /Гред = 1/ Аг в отличие от выражения для предельной гибкости стенки А7ед <13, рекомендованного СНиП.

При реальных параметрах балок, запроектированных по нормам СНиП, пояс совместно со стенкой, имеющей гибкость > 5, способны потерять устойчивость в упругой стадии. Это может стать возможным при уменьшении отношения площади стенки к площади пояса. Подобное соотношение при проектировании балок оптимального сечения не встречается, однако, при их усилении (при наращивании поясов) «опасное» соотношение становится возможным. К тому же в нормах отсутствуют требования по ограничению величины отношения площади стенки к площади пояса.

4. Экспериментально подтверждены зависимость ФВ стенки от ее ФНН и их близкая взаимная антисимметричность по вертикали и возможность потери устойчивости пояса в плоскости стенки внутрь отсека в упругой стадии при гибкостях стенок, не превышающих предельные, опреде $ ленные по СНиП П-23−81 «Стальные конструкции. Нормы проектирования» .

5. Разработано предложение об изменении норм о введении проверки обеспечения совместной устойчивости сжатого пояса и стенки.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А. с. 836 312 СССР. МКИ3 Е04 С 3/04. Тонкостенная стальная балка / И. К. Погадаев. // Открытия, изобретения. — 1981. — № 21. -С. 162.
  2. И. И. Основные указания по проектированию тонкостенных металлических балок // Труды Таллинск. ПИ. Сер. А. 1970. — № 296.
  3. И. И. Расчет и проектирование тонкостенных металлических балок // Труды Таллинск. ПИ. Сер. А. 1968. — № 259. — С. 39−58.
  4. И. И., Иднурм С. И. Расчет пластинок, нагруженных сдвигом, изгибом и сжатием в послекритической стадии // Труды Таллинск. ПИ. Сер. А. 1968. — № 269. — С. 3 — 15.
  5. А. В., Потапов В. Д. Основы теории упругости и пластичности. М.: Высш. шк., 1990. — 400 с.
  6. С. А. Послекритическая деформация пластинок и оболочек: Дис.. д-ра. техн. наук. М., 1958. — 348 с.
  7. С. А. Послекритическая работа гибких упругих пластинок // Прикл. мат. и мех. 1956. — № 6. — Т. 20. — С. 673−679.
  8. А. А., Дубинский Ю. А., Копченова Н. В. Вычислительные методы для инженеров. М.: Высш. шк., 1994. — 544 с.
  9. Н. С., Жидков Н. П., Кобельков Г. М. Численные методы. М.: Наука, 1987. — 600 с.
  10. Н. И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести. М.: Высш. шк., 1968. — 512 с.
  11. И. С., Жидков Н. П. Методы вычислений. М.: Физмат-гиз, 1962.-Т. 2.-640 с.
  12. В. В., Журавлев Н. А. Действительная работа отсеков тонкостенных металлических балок с варьируемой прочностью стенки // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. 1982. — № 9. — С. 6−9.
  13. В. В., Крылов И. И., Журавлев Н. А. Действительная работа отсеков тонкостенных металлических балок // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. 1977. — № 1. — С. 10−16.
  14. Ф. Устойчивость металлических конструкций. М.: Физ-матгиз, 1959. — 544 с.
  15. В. В. Неконсервативные задачи теории упругой устойчивости. М.: Физматгиз, 1961. — 339 с.
  16. . М. Вертикальное выпучивание сжатого пояса тонкостенной двутавровой балки при чистом изгибе // Строительная механика и расчет сооружений. 1990. — № 1. — С. 43−45.
  17. . М. О закритическом поведении гибких стенок стальных стержней // Строительная механика и расчет сооружений. -1976.-№ 1.-С. 7−12.
  18. . М. О потере устойчивости как предельном состоянии стальных конструкций // Строительная механика и расчет сооружений. 1990, — № 5. — С. 12−17.
  19. . М. Об устойчивости стальных балок и колонн в пределах упругости: Дис.. д-ра техн. наук. М., 1949.
  20. . М. Предельные состояния стальных балок. М.-Л.: Госстройиздат, 1953. — 216 с.
  21. . М. Устойчивость пластинок // Строительная механика и расчет сооружений. 1961. — № 6. — С. 35−46.
  22. . М. Устойчивость пластинок в элементах строительных конструкций. М.: Машстройиздат, 1949. — 240 с.
  23. . М., Корчак М. Д. О предельной нагрузке внецентрен-ного стержня с гибкой стенкой // Строительная механика и расчет сооружений. 1979. — № 4. — С. 30−34.
  24. . М., Моисеев В. И. К расчету балок с гибкими непод-крепленными стенками // Строительная механика и расчет сооружений. 1978. — № 1. — С. 60−61.
  25. . М., Моисеев В. И. О расчете стальных балок с тонкими неподкрепленными стенками // Строительная механика и расчет сооружений. 1975. — № 1. — С. 54−56.
  26. . М., Моисеев В. И. Об устойчивости стенки двутавровой балки // Строительная механика и расчет сооружений. -1978.-№ 4.-С. 55−57.
  27. . М., Моисеев В. И. Устойчивость прямоугольных пластинок с упругим защемлением продольных сторон // Строительная механика и расчет сооружений. 1982. — № 1. — С. 39−42.
  28. В. Р., Форсайт Дж. Разностные методы решения дифференциальных уравнений в частных производных. М.: ИЛ, 1963.- 487 с.
  29. К. Вариационные методы в теории упругости и пластичности. М.: Мир, 1987. — 542 с.
  30. А. Ф., Сизиков В. С. Методы решения интегральных уравнений с программами для ЭВМ. Киев: Наукова Думка, 1978. — 292 с.
  31. В. 3. Общая теория оболочек и ее приложение в технике.- М.-Л.: Гостехиздат, 1949. 784 с.
  32. В. 3. Основные дифференциальные уравнения общей теории упругих оболочек // Прикл. мат. и мех. 1944. — № 2. — Т. 8.-С. 109−141.
  33. В. 3. Тонкостенные упругие стержни. М.: Физматгиз, 1959. — 508 с.
  34. В. П. Выпучивание и устойчивость прямоугольных уп-ругопластических пластин: Дис.. канд. техн. наук. Калинин, 1986.- 151 с.
  35. А. С. Гибкие пластинки и оболочки. М.: Гостехиздат, 1956.-419 с.
  36. А. С. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука, 1967. — 984 с.
  37. А. С. Устойчивость упругих и упруго-пластических систем. М.: Физматгиз, 1962. — 598 с.
  38. А. С. Устойчивость упругих систем. М.: Физматгиз, 1963. — 879 с.
  39. А. О. Исчисление конечных разностей. М.: Наука, 1967. — 375 с.
  40. А. В. О несущей способности сжатых стальных конструкций // Труды ЦНИПС. 1952. — № 7. — 67 с.
  41. С. К. Элементы механики сплошной среды. М.: Наука, 1978.-303 с.
  42. С. К., Рябенький В. С. Введение в теорию разностных схем. М.: Физматгиз, 1962. — 340 с.
  43. И. И. Нелинейные проблемы теории упругости. -М.: Наука, 1969. 336 с.
  44. А. А. Развитие теории предельных состояний пластинок, нагруженных в своей плоскости, с практическими приложениями: Дис.. д-ра техн. наук. М., 1979. — 286 с.
  45. А. А. Влияние граничных условий и начальных прогибов на предельное состояние центрально сжатой пластинки // Изв. Северо-Кавказского научн. центра Высшей школы. Сер. Техн. науки. 1976. — № 2.
  46. А. А. О предельном состоянии внецентренно сжатых гибких пластинок // Строительная механика и расчет сооружений. — 1976. — № 6. — С. 35−41.
  47. А. А. О предельном состоянии пластинок при чистом изгибе // Известия Северо-Кавказского научн. центра. Сер. Технические науки. 1975. — № 3. — С. 99−102.
  48. А. А. О предельном состоянии пластинок при чистом изгибе // Изв. Северо-Кавказского научн. центра Высшей школы. Сер. Техн. науки. 1975. — № 3.
  49. А. А. Об исследовании работы гибких пластинок методом конечных разностей // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. -1977,-№ 5.-С. 39−44.
  50. А. А. Устойчивость прямоугольной пластинки при сложном напряженном состоянии // Строительная механика и расчет сооружений. 1970. — № 5. — С. 49−52.
  51. В. Г. Лекции по механике деформируемого твердого тела. Сопротивление материалов. Тверь: ТвеПИ, 1993. — Ч. 1. -180 с.
  52. В. Г. Лекции по механике деформируемого твердого тела. Сопротивление материалов с элементами строительной механики. Тверь: ТвеПИ, 1993. — Ч. 2.-164 с.
  53. В. Г. Лекции по механике деформируемого твердого тела. Сопротивление материалов при сложном напряженном состоянии. Тверь: ТвеПИ, 1993. — Ч. 3. — 100 с.
  54. В. Г. Математические основы механики деформируемого твердого тела. Тверь: ТвеПИ, 1990. — 59 с.
  55. В. Г. О современных проблемах неупругой устойчивости // Всесоюзный научный симпозиум по устойчивости в механике деформируемого твердого тела: Мат. симп. Калинин, 1981.-С. 12−60.
  56. В. Г. Основы теории упругости и пластичности. -М.: Высш. шк., 1990. 368 с.
  57. В. Г. Устойчивость. Тверь: ТвеПИ, 1995. — Ч. 1. -200 с.
  58. В. Г. Устойчивость. Тверь: ТвеПИ, 1996. — Ч. 2. -192 с.
  59. В. Г., Володин В. П. Вариационные методы теории упругости в примерах и задачах. Тверь: ТвеПИ, 1995. — 32 с.
  60. А. А. Механика сплошной среды. М.: Изд-во МГУ, 1990.-310 с.
  61. А. А. Пластичность. М.: Гостехиздат, 1948. — 376 с.
  62. В. В. Исследование стальных балок с большой гибкостью стенок: Дис.. канд. техн. наук. М., 1975. — 150 с.
  63. Н. Н. Численные методы. М.: Наука, 1978. — 512 с.
  64. А. С. Строительная механика пластинок. М.: Машст-ройиздат, 1950. — 304 с.
  65. А. Изгиб стальных балок с гибкими подкрепленными стенками // Дис.. канд. техн. наук. Тверь: 1992. — 132 с.
  66. В. А. Расчет пластин. М.: Стройиздат, 1973. — 151 с.
  67. В. А. Строительная механика. т М.: Стройиздат, 1980. -616 с.
  68. Н. В. Основы расчета упругих оболочек. М.: Высш. шк., 1987. — 255 с.
  69. М. С. Нелинейные задачи теории пластин и пологих оболочек и методы их решения. М.: Наука, 1964. — 192 с.
  70. М. С., Исанбаева Ф. С. Гибкие пластины и панели. -М.: Наука, 1968. 260 с.
  71. М. Д. Несущая способность сжатых пластин // Строительная механика и расчет сооружений. 1974. — № 1. — С. 35−37.
  72. М. Д. Расчет гибких стенок стальных колонн: Дис.. канд. техн. наук. М., 1973. — 128 с.
  73. М. Д. Эффективная ширина стенок колонн // Строительная механика и расчет сооружений. 1975. — № 1. — С. 57−59.
  74. В. И. Вычислительные методы: В 2 т. М.: Наука, 1976. -2 т.
  75. Ю. Р. Равновесие гибких упругопластических пластинок при больших прогибах // Инженерный сборник. Изд. АН СССР. -1956.-Т. 24.-С. 37−51.
  76. А. И. Нелинейная теория упругости. М.: Наука, 1980. -512 с.
  77. Г. И. Методы вычислительной математики. М.: Наука, 1989. — 608 с.
  78. Н. П., Левитанский И. В., Каленов В. В. Тонкостенные стальные балки эффективный вид стальных конструкций // Промышленное строительство. — 1974. — № 10. — С. 6−11.
  79. Металлические конструкции / Под ред. Беленя Е. И. М.: Стройиздат, 1986. — 560 с.
  80. Металлические конструкции. Справочник проектировщика / Под ред. Н. П. Мельникова. М.: Стройиздат, 1980. — 776 с.
  81. В. Э. Численное решение дифференциальных уравнений. -М.: ИЛ, 1955. 291 с.
  82. С. Г. Вариационные методы в математической физике. -М.: ГИТТЛ, 1957. 476 с.
  83. В. И. Устойчивость металлических стенок балок и колонн за пределом пропорциональности: Дис.. канд. техн. наук. -М, 1971.- 136 с.
  84. X. М. Нелинейная теория оболочек // Сборник научных трудов / Отв. ред. И. Ф. Образцов. М.: Наука, 1990. — 220 с.
  85. В. В. Основы нелинейной теории упругости. Л. -М.: Гостехиздат, 1948. — 211 с.
  86. В. В. Теория тонких оболочек. Л.: Судпромгиз, 1962.-431 с.
  87. П. М. Изгиб, устойчивость и колебания пластинок. -М.: Изд-во МГУ, 1958. 389 с.
  88. Дж., Пул У. Введение в численные методы решения дифференциальных уравнений. М.: Наука, 1986. — 288 с.
  89. Дж., Рейнболдт В. Итерационные методы решения нелинейных систем уравнений со многими неизвестными. М.: Мир, 1975.- 558 с.
  90. Я. Г., Губанова И. И. Устойчивость и колебания упругих систем. М.: Наука, 1979. — 384 с.
  91. П. А. Определение оптимальных параметров балок с гибкими подкрепленными стенками // Материалы всероссийской заочной конференции «Перспективы развития волжского региона» Тверь, 1999 — С. 271−273.
  92. И. К. Напряженно-деформированное состояние элементов стальных балок с гибкими подкрепленными стенками и разработка методов их расчета и проектирования: Дис.. д-ра техн. наук. Тверь, 1994. — 390 с.
  93. И. К. О предельных состояниях стальных реберных балок с гибкими стенками при сдвиге и сдвиге с изгибом // Строительная механика и расчет сооружений. 1982. — № 2. — С. 42−45.
  94. И. К. О расчете стальных тонкостенных балок с подкрепленными стенками // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. 1976. — № 7. — С. 24−30.
  95. И. К. О расчетной длине сжатого пояса тонкостенной балки с ребром жесткости // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. -1977.-№ 8. -С. 23−26.
  96. И. К. Особенности работы и расчета опорных элементов стальных реберных балок с гибкой стенкой // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. 1980. — № 6. — С. 21−23.
  97. И. К. Особенности работы и расчета ребер жесткости тонкостенных балок // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. 1978. -№ 2. — С. 19−24.
  98. И. К., Бирюлев В. В. О дальнейшем совершенствовании расчета металлических балок с гибкой стенкой // Изв. вузов. Сер. Стр-во и архит. 1988. — № 7. — С. 5−8.
  99. И. К., Шабанов П. Г. Об устойчивости сжатых поясов при изгибе стальных балок с гибкой подкрепленной стенкой // Строительство и архит.: Сборник научных трудов инженерно -строительного факультета ТвеГТУ. Тверь, 1998. — Вып. 1. — С. 27−30.
  100. И. К., Шабанов П. Г. Оптимальные параметры стальных балок двутаврового сечения с гибкими подкрепленными стенками // Строительство и архит.: Сборник научных трудов инженерно строительного факультета ТвеГТУ. — Тверь, 1998. -Вып. 1.-С. 24−27.
  101. Пособие по проектированию стальных конструкций (СНиП II-23−81*). М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. — 148 с.
  102. Проектирование металлических конструкций / Бирюлев В. В., Кошин И. И., Крылов И. И, Сильвестров А. В. JL: Стройиздат, 1990.-432 с.
  103. Прочность, устойчивость, колебания. Справочник / Под ред. Биргера И. А., Пановко. Я. Г.: В 3 т. М.: Машиностроение, 1968. — 3 т.
  104. Ю. Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука, 1988.-712 с.
  105. А. Р. Устойчивость равновесия упругих систем. М.: Гостехиздат, 1955. — 476 с.
  106. А. Ю. Исследование работы балочных систем с тонкой стенкой с параллельными поясами // Труды ЦАГИ им. проф. Н. Е. Жуковского. 1935. — Вып. 206. — 88 с.
  107. Руководство по проектированию стальных тонкостенных балок. М.: ЦНИИПСК, 1977.
  108. А. А., Гулин А. В. Численные методы. М.: Наука, 1989.-432 с.
  109. А. А., Николаев Е. С. Методы решения сеточных уравнений. М.: Наука, 1978. — 591 с.
  110. А. Ф. Устойчивость и колебания сооружений. М.: Трансжелдориздат, 1958. — 571 с.
  111. А. Ф., Александров А. В., Лащенков Б. Я. Строительная механика. Динамика и устойчивость сооружений. М.: Стройиздат, 1984. — 415 с.
  112. СНиП Н-23−81. Стальные конструкции. Нормы проектирования.- М.: ЦИТП Госстрой России, 1990. 94 с.
  113. СНиП III-18−75. Металлические конструкции. Нормы изготовления. М.: ЦИТП Госстрой России, 1976. — 120 с.
  114. П. А. О напряжениях в сжатых пластинках после потери устойчивости // Труды НИИ судостроения и судовых стандартов. 1932. — Вып. 7. — С. 16−67.
  115. СП 53−101−98. Изготовление и контроль качества стальных строительных конструкций. М.: ЦИТП Госстрой России, 1999. -30 с.
  116. Ю. В. Балки с гибкими стенками и ребрами-стойками // Дис.. канд. техн. наук. М: 1985. — 127 с.
  117. С. П. Курс теории упругости. Киев- Наукова Думка, 1972.-501 с.
  118. С. П. Устойчивость стержней, пластин и оболочек. -М.: Наука, 1971.-807 с.
  119. С. П., Войновский-Кригер С. Пластинки и оболочки.- М.: ГИФНЛ, 1963. 635 с.
  120. Л. А. Механика деформируемого твердого тела. -М.: Высшая школа, 1979. 318 с.
  121. А. П. Прикладная механика твердого деформируемого тела. М.: Наука, 1975. — Т. 1. — 832 с.
  122. Дж., Малькольм М., Моулер К. Машинные методы математических вычислений. М.: Мир, 1980. — 280 с.
  123. Г. Тонкостенные конструкции. М.: Машиностроение, 1965. — 527 с.122
  124. П. Г. Выпучивание и совместная устойчивость стенки и пояса в стальных балках при чистом изгибе // Строительство и архит.: Сборник научных трудов инженерно строительного факультета ТвеГТУ. — Тверь, 2000. — Вып. 2. — С. 51−56.
  125. Basler К., Thiirlimann В. Strength of plate girders in bending // Journal of structural division. Proc. ASCE, vol. 87. ST6. 1961. P. 154 160.
  126. Djubek J. The design theory of slender webplate bars / Stavebnicky Casopis sav. XV. 8. Bratislava. 1967.
  127. Djubek J., Kodnear R. Riesenie nelinearnych uloh teorie stichlych stien (variacnymi metodami). Vydavnictvo sav. Bratislava. 1965.
  128. Fujii T. Comparison between the theoretical shear strength of plate girders and the experimental results. Contribution to the prepared discussion. IABSE Colloquium. London.
  129. Fujii T. On an improved theory for Dr. Basler’s theory. In: 8-th Congress of IABSE, Final Rep. New York, 1968. S. 479−487.
  130. БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИНь расстояние между ребрами жесткости (длина отсека), ь полная высота балки, момент инерции сечения балки,
  131. W6 момент сопротивления сечения балки, а длина полуволны формы выпучивания стенки, 1. К высота стенки, 1. К толщина стенки,
  132. Ь, высота части стенки, работающей совместно со сжатым поясом,
  133. У (х) функция дополнительных поперечных (вертикальных) перемещений точек пояса, дополнительные перемещения точек срединной плоскости стенки, ех, Бу’Уху деформации точек срединной поверхности стенки,
  134. Чх" Яу распределенные продольная и поперечная нагрузки на пояс,
  135. Р, потенциальная энергия деформации пояса от его изгиба, 1. А потенциал внешних сил,
  136. Л сближение (удаление) концов верхнего (нижнего) пояса от поворота ребер жесткости, сближение концов верхнего и нижнего поясов,
  137. А. сближение концов верхнего пояса, д2 удаление концов нижнего пояса, ш, п количество ячеек сетки МКР по горизонтали и вертикали, и индексы точек сетки МКР по горизонтали и вертикали,
  138. БРы>еРм точности вычислений по силе в среднем сечении и по расхождению моментов в среднем и крайнем сечениях отсека, 1. СО параметр итераций, 1. Е модуль упругости стали,
  139. V коэффициент поперечной деформации,
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!