Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Влияние полетного цикла нагружения дисков ГТД из титановых сплавов на кинетику их усталостного повреждения

ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Для получения ответов на эти вопросы фактически требуется по единичным случаям разрушения дисков сделать прогноз о минимальных значениях долговечности и живучести дисков, которые они могут иметь в эксплуатации. Причем прогноз должен учитывать все факторы, влияющие на указанные характеристики прочности дисков. В число этих факторов входят рассеяние усталостных характеристик собственно материала… Читать ещё >

Влияние полетного цикла нагружения дисков ГТД из титановых сплавов на кинетику их усталостного повреждения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. АНАЛИЗ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ДИСКОВ РОТОРОВ ГТД И 10 ПОВЕДЕНИЯ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ПРИ ИХ ЦИКЛИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ
    • 1. 1. Расчетные методы определения циклической долговечности дисков роторов ГТД
    • 1. 2. Экспериментальные методы определения циклической долговечности дисков рото- 16 ров ГТД
    • 1. 3. Особенности поведения титановых сплавов при циклическом нагружении
      • 1. 3. 1. Закономерности зарождения и роста усталостных трещин
      • 1. 3. 2. Роль структуры и легирующих элементов Ti-сплавов в развитии разрушения
        • 1. 3. 2. 1. Структурное состояние
        • 1. 3. 2. 2. Текстура материала
        • 1. 3. 2. 3. Легирование и газонасыщение
      • 1. 3. 3. Влияние условий нагружения на кинетику трещин
        • 1. 3. 3. 1. Частота нагружения и внешняя среда
        • 1. 3. 3. 2. Асимметрия цикла нагружения
        • 1. 3. 3. 3. Выдержка под нагрузкой
        • 1. 3. 3. 4. Многопараметрическое нагружение
      • 1. 3. 4. Геометрический фактор
  • ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ
  • 2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 2. 1. Материалы и объекты исследования
    • 2. 2. Испытания образцов из сплавов ВТЗ-1 и ВТ8 на растяжение
    • 2. 3. Испытания образцов из сплава ВТ8 при трехточечном изгибе
    • 2. 4. Испытания образцов с разным КСТ
    • 2. 5. Испытания сплава ВТ8 при высокой асимметрии цикла
    • 2. 6. Испытания дисков компрессоров ГТД
      • 2. 6. 1. Испытание диска I ступени КВД с повышенным прогибом полотна
      • 2. 6. 2. Испытание диска I ступени КВД с отработкой методов контроля дисков
      • 2. 6. 3. Испытание диска I ступени КВД в составе двигателя
      • 2. 6. 4. Испытание диска I ступени КНД по типовому ПЦН
    • 2. 7. Фракгографические исследования
    • 2. 8. Обработка результатов исследования
  • 3. СИНЕРГЕТИКА УСТАЛОСТНОГО РАЗРУШЕНИЯ ДИСКОВЫХ ТИТАНОВЫХ СПЛА- 65 ВОВ ВТЗ-1 И ВТ
    • 3. 1. Влияние выдержки под нагрузкой на рхт трещин при изгибе образцов
    • 3. 2. Закономерности роста поверхностных усталостных трещин при растяжении образ- 73 цов из сплава ВТ8 и ВТЗ
    • 3. 3. Сопоставление вида процесса разрушения и реализованной энергии разрушения 81 титанового сплава ВТЗ
    • 3. 4. Влияние высокой асимметрии цикла на рост усталостных трещин в титановом спла- 84 ве ВТ
  • ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ
  • 4. ЭКВИВАЛЕНТЫ ПОВРЕЖДАЮЩЕГО ДЕЙСТВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ НАГРУ- 92 ЗОК НА ТИТАНОВЫЕ ДИСКИ
    • 4. 1. Закономерности кинетики разрушения диска I ступени КВД двигателя Д-30, испы- 93 тайного на стенде типа УИР
    • 4. 2. Соответствие сигналов АЭ кинетике усталостного разрушения диска
    • 4. 3. Разрушение диска I ступени КВД при стендовых ресурсных испытаниях двигателя 107 Д-30 по программе ЭЦИ
    • 4. 4. Эквивалент накопления усталостных повреждений за полет в диске I ступени КНД 109 двигателя Д
    • 4. 5. Эквивалентные характеристики СРТ в дисках различных типов
    • 4. 6. Методика установления периодичности осмотров дисков компрессоров в эксплуата- 115 ции
  • ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ
  • 5. ЭКСПЛУАТАЦИОННАЯ ПОВРЕЖДАЕМОСТЬ ТИТАНОВЫХ ДИСКОВ АВИАЦИОН- 119 НЫХГТД
    • 5. 1. Разрушения дисков компрессоров двигателя Д
      • 5. 1. 1. Диски I ступени КНД
      • 5. 1. 2. Диски II, III и IV ступеней КНД
      • 5. 1. 3. Диски I ступени КВД
      • 5. 1. 4. Диски II и V ступеней КВД
    • 5. 2. Разрушение дисков компрессоров двигателя ДЗОКУ
      • 5. 2. 1. Диски II ступени КНД
      • 5. 2. 2. Диск I ступени КВД
    • 5. 3. Разрушение дисков компрессоров двигателей Д-36 и Д
    • 5. 4. Разрушения дисков I ступени КНД двигателя НК8−2У
    • 5. 5. Диски двигателя CF6−50 Американской фирмы «General Electric» 154 5.5.1 Диск вентилятора двигателя CF
      • 5. 5. 2. Ротор барабанно-дискового типа КВД двигателя СР

Обязательным требованием к современному газотурбинному авиационному двигателю (ГТД), используемому в гражданской авиации, является то, что его конструкция должна обеспечивать ресурс, исчисляемый десятками тысяч часов или полетных циклов. При этом считается, что в процессе эксплуатации появление в наиболее ответственных деталях двигателя дефектов в виде трещин является недопустимым. Поэтому двигатели ВС гражданской авиации проектируются по принципу безопасного ресурса их наиболее ответственных элементов. Конструктивное исполнение двигателей как правило является таковым, что величина их ресурса в первую очередь определяется долговечностью дисков ротора двигателя, причем критичными с этой точки зрения считаются диски турбины двигателя, как элементы, работающие в наиболее тяжелых условиях.

Опыт эксплуатации ВС показывает, что применяемые в настоящее время методы обеспечения безопасного ресурса дисков двигателей применительно к дискам турбин являются достаточно эффективными и их использование вполне оправдано. Случаи разрушений дисков турбин в эксплуатации редки и, как правило, не связаны с недостаточной долговечностью дисков для назначенного им ресурса. В эксплуатации изредка отмечаются случаи разрушения дисков турбин, связанные, как правило, со снижением их длительной жаропрочности либо из-за низкого качества их материала, либо из-за отклонений их геометрии от требуемой, допущенных при изготовлении диска.

С дисками компрессоров из титановых сплавов ситуация иная. Усталостные разрушения титановых дисков в эксплуатации наблюдаются регулярно на двигателях разных типов. Причем во многих случаях разрушения титановых дисков не связаны с качеством их изготовления и материала или со снижением их усталостной прочности по каким-либо причинам в процессе эксплуатации, а обусловлены тем, что исходная конструктивная прочность дисков является недостаточной для назначенного им ресурса.

Каждое новое разрушение диска, с точки зрения типа диска и причин его разрушения, вынуждает переводить двигатели, на которых стоят диски данного типа, на эксплуатацию по принципу безопасного повреждения разрушающихся дисков или изменять регламент такой эксплуатации. Иначе нельзя обеспечить дальнейшую эксплуатацию двигателей без остановки всего их парка для внедрения мероприятий по предотвращению случаев разрушения дисков. Эксплуатация по принципу безопасного повреждения предусматривает использование деталей с развивающимися в них трещинами в течение некоторого периода времени, но должна гарантированно исключать возможность окончательного разрушения таких деталей.

Своевременное изъятие из эксплуатации разрушающихся дисков обеспечивается путем введения в эксплуатацию периодических проверок дисков на предмет выявления в них трещин. Но для того, чтобы контроль дисков был эффективным прежде всего необходимо определить при какой именно наработке дисков с начала эксплуатации начинать их проверки и с какой периодичностью эти проверки проводить.

Для получения ответов на эти вопросы фактически требуется по единичным случаям разрушения дисков сделать прогноз о минимальных значениях долговечности и живучести дисков, которые они могут иметь в эксплуатации. Причем прогноз должен учитывать все факторы, влияющие на указанные характеристики прочности дисков. В число этих факторов входят рассеяние усталостных характеристик собственно материала дисков, различия в условиях нагружения дисков,'наблюдаемые в эксплуатации, возможные особенности конструктивного исполнения дисков и их изготовления и так далее. Помимо этого необходима корректировка полученных значений минимально возможных долговечности и живучести дисков на то, в каких зонах диска его в принципе можно контролировать, что определяется конструкцией двигателя, и какова чувствительность методов контроля, которые можно использовать.

Циклическая долговечность каждого конфетного диска определяется его исходной усталостной прочностью, зависящей от конструктивного исполнения диска и качества его изготовления и материала, и наличием или отсутствием в эксплуатации условий, способных снизить его исходную усталостную прочность. На эксплуатирующемся парке двигателей возможно различное сочетание указанных факторов. Различна и степень влияния каждого из них на прочность диска. Это приводит к тому, что даже у дисков одной конструкции фактическая долговечность может изменяться от диска к диску в широких пределах. Практика исследований случаев разрушения титановых дисков показывает, что в области малоцикловой усталости (МЦУ) рассеяние долговечности дисков может варьироваться от нескольких тысяч до десятков тысяч часов или полетов. Причем отмечаётся, что при наименьших наработках разрушаются диски, у которых по каким-либо причинам долговечность была ниже, чем у подавляющего большинства остальных дисков такого типа, находящихся в эксплуатации. На рис. 1.1 представлены гистограммы распределения по наработке случаев разрушения дисков I ступени компрессора низкого давлеЛ ния (КНД) и I ступени компрессора высокого давления (КВД) двигателя Д-30. На этих гистограммах ясно видно, что наличие у данных дисков дефектов их изготовления до двух раз сокращало их общую долговечность по сравнению с их долговечностью при отсутствии каких-либо отклонений в качестве их изготовления или материала. В случае с дисками КНД их некачественное изготовление заключалось в отклонениях геометрии замков под рабочие лопатки от требований чертежа, что приводило к повышенной концентрации напряжений в зонах зарождения трещин. Снижение усталостной прочности дисков КВД происходило в подавляющем большинстве случаев из-за повреждения их материала электрографическим клеймом при изготовлении дисков, но отмечалось также и наличие в их материале металлургических дефектов. Относительно дисков КВД следует также отметить, что выведение клейма не дало ожидаемого результата и диски продолжали разрушаться из зоны, которая не лимитирует ресурс диска при отсутствие в нем дефектов. Однако доработка почти в два раз повысила долговечность дисков.

Еще большее снижение прочности вызвал дефект материала диска I ступени КНД двигателя НК8−2У. В этом диске трещина от дефекта зародилась практически с начала его эксплуатации.

То обстоятельство, что в области МЦУ в первую очередь разрушаются диски с наименьшей.

Гистограммы распределения по наработке случаев разрушения дисков I ступени КНД (а) и дисков I ступени КВД (б) двигателя Д-30.

0,6 0,4 и с с.

0,2 О.

4000 5000 6000 7000 8000 9000 Наработка, цикл а" .

0,4 и 0,2 о дефекты изготовления В дефектов нет.

Ш металлургический дефект материала? повреждение материала в производстве Ш дефектов матёриала нет ¦ остатки повреждений после их выведения I.

5000 7000 9000 11 000 13 000 Наработка, час. б" Рис. 1.1. долговечностью несколько облегчает решение вопроса о начале проверок дисков в эксплуатации в случаях их малоциклового разрушения. В первом приближении можно считать, что проверки надо начинать при наработке разрушенного диска, уменьшенной на его живучесть. В случаях снижения долговечности дисков из-за разного рода повреждений их материала в процессе эксплуатации имеется возможность оценить наработку, после достижения которой эти повреждения возникают, по техническому состоянию дисков с разной наработкой при ремонте двигателей. ^.

Решение вопроса с периодичностью контроля дисков является более сложным, поскольку в данном случае нет каких-либо точек отсчета, хотя бы ориентировочных, как в случаях оценки наработки, при которой надо начинать проводить контроль. Единственным источником информации о длительности развития трещины является излом по месту разрушения и необходимо уметь считывать с излома эту информацию.

Известно [Романив О.Н., Иванова B.C., Шанявский A.A., Степаненко В. А., Красовский, А .Я. и др.], что одному акту продвижения трещины, развивающейся в области МЦУ, на изломе отвечает элемент рельефа излома в виде так называемой усталостной бороздки и в случаях формирования в изломах например алюминиевых сплавов преимущественно бороздчатого рельефа шаг бороздок достаточно точно отвечает скорости развития трещины (ОРТ). Однако по титановым сплавам такой информации нет. Нет также никаких данных о том, сколько таких актов продвижения трещины происходит в полетном цикле нагружения (ПЦН) диска. Положение усугубляется тем, что даже в изломах титановых дисков одной конструкции может формироваться разный рельеф, отвечающий разным механизмам разрушения материала. Причем зачастую бороздчатый рельеф занимает меньшую часть площади излома, либо практически полностью отсутствует. В таких случаях шаг бороздок не может напрямую использоваться как показатель CPT. Данных же о том, каково может быть расхождение шага бороздок с CPT при смеГ шанных механизмах разрушения материала также нет. Все это не позволяет давать достаточно корректные оценки длительности развития трещин по результатам исследования изломов титановых дисков.

Сам по себе этот факт реализации разных механизмов разрушения материала у дисков одной конструкции, работающих в идентичных условиях, при полном соответствии материала всем техническим требованиям указывает на то, что один и тот же титановый сплав, находящийся в эксплуатации, может иметь разное состояние и по разному реагировать на одну и ту же нагрузку. Следовательно имеется и широкий разброс усталостных характеристик дисков, изготовленных из этого сплава. Поэтому для определения периодичности контроля дисков в эксплуатации необходимо также представлять в каких пределах возможен разброс живучести дисков.

Таким образом, для обеспечения гарантированной безопасности эксплуатации титановых дисков по принципу безопасного повреждения необходимо знать как ведут себя титановые сплавы при разных условиях нагружения и каким условиям соответствует их минимальная долговечность и живучесть. Кроме того необходимо выяснить какова степень соответствия шага усталостных бороздок фактической.

СРТ при реализации разных механизмов разрушения титановых сплавов. Необходимо также установить в каких пределах может изменяться степень повреждения материала в ПЦН в зависимости от состояния материала.

Поскольку при назначение дискам ресурса проводится расчетно-экспериментальное определение их циклической долговечности дисков, то прежде всего необходимо выяснить чем конкретно отличается условия работы дисков в эксплуатации от условий, которые закладываются в расчеты и эксперименты. Поэтому ниже рассмотрены расчетные и экспериментальные методы определения циклической долговечности дисков авиационных ГТД и выполнен анализ имеющейся в литературе данных о поведении титановых сплавов при разных условиях их циклического нагружения.

ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ.

1. В результате выполненных исследований поведения титановых сплавов ВТ8 и ВТЗ-1 при их циклическом нагружении по разным формам цикла и определения эквивалентов их повреждения блоком нагрузок, действующих на диски в каждом ПЦН, разработана методика определения периодичности контроля разрушающихся дисков в эксплуатации, обеспечивающая возможность эксплуатации дисков по принципу безопасного повреждения. Методика позволяет определять периодичность контроля дисков разных типов и учитывает состояние материала дисков, особенности условий их эксплуатационного на-гружения, наличие или отсутствие факторов, в том числе эксплуатационных, снижающих усталостную прочность дисков, конструктивные особенности дисков и особеннхти напряженного состояния их материала в зонах, где в них зарождаются трещины, чувствительность используемых методов контроля и контролепригодность диска.

2. Материал дисков, находящихся в эксплуатации, может иметь разное состояние, выражающееся в различной реакции одного и того же материала на одинаковое внешнее воздействие. Материал в хорошем состоянии не имеет чувствительности к условиям его нагружения и при смене формы цикла не меняет механизмы разрушения и кинетические параметры развития разрушения в рамках одного вязкого внутризеренного механизма разрушения. Материал в плохом состоянии при разных формах цикла его нагружения разрушается хрупко по границам фаз, но введение в цикл его нагружения выдержки под нагрузкой вызывает увеличение СРТ в 4 раза и более. Скорость разрушения плохого материала в общей сложности может превышать скорость разрушения хорошего материала более чем на порядок. Материал в среднем состоянии обладает чувствительностью к видам его нагружения и при введении в цикл его нагружения выдержки под нагрузкой он меняет механизм разрушения с вязкого внутризеренного на хрупкий межсубзеренный, при этом наблюдается увеличение СРТ в несколько раз.

3. При преимущественном разрушении материала по механизму формирования в изломе усталостных бороздок шаг бороздок практически соответствует фактической скорости разрушения. При смешанном разрушении шаг бороздок может отставать от фактической СРТ до двух раз. Данное соотношение при сменах формы цикла нагружения изменяется незначительно. При оценках длительности разрушения указанное отставание шага бороздок от СРТ достаточно точно может быть учтено уменьшением живучести диска, рассчитанной по шагу бороздок, в 1,6 раза.

4. В области МЦУ повреждение материала блоком нагрузок ПЦН по объемам диска различно. Наибольшее малоцикловое повреждение за ПЦН получает материал ободной части диска, где реализуется пять актов продвижения трещины за каждый ПЦН. Эквивалентом этого повреждения на изломе являются пять усталостных бороздок. В объемах полотна и ступицы диска эквивалентом повреждения материала за ПЦН являются три усталостные бороздки.

В области МНЦУ степень повреждения материала является функцией от времени действия вибрационных нагрузок, повреждающих материал. Продвижение трещины за ПЦН при нагружении материала асимметричным циклом с высокой частотой нагрузок малой амплитуды может достигать 10 мм и более.

5. В результате обобщения случаев разрушений по разным причинам титановых дисков разной конструкции разных типов двигателей с применением разработанной методики определения периодичности контроля дисков для каждого типа разрушавшихся дисков была определена необходимая периодичность его контроля.

Введение

рекомендованной для каждого типа диска периодичности контроля позволило исключить случаи разрушений дисков в эксплуатации и выявлять развивавшиеся в них трещины на более ранних стадиях их развития.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.П. Основы механики разрушения. Москва, Наука, 1974,311 с.
  2. И.В., Темис Ю. М. Определение циклической долговечности при проектировании роторов авиационных ГТД. В кн.: Проблемы прочности и динамики в авиадвигателестроении. Сб. статей. Вып.2, Тр. ЦИАМ № 996,1982, с. 24−38.
  3. C.B. Избранные труды в 3 т. АН УССР. Институт проблем прочности. Киев, Науко-ва думка, 1985, Т. З, Квазистатическое и усталостное разрушение материалов и элементов конструкций. 1985, с. 201−214.
  4. Конструкционная прочность материалов и деталей ГТД. Руководство для конструкторов. Тр. ЦИАМ № 835,1979,130 с.
  5. И.В., Темис Ю. М. Методы исследования напряженно-деформированного состояния дисков авиационных ГТД. В кн.: Проблемы прочности и динамики в авиадвигателестроении. Сб. статей. Вып.1, Тр. ЦИАМ № 887,1980, с. 26−36.
  6. C.B., Когаев В. П., Шнейдерович P.M. Несущая способность и расчеты деталей машин на прочность. Руководство и справочное пособие. Под ред. С. В. Серенсена. 3-е издание переработанное и дополненное, Москва, Машиностроение, 1975.488 с.
  7. Конструкционная прочность материалов и деталей газотурбинных двигателей. Под ред. ИАБиргера, Б. Ф. Балашова. Москва, Машиностроение, 1981,180 с.
  8. Astafiev V.l., Fedorchenko D.G. and Tzypkaikin L.N. Complex stress-time cycles influence on aircraft engine parts fatigue strength. In Proc. Sixth Intern. Fatigue Conf., Fatigue '96, Berlin, 6−10 May, vol. 1, p.p. 499−504.
  9. B.B. Кинетика напряженности и разрушение в зонах концентрации. В кн.: Сопротивление деформированию и разрушению при малом числе циклов. Москва, Наука, 1967.
  10. И.А., Мавлютов P.P. Сопротивление материалов. Учебное пособие для вузов. Москва, Наука, 1986,560 с.
  11. В.П. Расчеты на прочность при напряжениях, переменных во времени. Москва, Машиностроение, 1977,232 с.
  12. Анализ методов установления ресурса двигателей ГА, применяемых в различных странах. Технический отчет. ГР135 270. Инв. № 11 627. Москва, ЦИАМ, 1990,40 с.
  13. Эквивалентные испытания авиационных двигателей. Отчет УАИ им. С.Орджоникидзе. Регистрационный № 76 091 889, Уфа, 1978,82 с.
  14. Титан. Металловедение и технология. Труды III Международной конференции по титану в 3-хт. ВИЛС, Москва, ВИЛС, 1977−1978. Т.1,1977, с. 369.
  15. Hertman J.P. Materiaux et techniques special titane. September, 74,1986, p. p 39−46.
  16. B.C., Шанявский A.A. Количественная фрактография. Усталостное разрушение. Челябинск, Металлургия, 1988,400 с.
  17. Вигдорчик С А, Фишгойт А. В., Лукьяненко В. В. Процессы обработки легких и жаропрочных сплавов. Москва, Наука, 1981, с. 69−73.
  18. Yoder G.R., Cooley L.A., Crooker T.W. In: Titanium 80. Science and Technology Proc. 4-th Int. Conf. Kyoto, May 19−22,1980, v. 3, New York, 1980, p.p. 1865−1873.
  19. .А., Проходцева Л. В., Новосильцева Н. И. Трещиностойкость титановых сплавов. Москва, Металлургия, 1983,192 с.
  20. ЧечулинБ.Б., Хесин Ю. Д. Циклическая g коррозионная прочность титановых сплавов. Москва, Металлургия, 1987,208 с.
  21. Wanhill R.J.H. Aeronautical J. February, 1977, p.p. 68−82.
  22. О.П., Глазунов С. Г. Жаропрочные титановые сплавы. Москва, Металлургия, 1976,447 с.
  23. М.Я., Перцовский Н. З., Шазанова Г. В., Родионова В. А. Технология легких сплавов. 1978, № 12, с. 28−33.
  24. Boyer R.R., Spurr W.F. Metal. Trans., 1978, v. 9A, № 10, p.p. 1413−1420.
  25. A.P.Woodfield, M.D.Gorman, R.R.Corderman, JASutliff and B.Yamrom. Effect of Microstructure on Dwell Fatigue Behavior of Ti-6242. Proc. of Eighth World Titanium Conference, 1996, p.p. 376−383.
  26. H.M. Взаимодействие титана с газами. Москва, Металлургия, 1969,217 с.
  27. Boyd I.D. The science. Technology and Application of Titanium, Pergamon Press, Oxford, 1970, p.p. 545−556.
  28. Parder W.J., Paton N.E. Metal. Trans., 1980, v. 11 A, № 8, p.p. 1391−1400.
  29. .А., Мальков A.B. Физические основы разрушения титана. Москва, Металлургия, 1983,160 с.
  30. Yoder G.R., Cooley L.A., Crooker T.W. Metal. Trans., 1978, v.9A, p.p. 1413−1420.
  31. Dimopulos V., Nikbin K.M., Webster G.A. Metal. Trans., 1988, v. 19A, № 4, p.p. 873−881.
  32. B.B., Ратыч Л.В., Петранюк И. Д. В сб.: Тезисы докладов III Всесоюзного симпозиума по механике разрушения. ИПП АН УССР. 4.1. Житомир, 1990, с. 44−45.
  33. Moody N.R., Genberich W.W. Influence of frequency and microstructure on fatigue crack growth in Ti-6AI-4V-2Sn. Metal science, 1980, v. 4, № 8−9, p.p. 418−426.
  34. Cough H.J., Sopwth H.N. J. Inst. Met., 1972, v. 49, p.p. 93−101.
  35. Juen A., Hopkins G.R., Leverant G.R. Metallur. Trans., 1974, v. 5A, № 5, p.p. 1833−1872.
  36. Munz D., Bachman V. Effect of Hold Time and Environment on Fatigue Crack Growth Rate in Ti Alloys, Z. Werhstafftechnic, 1980, № 11, p.p. 168−172.
  37. Танедзо, Сато. Влияние циклического напряжения на распространение усталостной трещины в титане. ТОИР. Труды АОИ, Т. 104, № 4, с. 19−23.
  38. Irwing Р.Н., Beevers M.G. Metal. Trans., 1974, v. 5A, p.p. 391−400.
  39. Piper D.E., Smith S.H., Carter R.V. Met. Eng. Quarterly, 1968, v. 8, № 3, p.p. 50−63.
  40. Dawson D.A., Pelloux R.M. Corrosion fatigue crack growth of Titanium alloys in aqueous environments. Metal. Trans., 1974, v. 5A, № 3, p.p. 723−731.
  41. Wood H.A. A summery of crack growth perdition Techniques. AGARD LECTURE SERIES № 62 on Fatigue Life Prediction for Aircraft Structures and Materials, 1975, p.p. 8−31,
  42. G. (1996). Failure mode below 390K with IMI834. In Proc. Sixth Intern. Fatigue Conf., Fatigue'96, Berlin, 6−10 May, vol. 1, p.p. 493−498.
  43. Eylon D., Hall J.A. Meyal. Trans., 1977, v, 8A, № 6 p.p. 981−988.
  44. Stabbitigton C. A., Pearson S.J. Eng. Fracture Mech., 1978, v. 104, p.p. 223−231.
  45. Evans W.J., Gostellow C.R. Metal. Trans., 1979, v. 10A, p.p. 1837−1846.
  46. П. Жис, Р. Постанс, Г. Джил. Влияние структуры на процесс роста трещин в обработанных в (З-области титановых сплавах. В кн.: Деформация и свойства материалов для авиационной и космической техники. Пер. с англ., Москва, Металлургия, 1982, с. 189−190.
  47. Bania P.J., Eylon D. Metal. Trans., 1978, v. 9A, № 6, p. 847−855.
  48. Postans H.J., Jeal R.M. Conference on Forging and Properties of Aerospace Mater. The Metall Society, Leeds, U.K. 1977.
  49. Синергетика и усталостное разрушение металлов. Сб. науч. Тр. Москва, Наука, 1989,246 с.
  50. А.А., Степанов Н. В., Коронов М. З. Малоцикловая усталость дисков компрессоров ГТД из сплава ВТЗ-1 и кронштейнов из сплава ВТ5, зависящая от выдержки и асимметрии цикла на-гружения. Сб.науч. тр. ГосНИИ ГА, 1988, Вып. 274, с' 104−109.
  51. Brown С., Hicks N. Fatigue Engn. Mater. Struct. 1983, v. 16, № 1, p.p. 67−76.
  52. Surech S., Ritchie. Metal. Trans., 1982, v. 13A, № 9, p.p. 1627−1631.
  53. Sommer A.W., Eylon D. Metal. Trans., 1983, v. 14A, № 10, p.p. 2178−2181.
  54. Moods N.R., Gerberich W.W. Metal. Science. 1980, v. 14, № 3, p.p. 95−100.
  55. Chesnutt J.C., Paton N.E., Mitchell M.R. Advances in Fracture Research. Fracture 81, 1981, (5ICF), Cannes, France, 29 March-April 1981, v. 1, p.p. 333−344.
  56. Powell B.E., Duggan T.V., Jeal R. Int. J. Fatigue, 1982, v. 4, № 1, p.p. 4−14.
  57. Rosenfield A.R. Engn. Fracture Mech. 1977, № 9, p.p. 509−520.
  58. Yuen A., Hopkins S.W., Leverant C.R., Row С A Metal. Trans., 1974, v. 5A, p.p. 1833−1842.
  59. Powell B.E., Duggan T.V. Int. J. Fatigue, 1973, v. 9, № 3, p.p. 217−222.
  60. A.A. Самоорганизация кинетики усталостных трещин. В кн.: Синергетика и усталостное разрушение металлов. Под общ. ред. B.C. Ивановой. Сб. науч. тр. Москва, Наука, 1989, с. 57−76.
  61. Yang JIngjun, Pei Hongxun, Ke Wei. Unstable and stable crack growth: implications for the behaviour of small and long fatigue cracks. Fatigue Fract. Engng Mater. Struct., vol. 13, № 3, p.p. 241−252,1990.
  62. М.Д., Коняев E.A., Павелко В. П., Урбах А. И. Способнтроля материалов на наличие микротрещин. Авт. свид. № 968 735. Бюл. изобр., 1982, № 39.
  63. А.Н. Сопротивление усталости деталей ГТД. Москва, Машиностроение, 1993,233 с.
  64. Прочность деталей компрессора высокого давления двигателя Д-30. Расчет 41−01−801РРЗ от 26.06.91 г. ОАО «Авиадвигатель».
  65. Технический отчет № ТО-1564−88 от 19.09.88 г. АО «Авиамотор».
  66. Ю.А., Рахштадт А. Г. Материаловедение. Изд. 6, перераб. и доп., Москва, Металлургия, 1989,456 с.
  67. Двигатель Д-30. Прочность диска I ступени компрессора высокого давления с учетом взаимодействия дисков в роторе (по полетному циклу). Технический отчет № 19 357 от 9.02.87г. ОАО «Авиадвигатель».
  68. A.A. Фрактографическое определение уровня эквивалентных напряжений в условиях автомодельности и подобия кинетики трещин. Физ. хим. механ. материалов, 1987, № 5, с. 96 101.
  69. Shanyavsky A.A., Stepanov N.V. Fractographic analysis of fatigue crack growth in engine compressor disks of Ti-6AI-3Mo-2Cr titanium alloy. Fatigue Fract. Engng Mater. Struct., vol. 18, № 5, p.p. 539−550, 1995.
  70. B.A. Расчет коэффициентов интенсивности напряжений для поверхностных трещин в конструкциях. Сообщение 1. Проблемы прочности, 1984, № 3, с. 29−34.
  71. В.И., Вайншток В. Ф., Шульгинов Б. С. Сравнительный анализ методов определения коэффициентов интенсивности напряжений для поверхностных полуэллиптических трещин в условиях изгиба. Проблемы прочности, 1984, № 4, с. 17−21.
  72. К. Хеллан. Введение в механику разрушения. Пер. с англ. Москва, Мир, 1988,364 с.
  73. Г. П. Механика хрупкого разрушения. М.: Наука, 1974,640 с.
  74. В.Д., Шанявский A.A., Лосев А. И., Быкова Л. А. Технологические остаточные напряжения и их влияние на эксплуатационные характеристики деталей из титановых сплавов. Сб. науч. тр. ГосНИИ ГА, 1996, Вып. 308, с. 65−77.
  75. Н.Д., Романов А. Е. Характеристические масштабы пластической деформации. В кн.: Дисклинации. Экспериментальное исследование и теоретическое описание. П.: ФТИ, 1982, с.130−145.
  76. . А. Водородная хрупкость металлов. Москва, Металлургия, 1985,217 с.
  77. Liu H.G., McGowan J.I. A kinetic analysis of high temperature fatigue crack growth. Scripta Met-tallurgica, 1981, vol. 15, p.p. 507−512.
  78. E. И., Влияние частоты нагружения на скорость роста трещины усталости в алюминиевых сплавах. Заводская лабор., 1980, № 7, с. 1121−1127.
  79. Charlier J., Elinck J.P., Decerfe J. Influence de la temperature et de la frequence de sollicitation sur la propagation des fissures de fatigue dans le cuivre. Revue ATB Mettalurgie, 1985, № 1, p. p 5−13.
  80. Saxena Ashok. A model for predicting the effect of frequency on fatigue crack growth behaviour at elevated temperature. Fatigue of Engn. Structures, 1980, v. 3, p.p. 247−255.
  81. Hopkins J.M., Rau C.A., Leverant C.R., Yuen A. Fatigue crack growth under spectrum loading. ASTMSTP 595,1976, p.p. 125−141.
  82. A.A., Лосев А. И., Коронов М. З. Способ диагностики усталостной прочности деталей преимущественно из титановых сплавов. А.С.СССР, № 1 753 353, Б.И. № 29,07.08.92.
  83. А. А, Троенкин Д.А, Миколайчук Ю. П. Живучесть и контроль элементов конструкции ВС в эксплуатации. Обзорная информация. НТИЦ ГА, Москва, 1992, с. 52.
  84. А.А., Лосев А. И. Методы анализа эксплуатационной циклической долговечности дисков газотурбинных двигателей. Обзорная информация. ЦНТИ ГА, Москва, 1991, с. 72.
  85. Расследование причин катастрофы самолета DC-10, обусловленной разрушением двигателя. Зарубежный опыт, Экспресс-информация № 2, ЦНТИ ГА, Москва, 1990, с. 1−4.
  86. Отчет NTSB № DCA 89-М-А063 от 24.10.89 г.
  87. Отчет NTSB № С 8 802 от 24.05.93 г.
  88. A.N. (1992) Fracture mechanics of phisically short cracks. Fract. Eneng Mater. Struct., v.15,№ 2,p.p. 203−212.
Заполнить форму текущей работой