Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Влияние циклической закалки на структуру и свойства конструкционной стали 37ХН3А

Диссертация: Влияние циклической закалки на структуру и свойства конструкционной стали 37ХН3А
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

На производственном объединении «Лензолото» из стали 37ХНЗА изготавливают болты (М32) и шпильки (М28) для драг. К этим деталям предъявляют как обычные для крепежных изделий требования прочности на растяжение, стойкости на срез и смятие резьбы, так и ряд дополнительных требований. Именно, необходимы высокие прочность и вязкость материала ввиду того, что, в основном, выход болтов и шпилек из строя… Читать ещё >

Влияние циклической закалки на структуру и свойства конструкционной стали 37ХН3А (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. Ю
    • 1. 1. Влияние температуры нагрева на процессы образования аустенита и мартенсита. Ю
    • 1. 2. Термоциклическая обработка сплавов
    • 1. 3. Структурные превращения при нагреве закаленных сталей
    • 1. 4. Способы упрочнения сталей
  • 2. МЕТОДУ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 2. 1. Рентгенографический анализ
      • 2. 1. 1. Определение макронапряжений
      • 2. 1. 2. Определение параметров тонкой структуры
    • 2. 2. Металлографический анализ
      • 2. 2. 1. Электронная микроскопия
      • 2. 2. 2. Оптическая микроскопия
      • 2. 2. 3. Количественная металлография
      • 2. 2. 4. Высокотемпературная металлография
    • 2. 3. — Механические испытания
    • 2. 4. Статистические методы обработки экспериментальных данных
  • 3. ВЛИЯНИЕ ПОВТОРНОЙ АУСТЕНИЗАЦИИ И ЗАКАЛКИ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ ЗТХНЗА
    • 3. 1. Структурные превращения при нагреве стали
    • 3. 2. Влияние первичной и вторичной аустенизации и физико-механические свойства
    • 3. 3. Обсуждение результатов
    • 3. 4. ЕЬтоды
  • 4. ВЛИЯНИЕ ФАЗОВОГО НАКЛЕПА НА МАРТЕШИТНОЕ ПРЕВРАЩЕНИЕ И СВОЙСТВА МАРТЕНСИТА ЗАКАЛКИ СТАЛИ 37XH3A
    • 4. 1. Влияние кратной закалки на структуру аустенита и физико-механические свойства мартенсита
    • 4. 2. Влияние истории термической обработки на фазовый наклеп аустенита
    • 4. 3. Влияние прочностных свойств фаэонаклепанного аустенита на температуру начала мартенситного превращения
    • 4. 4. Дислокационная структура мартенсита после циклической закалки
    • 4. 5. Выводы.НО
  • 5. ВЛИЯНИЕ ИСТОРИИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СВОЙСТВА СТАЛИ И ПРЕВРАЩЕНИЯ ПРИ ОТПУСКЕ
    • 5. 1. Влияние кратной закалки на ударную вязкость после низкого отпуска
    • 5. 2. фрактографическое исследование изломов ударных образцов, обработанных по режимам циклической закалки
    • 5. 3. Микроструктурные изменения при отпуске стали после циклической закалки
    • 5. 4. Влияние исходной циклической закалки на механические свойства после отпуска стали
    • 5. 5. Регрессионный анализ факторных моделей, описывающих свойства стали после циклической закалки
    • 5. 6. Обсувдение результатов
    • 5. 7. ЕЬводы
  • 6. ПРОМЫШЛЕННОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ
    • 6. 1. Технология циклической закалки деталей горных машин
    • 6. 2. Оценка экономического эффекта от реализации результатов исследования в промышленности

Актуальность темы

Переход на интенсивный путь развития производства, осуществляемый в настоящее время в соответствии с решением ХХУ1 съезда КПСС, предполагает более рациональное использование сталей и сплавов, идущих на изготовление ответственных деталей машин и механизмов. Один из способов рационального применения сталей — улучшение свойств существующих марок посредством термической и термомеханической обработки.

Существенное повышение прочности ряда сталей достигается закалкой. Комплексное улучшение эксплуатационных характеристик (прочности, пластичности и вязкости) обеспечивается чисто термическим путем (закалка и отпуск) или термомеханической обработкой (ТМО). Применение последней значительно удорожает деталь. В то же время пока недостаточно глубоко вскрыты резервы более дешевых чисто термической и термоциклической обработок.

В закаленных сталях выходные характеристики после термообработки зависят от параметров тонкой структуры аустенита и мартенсита. Последние существенно зависят от условий термической обработки. Разумное применение одного или нескольких последовательных циклов закалки может направить изменение параметров тонкой структуры в сторону оптимальных значений прочности, пластичности и вязкости в комплексе. Для этого необходимо установить взаимосвязь условий циклирования с изменениями параметров структуры и выходных интегральных характеристик стали.

Известен ряд работ, в которых циклическая закалка применялась для изучения механизма наследственности в сталях. Имеются исследования, где термоциклическая обработка предназначалась для улучшения свойств. Однако явно недостаточно изучено многократное закаливание как процесс термообработки, направленный на улучшение эксплуатационных характеристик. По-видимому, это обусловлено как трудностью наблюдения значений промежуточных параметров в процессе закалки, так и противоречивыми представлениями о механизмах наследственности.

Представляется, что параметрами управления циклической закалкой являются число циклов и условия циклирования (скорости нагрева и охлаждения, температура и длительность изотермической выдержки). Определение оптимальных значений этих параметров позволяет рекомендовать циклическое закаливание как более технологичный способ обработки деталей из сплавов по сравнению, например, с ТМО.

Цель работы. Изучение взаимосвязи структуры и свойств горячего аустенита с морфологией, параметрами тонкой структуры и свойствами мартенсита в ходе циклической закалки и отпуска. Разработка режима циклической закалки с целью улучшения комплекса механических свойств стали 37ХНЭА.

Сталь ЗТХНЗА выбрана как типичный представитель хромонике-левых улучшаемых сталей. Применение сталей, легированных дефицитным никелем, может быть экономически оправдано, если разработка способов термической обработки обеспечит значительное повышение комплекса механических свойств по сравнению с традиционным улучшением. В то же время эта сталь с низкой критической скоростью закалки может служить хорошим модельным материалом для исследования процессов мартенситообразования.

Научная новизна. Установлено*, что условия подстуживания.

36 При анализе результатов автор пользовался консультациями к.т.н., доц. Ростовцева А. Н. при исходной закалке влияют на процесс рекристаллизации восстановленных зерен аустенита при повторном нагреве со скоростью 100*200 град/мин.

Установлена линейная зависимость (с высоким коэффициентом корреляции и с нулевой постоянной в уравнении линейной регрессии) между приращениями условного предела текучести аустенита перед охлаждением и температурой начала мартенситного превращения в случае, когда изотермическая выдержка обеспечивает рекристаллизацию в циклах — при увеличении циклов закалки. Если изотермическая выдержка недостаточна для рекристаллизации, то сохраняется указанная линейная зависимость, но с добавлением постоянного слагаемого.

Установлено влияние числа циклов и условий циклирования на взаимосвязь свойств горячего аустенита и мартенсита закалки.

Исследована зависимость условного предела текучести мартенсита закалки от параметров тонкой структуры при варьировании числа закалочных циклов. Проведен регрессионный анализ, который позволил определить коэффициенты линейной факторной модели. Сравнение экспериментальных и модальных значений показало высокую их адекватность.

Обнаружено повышение устойчивости мартенсита при отпуске и уменьшение склонности стали к необратимой отпускной хрупкости после циклической закалки.

Практическая ценность. Разработаны режимы циклической закалки стали ЗТХНЗА, обеспечивающие улучшение комплекса механических свойств. Определены оптимальные параметры управления циклической закалкой, позволяющие получить заданное сочетание свойств. Опытные режимы циклической закалки опробованы для термической обработки деталей драг в производственном объединении «Лензолото» .

Экономический эффект от внедрения деталей в производство составил 23.500 рублей (акт прилагается).

Апробация работы. Материалы работы докладывались и обсуждались на:

— IX научно-техническом совещании по тепловой микроскопии металлических материалов, 30 сентября — 2 октября 1980 г., г. Фрунзе, — УП Уральской школе металловедов-термистов, февраль 1981 г., г. Свердловск;

— Всесоюзной научно-технической конференции «Термическая и термомеханическая обработка стали — важнейший резерв экономии металла», сентябрь 1981 г., г. Днепропетровск;

— X научно-техническом совещании по тепловой микроскопии «Структура и свойства металлов в широком диапазоне температур», 6−9 сентября 1982 г., г. Новокузнецк;

— УШ Уральской школе металловедов-термистов, 27 февраля -5 марта 1983 г., г. Свердловск;

— Всесоюзном семинаре «Термическая обработка стали и сплавов», 22−24 февраля 1983 г., г. Киев;

— Зональном совещании «Структура и свойства металлов и вопросы методики преподавания технологии конструкционных материалов», 15−18 мая 1984 г., г. Новокузнецк;

— научных семинарах кафедр «Машиноведения» НГПИ и «Металловедение и термическая обработка металлов» СМИ, 1980*1984 гг., г. Новокузнецк.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 12 работ.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, библиографии из 115 наименований работ отечественных и зарубежных авторов и приложения.

5.7.Выводы.

1. Циклическая обработка способствует росту ударной вязкости после низкого отпуска при увеличении числа низкотемпературных закалок до четырех, повышает составляющие ударной вязкости (удельные работы, идущие на зарождение и на развитие трещины), понижает верхний порог хладноломкости до -60°С.

2. При отпуске пятикратно закаленной стали наблюдается повышение устойчивости мартенсита отпуску на Ю0°С, более равномерное распределение дисперсных карбидов по ферритной матрице, измельчение О"К Р, что обеспечивает снижение склонности к необратимой отпускной хрупкости и улучшение комплекса механических свойств отпущенной стали.

3. При обработке по второй схеме основную роль в повышении прочностных свойств и ударной вязкости играет фазовый наклеп аустенита, обеспечивающий измельчение аустенитного зерна и повышение плотности дефектов в мартенсите.

4. При термической обработке по первой схеме повышение пластичности и ударной вязкости при сохранении прочности обеспе чивается измельчением реек мартенсита и снижением остаточных микронапряжений.

ГЛАВА б. ПРОМЫШЛЕННОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ 6.1. Технология циклической закалки деталей горных машин.

Сталь 37ХНЗА, содержащая дефицитный никель, применяется в основном для изготовления деталей горных машин, работающих в сложных эксплуатационных условиях (динамические и вибрационные нагрузки, ударно-гидроабразивный износ и т. д.). Как правило"указанную сталь применяют для изготовления ответственных деталей драг, эксплуатация которых производится, в подавляющем большинстве, в районах Крайнего Севера и затруднена низкими температурами, достигающими в холодные периода -40°С, -50°С.

Как правило, ремонтные работы на драгах проводятся в период зимнего отстоя драг. Аварийные ремонты в процессе эксплуатации вызывают значительные простои, что может значительно повышать себестоимость добываемых ьеталлов. Поэтому современные требования горной промышленности ставят перед машиностроительными заводами задачи повышения эксплуатационной стойкости деталей и узлов горных машин.

На производственном объединении «Лензолото» из стали 37ХНЗА изготавливают болты (М32) и шпильки (М28) для драг. К этим деталям предъявляют как обычные для крепежных изделий требования прочности на растяжение, стойкости на срез и смятие резьбы, так и ряд дополнительных требований. Именно, необходимы высокие прочность и вязкость материала ввиду того, что, в основном, выход болтов и шпилек из строя происходит вследствие разрыва. Кроме того, ввиду температурных условий эксплуатации необходимо, чтобы указанные высокие прочность и вязкость обеспечивались и при низких температурах. Обычно применяемая для стали 37ХНЗА термическая обработка не отвечает вышеуказанным требованиям, что приводит к т,°с, мин.

Рис .6.1 .Предлагаемая схема термообработки болтов и шпилек из стали 37ХНЗА по упрощенному варианту".

Рис, 6.2 .Предлагаемая схема термообработки болтов и шпилек из стаж Э7ХНЗА необходимости в срочном, незапланированном порядке заменять вышедшие из строя детали.

На основании результатов работы, изложенных в главах 3−5, была разработана технология термической обработки опытно-промышленной партии болтов и шпилек, всего 600 шт. Термообработка указанных деталей осуществлялась в термическом цехе ЦРМ производственного объединения «Лензолото». Применялся упрощенный вариант циклической обработки — двойная закалка по I схеме (рис. 6.1). Кроме того, проводилась пятикратная закалка по схеме П (рис. 6.2). По каждому из указанных режимов обрабатывалось по 300 деталей.

Нагрев при закалке осуществляли в стандартных печах СД028. 56.20−12, установленных в термическом цехе. Болты и шпильки перевязывались проволокой в количестве 20−5-30 шт. в брикеты и помещались на выдвижной под печи. Масса садки составляла 900 кг. В каждой партии деталей был образец-свидетель с зачеканенной в центр (по оси болта) термопарой. Изделия нагревались до П00°С в течение 10 минут. Контроль температуры осуществлялся как «внешней», так и зачеканенной в образец-свидетель термопарой, что позволяло с точностью до +Ю°С выдерживать температурный режим. После достижения температуры П00°С изделиями, они выдерживались в печи в течение 15 минут, после чего поддон выдвигался и садка подстуживалась на воздухе до 850 °C в течение 20.25 минут, при этом печь отключалась. Охлаждение проводилось в масле до температуры 90. Л00°С (индустриальное 20), затем на воздухе. При охлаждении на воздухе образцы помещались в специальный стеллаж с маслосборником.

Промывка изделий перед последующими нагревами не производилась, т.к. остатки масла, сгорая в печи, образовали на деталях защитное сажистое покрытие и тем самым предотвращалось окисление и обезуглероживание поверхности. Последующие закалочные циклы (4 — по П схеме и 1 — по I схеме) осуществлялись помещением изделий в печь, нагретую до 900 °C. По достижении деталями температуры 850 °C и необходимой изотермической выдержки под выдвигался и изделия охлаждались в масле, как и е предыдущем случав.

Отпуск всех партий болтов проводился при 200 °C в течение I часа. Контроль твердости, произведенный на 3% всего числа термо-обработанных деталей, показал соответствие значениям, полученным на лабораторных образцах для механических испытаний (табл. 6.1).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

На основании комплексного исследования и анализа экспериментальных данных о влиянии числа циклов закалки и условий цик-лирования (температуры, скорости нагрева, длительности изотермической выдержки) на свойства и структуру горячего аустенита и мартенсита закалки, на положение мартенситной точки и процессы отпуска при нагреве закаленной стали сделаны следующие выводы:

1. Подстуживание перед закалкой после гомогенизирующего нагрева до П00°С тормозит развитие рекристаллизации восстановленных зерен при повторном нагреве со скоростью 100.200 град/мин тем больше, чем ниже температура подстуживания.

2. Температура начала мартенситного превращения исходно-отожженных и закаленных сталей линейно зависит от условного предела текучести горячего аустенита.

3. Структурная наследственность, реализующаяся при повторных нагревах закаленной стали, обусловливает повышение прочности аустенита за счет фазового наклепа при превращении.

4. Процесс рекристаллизации при изотермической выдержке при повторных нагревах под закалку приводит к измельчению наследованных зерен и разупрочнению горячего аустенита.

5. Дислокационное строение мартенсита после циклической закалки характеризуется измельчением пакетов и реек, более равномерным распределением дефектов по рейкам, наличием наследованных от горячего аустенита участков полигональных границ.

6. Предел текучести мартенсита зависит от параметров тонкой структуры (микронапряжений, размера ОКР, плотности дефектов) при варьировании числа закалочных циклов.

7. Применение промежуточных циклов, стимулирующих фазовый наклеп аустенита, обеспечивает зависимость приращения предела текучести мартенсита при увеличении числа циклов от микронапряжений, величины действительного аустенитного зерна и плотности дефектов за счет субструктурного наследования при закалке. При 15-минутных изотермических выдержках, приводящих к разупрочнению горячего аустенита, влияние плотности дефектов на приращение предела текучести мартенсита исчезает.

8. Пятикратная закалка повышает устойчивость мартенсита при отпуске, уменьшает склонность к коагуляции карбидов, способствует равномерному распределению карбидов по ферритной матрице, уменьшению чувствительности стали к необратимой отпускной хрупкости, что обеспечивает улучшение комплекса механических свойств отпущенной стали.

9. Разработаны режимы циклической закалки, обеспечивающие снижение верхнего порога хладноломкости и улучшение комплекса механических свойств по сравнению со стандартной закалкой. Режимы пятикратной закалки различаются изотермической выдержкой при промежуточных закалочных циклах.

10. Внедрение опытных режимов в производство для термической обработки деталей горных машин позволило повысить эксплуатационную стойкость в 2,5 и 3,5 раза, что дало экономический эффект в сумме 23.500 рублей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. М.Е. Фазовые превращения при термической обработке стали, М.: Металлургиздат, 1962, с, 260.
  2. Брук Б. И, Кусницына З. И, 0 закономерностях перераспределения углерода в процессе аустенитного превращения ФММ, 1968, т.25, № 6, с, 1073.3. ?iLnoshita S. t UedqT. Some OBsercaUon on Tor/nation of Austenite Grains. Trans. JS3C, 1974, 14, № 6, p.4ii.
  3. Judd RR.> PaxtonH.W. Kinetics of Austenite. Tor motion from a spheroidyrec/ Tevmte- Car Side Aggregate.
  4. T)4jns.flJWf, I968, 242, №, p.206.
  5. B.H., Минаков B.H., Тре филов В.И. О механизме образования аустенита при высоких скоростях нагрева.- ВКН: Вопросы физики металлов и металловедения, 18, Изд-во АНУ ССР, К, 1964, с. 107.
  6. В.Н., Мешков Ю. Я., Ошкадеров С. П., Трефалов В. И. -Физические основы электротермического упрочнения стали. Киев, 1973, 36с.
  7. С.С. Термическая обработка стали.- Свердловск: Металлургиздат, 1945, с. 157.
  8. А.П. Термическая обработка стали.- М.: Металлургиздат, 1963, 355с.
  9. С.С. Образование аустенита в железоуглеродистых сплавах. — М.: Металлургия, 1982, 128с.
  10. Chen UА У.С., Jones E.N., Шпс. ЬМ Р. G. the Size of ITIartensLte Pfates in of Тоов Stee?.- met. Trans., 1978, 49, II, p. I659-I66I.
  11. Разрушение. Пер. с англ. М.: Машиностроение, 1977, 245с.
  12. П.Л., Радионов Ю. Л., Искандеров Г. Г. Перераспределение углерода при фазовых превращениях в сталях. Проблемы металловедения и фазики металлов, 1978, 5, с.49−50.
  13. Ш Qr.Gr. fUJood (XT.?., Chavk R.Q., Zackay 9arHer 8. R. The Effect of Cfustenitizing Temperature on the Micro structure and ttlechanicaC Properties of
  14. As-Quenched ЧЪ 40 St ее в.--¡-Wet. Trans.- 1974, № 7, p.1663−1670.
  15. Oyura tTlcMcihon C.J.t Trend H. cv (/?tec W. Structu re --dependent LntergvanaCar of phosphorus in Olustenlte a Ni-Cr stee?.-Qcta met., 1978, 26, $ 9, p.1317−1330.
  16. G-QreihT. Retained ausienite and tempered martensite em8vitieement.-iriet Trans., 1978, A 9, 3, p.1317--1330.
  17. Рома нив O.H. Вязкость разрушения конструкционных сталей. -Из серии: Достижения отечественного металловедения. М.: Металлургия, 1979, I76c i
  18. Bhadeshicr HXV.H.j Edmons D. tf Tempered martensiie emBrMZement: RoCe of retained ausienite and cementit^.-tUetaC. Set., 1979, 13, № 16, p.325−334.
  19. К., Карел В., Пагута П., Чиспецка Л. Влияние структуры исходного аустенита на механизм разрушения мартенсита никелевой стали. Металловедение и термическая обработка металлов, 1974, 12, с.5−7.
  20. Sastry C.UT., WoodOn the presence o-f retained austenite at the prior austeniie grain Boundariesof AJS3 4340 S>tee6.-Mat. Sci. and? ng., 1950, 45,3, p.227−280,
  21. Р.Н., Хлестов В. М., Гоцулян A.A., Коган Л. И., Матрохи-на Э.Ф. Влияние условий аустенизации на кинетику перлитного и бейнитного превращения аустенита. ФММ, 1979, 47, u I, с. 205−207.
  22. A.C. Неоднородность аустенита и ее влияние на мар-тенситное превращение. В сб. Доклады международной конференции JC0MAT — 77 — Киев, 1977, 1978, с.166−167.
  23. Ю.Н. дефекты и без диффузионное превращение в стали. -Киев: Наукова думка, 1978, с. 264.
  24. В.Н., Хандаров П. А. Классификация мартенситных структур в сплавах железа. ФММ, 1972, 34, вып.2, с.332−338.
  25. Ю.Н. Дислокационный механизм мартенситного превращения в стали. -УФЖ, 1971, 16, № 9, с.1409−1414.
  26. П.Ю., Гриднев В. Н., Петров Ю. Н. К природе микро-двойникования в никелевом мартенсите. УФЖ, 1972, 17, $ 10, с.1660−1666.
  27. Chilton J.т., Barton C.J., Speich ITlavtensite transformation in Соиг-сагвоп sieeCs.- Jron SteeC Inst., 1970, 208, p.184−193.27. ?e?6 Т., OuJenlV.S. tTlavtensite in? von-nitrogen a€€oijs. ff. fron and SteeC Jnst., 1967, 205, p.42834.
  28. Ke€€y P.W., 77utt? nqJ.-The mavtensiee transformationin carSon steees.Pr.Roij.51 960, A 259, p.45−58.
  29. КеЩ 9. ¡-П., TI Utting J.— The movphoCogy of martensUe. K. fron and St ее в JnstI96I, 197, p. l99−2ll.
  30. Проблемы разработки конструкционных сплавов. Пер. с англ., М.: Металлургия, 1980, 336с.
  31. В.К. Термоциклическая обработка сталей и чугунов. -Ленинград: ЛГУ, 1977, с. 196.
  32. В.К., Пустовойт В. К. Новые способы термоцикжчес-кой обработки конструкционных сталей, — Л., 1973, 16с.
  33. Новые способы термической обработки сталей, В кн.: Бюллетень технико-экономической информации ГОСИНТИ. — М., 1973, № 4, с.30−31.
  34. A.C. Фазовые превращения в железоуглеродистых сплавах. Л., 1948, 215с.
  35. Т.К., Пустовойт В. К., Федюкин В. К. Способ термоцик-жческой обработки углеродистых сталей. Авт.свид.гё 440 424,-Открытия, изобретения пром. образцов, тов.знаки., 1974, № 31, с. 98.
  36. С.З. Строение и свойства металлических сплавов.-М.: Металлургия, 1971, 196с.
  37. В.Д. Структурная наследственность в стали. — Из серии: Успехи современного металловедения. — М.: Металлургия, 1973, 206с.
  38. К.А., Горбач В. Г., Малышев К. А., Мирмелыптейн В. А., Садовский В. Д. Упрочнение сталей. — Свердловск: Металлург-издат, i960, 132с.
  39. К.А., Бородина К. А., Горбач В. Г., Садовский В. Д. -Авт.свид.№ 158 909. Бюлл.изобр., 1963, № 23, 22.
  40. В.Д., Чупракова Н. П. Влияние термической обработки на количество остаточного аустенита и распад его при отпуске в' конструкционных хромоникелевых сталях. — Труды УФ АН СССР, Свердловск, 194I, вып.10, с.139−151.
  41. В.Д. Структурные превращения при закалке и отпуске конструкционных сталей. Труды ин-та металлофизики и металлургии, Свердловск, УФ АН СССР, 1945, вып. З, с.З.
  42. Г. В., Утевский Л. М., Энтин Р. И. Превращения в железе и стали. — М.: Наука, 1977, 236с.
  43. В.Д., Соколов Б. К. О некоторых закономерностях формирования структуры аустенита при нагреве закаленных сталей.- ФММ, 1972, т.34, вып.2, с.405−411.
  44. В.Д., Богачева Г. Н., Соколов BJC. К вопросу о структурном механизме фазовых превращений при нагреве стали. — ФММ, 1962, т.14, вып. З, с.414−421.
  45. A.A. Фазовые превращения в металлических сплавах. -М.: Металлургиздат, 1963, ЗПс.
  46. И.Н., Штремель М. А., Лизунов В. И. Сдвиговый механизм полиморфного превращения при нагреве отожженного хромистого железа.- ФММ, 1966, т.21, 4, с. 585.
  47. А.Л. Современное состояние теории мартенситных превращений. ВКН: Несовершенства кристаллического строения и мартенситное превращение.- М.- Наука, 1972, с. 7.
  48. П.И., Горелик С. С., Воронцов В. К. физические основы пластической деформации металлов.- М.: Металлургия, 1982, 468с.
  49. Д.Ж., Доэрти Р. Стабильность микроструктуры металлических систем. — Пер. с англ. — М.: Атомиздат, 1978, 280с.
  50. H.H. Влияние структурного состояния на исследование структуры и свойства металлических сплавов.- В сб.: Структурные превращения и свойства стали и сплавов. Пермь, ППИ, 1974, № 148, с. 5.
  51. H.H. Фазовые и структурные превращения при нагреве металлов и сплавов. Пермь, ППИ, 1972, 107, с. 2.
  52. H.H. Формирование <Х фазы в исходнозакаленном железе и легированном феррите. — Известия ВУЗов, Черная металлургия, 1966, № I, с. 136.
  53. H.H., Коковякина С. А. Структурный механизм превращений при нагреве стали. Металловедение и термическая обработка металлов, 1970, № 9, с. 2.
  54. М. Л. Капуткина Л.М., Никишов H.A. Изменение структуры горячедеформированного аустенита никелевых сталей при последеформационной выдержке.- Металловедение и термическая обработка металлов., 1979, № 2, с.27−31.
  55. В.Г., Малышев К. А., Владимиров Л. Р., Смирнов Л .В. -Процессы упрочнения поверхности деталей машин.- М.: Наука, 1964, с. 27.
  56. К.Л. Некоторые вопросы магнетизма и прочности твердых тел.- Свердловск, ИШ АН СССР, 1968, вып.27, с. 16.
  57. Я.М. Микроструктурное исследование обратных превращений в железоникелевых сталях.- Проблемы металловедения и физики металлов.- М.: Металлургиздат, 1951, № 2, с. 119
  58. В.Д., Малышев К .А., Сазонов Б. Г. Фазовые и структурные превращения при нагреве стали.- М.: Металлургиздат, 1954, 160с.
  59. Hvauss Fine structure of austenite producteoi 6y the reverse martensitic transformation. Ofcta met., 1963, II, p.499−509.
  60. Kessler H-,!Pits>ch UF. On the nature of martensite to austenite recrerse transformation.-Clcta met., 1967, 15, p.401−405.
  61. В.В., Ожиганов A.B., Крехшунов В. В., Садовский В. Д. Фазовый наклеп аустенита среднелегированных конструкционных сталей.- ФММ, 1973, вып.1, с.121−127.
  62. Бернштейн М.'Л. Прочность стали. — Из серии: Успехи современного металловедения.- М.: Металлургия, 1974, 199с.
  63. И.Н., Астафьева Е. В., Аконов Е. С. Структурное состояние стали после циклической электрообработки.- Известия ВУЗов, Черная металлургия, 1974,? II, с.142−146.
  64. В.Д., Копцева H .В — Электронномикроскопическое исследование структурного механизма обратного мартенситного превращения в конструкционных легированных сталях. Доклады международной конференции J СОМ AT — 77 — Киев, 1977, 1978, с.184−186.
  65. Э.Н., Трефилов В. И. Влияние структуры аустенита на развитие мартенситного превращения в сплавах на основе железа. Пре./^гринт ИМФ, 4.к., 1971, 30с.
  66. Sastry O.S., U/est ЯТ. Т, Sifect of otustenitLzinq conditions on the kinetics of mavtensite formation in certain medium-aeeoys steee. J?. Iron and Steee Jnst. y1965, 203, p.138−145.
  67. .А., Качалов EJ1. Некоторые особенности сдвигового превращения аустенита.- ФММ, 1969, 28, вып.2, с.337−340.
  68. Л., Коэн М. Термодинамика и кинетика мартенситных превращений.- УФМ, 1961, № 4, с.192−289.
  69. П.Ю., Гридне в В.Н., Петров Ю. Н. Влияние дислокационной структуры аустенита на развитие мартенситного превращения в никелевой стали.- Металлофизика., 1974, вып.55, c.8-II.
  70. Raghairanlf., Cohen M. Q nucecation modee for marten -Sitic transformation in iron-fase aCtoys.-CIcta mei.} 1972, 20, p.333−338.
  71. Борисова, А .А-, Малышевский В. А. К вопросу о возможности измельчения зерна в стали типа 15ХН5МФ, — Вопросы судостроения. Серия Металловедение, 1978,? 27, с.14−17.
  72. А.Д., Криштал М. А., Верховский С. Н. и др. Влияние пластической деформации на механические свойства и структуру закаленной малоуглеродистой стали. Физика и химия обработки материалов, 1977, te 3, с.86−90.
  73. Г. И., Непомнящий З. Х. Применение двойной закалки для повышения пластичности литой штамповой стаж.- В кн.: Порошковая металлургия. Куйбышев, 1974, вып.1, с.156−160.
  74. И.Г., Либман П. М., Идрисова А. Х. Исследование и освоение производства заготовок рабочего колеса дымососа Д-27 000 из высокопрочной свариваемой стаж 14Х2ГМР.- Энергомашиностроение, 1978, № 8, с.23−24.
  75. А.Э., Амброза А. И. Вежчина аустенитных зерен сталей ХВГ, XI2M и PI8 после однократной и двукратной закалки в зависимости от размера исходной заготовки.- Известия высших учебных заведений. Черная металлургия, 1976, Je II, с. 144−147.
  76. К.Е., Некрасов В. М. Повышение износостойкости штампов холодного деформирования.- Технология и организация производства. 1979, № 4, с. 31.
  77. С.С., Расторгуев Л. Н., Скаков Ю.А.- Рентгенографический и электроннографический анажз металлов.- М.: Гос. НТИ ЧерЦветМет., 1963, 254с.
  78. Расчеты и испытания на прочность. Экспериментальные методы определения напряженно-деформированного состояния элементов машин и конструкций. ГОСТ MPI03−83, Госстандарт, ВНИИ ИМАШ, Москва, 1983.
  79. Я.С. Рентгенография металлов.- М.: Металлургия, 1967, 234с.
  80. С.Д., Дехтяр ИЛ. и др.- Физические основы прочности и пластичности металлов.- М.: Гос. НТИ ЧерЦветМет, 1963, 321с.
  81. Приборы и методы физического металловедения. Выпуск. I. Под ред.Ф.Вейнберга (пер.с англ.) М.: Мир, 1973, 427с.
  82. Физическое металловедение. Выпуск 3. Под ред. РДапа (пер.с англ.) М.: Мир, 1968, 4Пс.
  83. Ф.А. Пластичность и кинетика деформации алюминия при обработке давлением.- Канд.дисс. Новокузнецк, 1982, 204с.
  84. В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. М.: Высшая школа, 1977, 478с.
  85. К.А. Статистическая теория и методология в науке и технике.- М.: Наука, 1977, 407с.
  86. В.З. Введение в факторное планирование эксперимента.- М.: Наука, 1976, 222с.
  87. Под ред. Ф. Хесснер Рекристаллизация металлических материалов.-пер.с англ., М.: Металлургия, 1982, 352с.
  88. В.И., Филиппов Г. А. Хрупкость мартенсита.- Металловедение и термическая обработка металлов, 1978, № 4, с. 21.
  89. М.Л. Термомеханическая обработка металлов и сплавов.- М.: Металлургиздат, 1968, т.2, с. 1171.
  90. Т.В., Левиус А. М., Ростовцев А. Н., Черняк С.С.
  91. Выбор условий аустенизации при кратной закалке стали 37XH3A. В межвуз.сб. Термическая обработка и физика металлов, вып. 9, Свердловск, УПИ, 1984, с.90−95.
  92. KharwT.yUJoool UT.-lfletTrans., 1978, 9 A, 7.
  93. O.H., Ткач A.H. Конструктивная прочность стали со структурой отпущенного мартенсита.- Металловедение и термическая обработка металлов, 1982, № 5, с.7−11.
  94. Ю.А., Лисицкая Л. А., Куликов E.G. Влияние режима термообработки на прочность и пластичность пружинной стали. ФММ, 1976, т.42, вып.4, с. 603.
  95. В.М., Садовский В. Д., Дрозд В. И. ФММ, 1972, т.ЗЗ, JS I, о.151.
  96. Л.М., Хапшмов Ф. Р. 0 дислокационной структуре деформированного аустенита и ее «наследовании» мартенситом.-Металловедение и термическая обработка металлов, 1966, № 4, с. 5.
  97. М.Л. и др. Структура горячедеформированного аустенита и ее изменение при выдержке после деформащи*- ФММ, 1976, т.42, вып.4, с. 804.
  98. Т.В., Черняк С. С., Власова Л. Г., Арсеньев В. В., Кузнецов В. Е. Улучшение физико-механических свойств массивных деталей горного оборудования.- В межвуз.сб. Термическая обработка и физика металлов., вып*7, Свердловск, У1Ш, 1982, с.104−109.
  99. НеМуР-М The maptenstie trans-formation in steeC urith Coot staging fauitenergyrOcta те1, шъ, 13, p.635−646.
  100. Quhara CI. Strength of austenite and its effect on martensite tr ansformation. Iron and SteeC JnsilWO, 208, p.819−823.
  101. Hrauss 6. Pine structure of austenite produced! ву the recrerse martensitic transformation.-О eta met., 1963, II, p.499−509.
  102. МД. Горячая пластическая деформация и механизм упрочнения стаж при термомеханической обработке.- Сталь,? 2, 1972, с. 157.
  103. А.П. Чистая сталь.- М.: 1975, 183с.
  104. Beach ет &.Р., Шеии V.O. Fracture fy т¿-eroskopiepCastic Deformation’Тгосе.ъъ.-ЙЪТМ^рАЗЪ, 1968, p.59−89.
  105. Пью С. Фрактография в связи с вязкостью разрушения и структурой.- В кн.: Вязкость разрушения высокопрочных материалов, пер. с англ. Под ред. М. Л. Бернштейна. М.: Металлургия, 1973, с.129−136.
  106. Т.А. Статистические методы исследования строения изломов.- В кн.: Статистические вопросы прочности в машиностроении. М.: Машгиз, 1961, с.50−60.
  107. Т.А., Иегина И. П. Анажз изломов при оценке надежности материалов.-М.: Машиностроение, 1978, 200с.
  108. Саррак В Л., Суворова С. О. Исследование явления деформационного старения железа. В сб.: Проблемы металловедения и физики металлов.- М.: Металлургия, 1964,? 8, с. 125.
  109. М.Е., Блантер М. С. Релаксационные явления в металлах и сплавах.- М.: Металлургия, 1968, с. 437.
  110. Л.С., Гринберг H.A., Куркушелли Э.Г.- Основы легирования наплавленного металла.- М.: Машиностроение, 1969,188с.
  111. М.И.- Излом и хрупкость конструкционной легированной стаж.-М.-Киев: Машгиз, I960, 252с.
  112. Ф.Хесснер Рекристалжзация металжческих материалов.-Пер.с англ., М.: Металлургия, 1982, 352с.
  113. М.В., Черепин В. Т., Васильев М. А. Превращения при отпуске стаж.- М.: Металлургия, 1973, 232с.
  114. Т.В., Баранов Ю. В., Ростовцев А. Н., Черняк С. С., Влияние циклической закалки на цревращения при отпуске стали 37XH3A.- В кн.: Структура и свойства металлов: тез. докл. к зональной научно-техн. конф., Новокузнецк, 1984, с. 15.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!