Разработка устройства Видеопорт

смотреть на рефераты похожие на «Разработка устройства Видеопорт «.

Министерство общего и профессионального образования РФ Ижевский государственный технический университет Кафедра 'КРА'.

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОЙ РАБОТЕ ПО КУРСУ 'КТОП ЭВМ'.

Выполнил:

Руководитель:

Ижевск 2000.

1. Техническое задание … 1. Наименование и область применения … 2. Основание для разработки … 3. Источники разработки … 4. Основные технические характеристики… 5. Цель и назначение разработки… 6. Технические требования …

1. Состав продукции …

2. Требования к надежности …

3. Требования к технологичности …

4. Требования к составным частям продукции, исходным и эксплуатационным материалам …

5. Условия эксплуатации …

6. Требования к ремонтопригодности …

7. Требования к транспортированию и хранению … 7. Порядок контроля и приемки … 2. Анализ технического задания … 3. Выбор и обоснование конструкции блока… 4. Выбор и обоснование конструкции печатной платы … 1. Выбор и обоснование типа печатной платы … 2. Выбор и обоснование класса точности … 3. Выбор габаритных размеров и конфигурации ДПП … 4. Выбор материала основания печатной платы … 5. Компоновка, размещение и установка ЭРЭ и ИМС … 6. Выбор и обоснование метода изготовления печатной платы … 7. Выбор защитного покрытия печатной платы … 5. Трассировка соединений … 1. Расчет элементов печатного монтажа… 2. Расчет электрических параметров схемы … 3. Проверочный расчет и проверка помехоустойчивости… 6. Обоснование технических требований в чертежах … 7. Оценка технологичности конструкции … 8. Тепловой расчет… Литература …

1. Техническое задание.

1. Наименование и область применения.

Наименование:

Видеопорт — устройство для ввода изображений, закодированных в видеосигнале, в ZX-совместимые компьютеры. Область применения:

Видеопорт работает в составе с персональным компьютером типа ZXSPECTRUM. Данное устройство может применятся:

. в издательском деле, создании рекламных буклетов и брошюр;

. для организации небольшой домашней видеостудии на основе персонального компьютера,;

. оцифровки видеозаписей с целью создания видеотеки, и т. д. Видеопорт может применятся как в бытовых, так и промышленных условиях;

. создании иллюстративных программ, программ обработки бинарных изображений;

. создание систем технического зрения и т. д.

2. Основание для разработки.

Видеопорт разработан на основании схемы электрической принципиальной ТО5.403.001.ЭЗ и описания устройства.

3. Источник разработки.

Сборник статей «ZX-FORUM », 1994. Глава «Авторская разработка », «Видеопорт », стр. 54.

4. Основные технические характеристики.

|- входное сопротивление по видеовыходу… |100 Ом | |- амплитуда выходного сигнала … |0,5 — 1 В | |- частота дискретизации видеосигнала … |7 Мгц | |- число строк, запоминаемое в ОЗУ … |312 | |- напряжение питания … |+12 В, +5 В | |- потребляемый ток по цепи +12 В… |40 мА | |по цепи +5 В … |320 мА | |- имеется возможность ручной установки контрастности и баланса белого |.

5. Цель и назначение разработки.

Назначение:

Видеопорт предназначен для ввода оцифрованных изображений с видеовыхода телевизора, видеокамеры, видеомагнитофона, оцифровки изображения и передачи в персональный компьютер семейства ZX-SPECTRUM для последующей их обработки. Видеопорт подключается к компьютеру через буферизированную шину внешних устройств. Цель разработки:

Создать дешевое и надежное в эксплуатации устройство ввода.

6. Технические требования.

1. Состав продукции. Печатная плата с разьемами и пластмассовый корпус.

2. Требования к надежности. От разработанного устройства требуется высокая надежность, так как оно предназначено для работы в информационной сфере дейтельности, где требуется безошибочная передача данных.

3. Требования к технологичности. Требования к технологичности изделия очень высоки, так как это обеспечивает изделию минимальную стоимость, позволяет уменьшить количество доводочных и регулировочных операции после окончания сборки устройства.

4. Требования к составным частям продукции, исходным и эксплутационным материалам.

— устройство должен быть выполнено в виде конструктивного модуля 2-ого уровня,.

— конструкция не должна содержать материалы, сырье и компоненты, создающие опасность возникновения вредных химических реакций и являющиеся токсичными,.

— технология изготовления устройства должна быть приемлемой для серийного производства.

— печатная плата должна быть прочной, следовательно ее необходимо изготовить из твердых материалов. Габаритные размеры 110×130×16 мм.

Масса устройства не должна превышать 700 г. Компоновка — одноплатная.

— для защиты поверхности печатной платы, а также дополнительной защиты печатных проводников от физических воздействий и коррозии, а также для предотвращения замыканий, будем покрывать печатную плату полиуретановым лаком УР-231 ГОСТ 92.1486−76. Это покрытие твердое, механически прочное, выдерживает [pic].

5. Условия эксплутации.

— устройство должно выдерживать климатические и механические воздействия по ГОСТ 11 478, установленные для I-ой группы эксплуатации (см. таблицу.

1),.

— питание устройства должно осуществляться от внешнего источника питания.

+5 В. |Параметры климатических воздействующих факторов | | |Пониженная температура |Повышенная температура | |Рабочая |+10°С |+40°С | |Предельная |+1°С |+55°С | | Изменение температуры от +10°С до +40°С | | Повышенная влажность: относительная влажность 80% | |при температуре +25°С | | Пониженное давление: 61 кПа при температуре +1°С | | Морской туман: содержание воды 2−3 г/м3 при температуре | |+27°С | |Параметры механических воздействующих факторов | | Вибрация на одной частоте: 20 Гц с ускорением 2g | | Вибрация в диапазоне частот: 10−30 Гц с ускорением | |0.25−1.1g | | Удары одиночные в течение 5−10 мс с частотой 0.0125−0.025 Гц | |с ускорением 15g | | Удары многократные в течение 5−10 мс с частотой 0.0125−0.025 | |Гц | |с ускорением 15g |.

Таблица 1. Параметры воздействующих факторов I-ой группы эксплуатации.

6. Требования к ремонтопригодности. Конструкция устройства должна обеспечить легкий доступ ко всем узлам, быстрый поиск неисправного узла и его замену, неопасную для всего узла.

7. Требования к транспортированию и хранению. Транспортировка и хранение согласно ГОСТ 5651, табл.1 и табл.2. Во время транспортирования устройства в упаковке всеми видами транспорта должны обеспечиваться меры по предохранению его от механических повреждений, проникновения влаги, пыли и грязи.

|Температура окружающего воздуха °С |-50…+50 | |Относительная влажность воздуха при 30 °C, % |40…90 | |Атмосферное давление, кПа |62…105 | |Ударные нагрузки многократного действия: | | |Ускорение, g |15 | |Длительность импульса, мс |5…10 |.

Таблица 2. Воздействующие факторы при транспортировке.

7. Порядок контроля и приема. Документация:

Схема электрическая принципиальная ТО3.403.001 ЭЗ.

Перечень элементов ТО5.403.001 ПЭЗ.

Сборочный чертеж ТО5.103.001 СБ.

Спецификация ТО5.103.002.

Плата печатная ТО7.102.003.

1. Анализ технического задания. Анализируя техническое задание можно сделать следующие выводы:

— дешевизна и тип производства устройства Видеопорт будут обеспечены соответствующим выбором технологии изготовления печатной платы, классом точности печатных проводников, типом установки элементов на печатную плату.

— надежность устройства будет определяться типом защитных покрытий, величиной помехоустойчивости ИС, электромагнитной совместимостью элементов платы. Для обеспечения дополнительной помехоустойчивости узлы, непосредственно связанные с видеосигналом нужно разместить по возможности подальше от генератора. Так же цепь связи с компьютером должна быть подальше от цепей видеосигнала.

— учитывая ограничения на габаритные размеры выбираем способ охлаждения естественный, так как установка вентиляторов увеличит габаритные размеры устройства. Естественного воздушного охлаждения будет достаточно для обеспечения теплового режима работы устройства.

(доказательства в расчетах, cтр …).

— изделие должно удовлетворять требованиям эргономики и технической эстетики по ГОСТ 24 750–81, ГОСТ 12.2.032−71, ГОСТ 12.3.033−78.

Обеспечить защиту от внешних воздействий в соответствии с ГОСТ 15 150;

69, ГОСТ 17 785–72, ГОСТ 17 786–72, ГОСТ 16 962–71, ГОСТ 21 552–76.

2. Выбор и обоснование конструкции блока. Учитывая ограничения на габаритные размеры устройства и размеры печатной платы выбираем размер корпуса устройства равным: 140(120(25 мм. Высоту корпуса устройства равную 25 мм берем исходя из высоты печатной платы с установленными на ней микросхемами (ИМС) и электронных радиоэлементов (ЭРЭ) равной 15 мм. Для улучшения обеспечения теплового режима между корпусом и печатной платой (ПП) по всем координатам оставляем зазор 5 мм. Исходя из условий технического задания для обеспечения защиты людей от поражения электрическим током необходимо изготовить корпус устройства из материала непроводящего электрический ток. Исходя из этого и учитывая, что стоимость устройства должна быть небольшой выбираем материал корпуса. Отсюда получаем, что корпус устройства лучше всего изготовить из пластмассы: фенопласт марки К-15−202 ТУ 2475−51 горячим или литьевым прессованием.

При изготовлении корпуса необходимо предусмотреть отверстия под разъемы и отверстия для крепления ПП. Печатная плата крепится на шайбах высотой 5 мм для обеспечения зазора между платой и нижней частью корпуса. Учитывая размеры разъемов: ГРПМ2−61ГО2 [ 2, стр. 143 ] (40×15 мм) и разъема ОНП-КГ-47 (18,5(7,5 мм) [ 2, стр. 197 ] необходимо изготовить в корпусе соответствующие отверстия. (рис. 2).

Отверстия, необходимые для крепления печатной платы в корпусе показаны на рис. 1.

Рис. 1. Корпус устройства.

Рис. 2. Отверстия под разъемы.

3. Выбор и обоснование конструкции печатной платы.

1. Выбор и обоснование типа печатной платы. Необходимо выбрать двустороннюю печатную плату (ДПП) исходя из следующих причин:. большое количество корпусов ИС (24) приводит к большому количеству соединительных проводников (более 200), такое количество проводников сложно реализовать на односторонней плате;. Кроме того, печатные проводники располагаются с обоих сторон платы и при отсутствии ограничений на размеры это позволяет реализовать практически любую схему. Использование ДПП позволяет повысить плотность монтажа с 1,5.

ЭРЭ/см2 у односторонних печатных плат до 2 ЭРЭ/см2 у ДПП.. Использование ДПП позволяет увеличить ожидаемое количество осуществленных связей, что позволит при трассировке печатных проводников воспользоваться.

САПР PCAD 8.5. Благодаря этому значительно упростится и ускорится процесс проектирования ПП. Кроме того использование в данном случае ДПП значительно увеличит выход годных ПП, что повысит экономические показатели данного устройства и уменьшить расходы материала при изготовлении ДПП.

2. Выбор и обоснование класса точности. При трассировке печатной платы с учетом большой плотности расположения элементов пришлось прокладывать печатный проводник между ножками ИС, а так как минимальное расстояние между их ножками 2.5 мм, то необходим III-класс точности печатного монтажа, который по ГОСТ 23 751–86 имеет следующие параметры:

1) расстояние между соседними элементами проводящего рисунка не менее 0.25 мм.

2) ширина проводника не менее 0.25 мм.

3) отношение минимального диаметра металлизированного отверстия к толщине печатной платы не менее 0.33.

4) гарантийный поясок 0.1 мм Исходя из вышесказанного выбираем шаг координатной сетки равным 1.25 мм.

3. Выбор габаритных размеров и конфигурации ДПП. Выбор габаритных размеров ДПП осуществлялся по ГОСТ 10 317–79. Исходя из выше изложенного и результата трассировки платы, выбираем размер платы равным 110×130 мм. Выбор полей допусков и рекомендуемых посадок по ГОСТ 25 347–82.

4. Выбор материала основания печатной платы. В качестве материала для производства печатной платы выбираем стеклотекстолит с двусторонним фольгированным слоем и толщиной печатного проводника равной 35 мкм — СФ-2−35 — для изготовления двусторонних печатных плат. В данное время стеклотекстолит наиболее распространенный материал для изготовления печатных плат, имеет хорошие технологические и эксплуатационнотехнологические свойства, среди которых:

— широкий диапазон рабочих температур (-60…+105°С),.

— низкое водопоглащение (0.2…0.8%),.

— большое объемное и поверхностное сопротивления (1010…1013 Ом),.

— стойкость к короблению,.

— повышенная жесткость и прочность. Толщину печатного проводника выбираем равной 35 мкм по ряду причин: 1) между толщиной печатного проводника и его шириной существует тесная зависимость. Если уменьшать толщину, то соответственно будет увеличиваться ширина проводника, а вместе с ней и размеры всей печатной платы. 2) необходимо, чтобы печатный проводник выдерживал токи, текущие в схеме, что также зависит от толщины печатных проводников. Подробней об этом описывается в разделе 4.2. 3) чем меньше толщина фольги, тем меньше расход материала и ниже стоимость печатной платы. СФ-2−35 обладает следующими характеристиками по ГОСТ 10 316–78: 1) удельное поверхностное сопротивление? S = 1010…1011 Ом 2) удельное объемное сопротивление? V = 1011…1013 Ом*см 3) диапазон рабочих температур −60…+105°С 4) диэлектрическая проницаемость? = 6 5) прочность отделения 3-х мм полоски фольги от диэлектрического основания? = 4Н Предпочтительные толщины для стеклотекстолита по ГОСТ 10 316–78:

1.0; 1.5; 2.0 мм. Исходя из данных табл.3 видно, что лучшая величина (11 мм) достигается при толщине пластины 1.5 мм и 2.0 мм. Выбираем первую, так как она дешевле в производстве. Итак, толщину печатной платы берем равной 1.5 мм.

|Номинальная толщина листа, мм |Стрела прогиба и коробление на | | |длине 1 м, мм | |1.0 |22 | |1.5 |11 | |2.0 |11 |.

Таблица 3. Деформационные качества стеклотекстолита.

5. Компоновка, размещение и установка ЭРЭ и ИМС на плате. В соответствии с техническим заданием адаптер реализуется на одной печатной плате. Размещение элементов производится таким образом, чтобы электрические соединения были минимальной длины, но при этом должен обеспечиваться III-й класс точности печатного монтажа. Кроме того, элементы необходимо располагать как можно более равномерно по площади печатной платы для обеспечения равномерности масс элементов. Также, желательно устанавливать элементы таким образом, чтобы обеспечить наибольшую технологичность платы, т. е. монтажные отверстия следует располагать рядами. Это делается для ускорения операции сверления на программируемых сверлильных станках, а также для обеспечения автоматической установки элементов на печатную плату и их групповой пайки. Рекомендации по размещению элементов устройства на плате можно свести к следующим:

— функциональные узлы должны быть размещены компактно;

— узлы, непосредственно связанные с видеосигналом нужно разместить по возможности дальше от генератора;

— элементы регулировки должны иметь как можно более короткие провода подключения;

— цепи связи с компьютером должны быть подальше от цепей видеосигнала; Разъемы следует установить по краю печатной платы со стороны задней панели корпуса устройства. Расстояние между двумя соседними микросхемами равно размеру корпуса микросхемы, так что тепловой режим конструкции будет в норме. Исходя из вышеприведенных соображений выбираем вариант установки элементов по ОСТ 4.ГО.010.030−81: Резисторы R1… R9 устанавливать по варианту III. Кварц Q1 устанавливать по варианту Vв. Конденсаторы С1… С20 устанавливать по варианту IIа. Микросхемы D1… D23 устанавливать по варианту VIIIа. Диоды VD1-VD9 устанавливать по варианту IIа.

6. Выбор и обоснование метода изготовления печатной платы. В настоящее время применяют несколько методов изготовления ПП:

— субтрактивные, при которых проводящий рисунок образуется за счет удаления проводящего слоя с участков поверхности, образующих непроводящий рисунок,.

— аддитивные, при которых проводящий рисунок получают нанесением проводящего слоя заданной конфигурации на диэлектрическое основание платы,.

— полуаддитивный, при котором проводящий рисунок получают нанесением проводящего слоя на основание с предварительно нанесенным тонким проводящим покрытием, впоследствии удаляемым с участков поверхности, образующих непроводящий рисунок, В соответствии с ГОСТ 23 751–86 конструирование печатных плат следует осуществлять с учетом следующих методов изготовления: — химического для односторонних печатных плат и гибких печатных кабелей; - комбинированного позитивного для ДПП, ГПП; - электрохимического (полуаддитивного) для ДПП; - металлизации сквозных отверстий для МПП; Все рекомендуемые методы (кроме полуаддитивного) являются субтрактивными. Исходя из вышеизложенных рекомендаций необходимо выбрать, либо электрохимический (полуаддитивный) метод, либо комбинированный позитивный метод. Электрохимический метод в данном случае нам не подходит, так как его применяют для изготовления ДПП с высокой плотностью токопроводящего рисунка. В данном методе используется нефольгированный диэлектрик СТЭФ.1- 2ЛК с обязательной активацией его поверхности или диэлектрик с фольгой 5 мкм. Учитывая эти данные, приходим к выводу, что данный метод значительно дороже комбинированного позитивного метода, и кроме того, из-за высокой плотности токопроводящего рисунка и малой толщины фольги, сопротивление печатных проводников будет большим, что в нашем случае нежелательно. Учитывая вышеизложенное, приходим к выводу, что в нашем случае лучше использовать комбинированный позитивный метод. Этот метод обеспечивает хорошую адгезию элементов проводящего рисунка к диэлектрическому основанию и сохранение электроизоляционных свойств диэлектрика, защищенного во время обработки платы в агрессивных химических растворах медной фольгой. Исходным материалом для комбинированного способа служит фольгированный с двух сторон диэлектрик, поэтому проводящий рисунок получают вытравливанием меди, а металлизация отверстий осуществляется посредством химического меднения с последующим электрохимическим наращиванием слоя меди. Позитивный комбинированный метод обеспечивает III-й класс точности печатного монтажа и лучшие, по сравнению с другими методами, диэлектрические свойства плат. Травление меди производится растворами на основе хлорного железа. Эти растворы допускают утилизацию меди из отработанного травителя, а также регенерацию самого травителя. Боковое подтравливание проводников- минимально. С учетом всех перечисленных достоинств этот метод в настоящее время является основным в производстве двусторонних и многослойных печатных плат для аппаратуры самого разнообразного назначения. Метод хорошо отработан на производстве и является оптимальным при серийном выпуске.

7. Выбор защитного покрытия печатной платы. В качестве защитного покрытия выбираем полиуретановый лак УР-231 светлокоричневого цвета. В отличии от других лаков, таких как СБ-1с (стойкость к периодическому воздействию минерального масла, бензина и воды) и К55 (устойчив к кислотам, нефтепродуктам), он обладает более низкой стоимостью, но худшими защитными характеристиками, а так как данное устройство предназначено для работы в стационарных условиях, то этим можно пренебречь. Лак обеспечивает повышенную электроизоляцию, выдерживает температуру от -60 до +120?С. Лак представляет собой твердое и прочное покрытие.

4. Трассировка соединений.

1.. Расчет элементов печатного монтажа. Конструктивно-технологический расчет ДПП с учетом произведенных погрешностей рисунка, проводящих элементов, фотошаблонов, базирования, сверления, экспонирования и т. д. по ОСТ 4.010.019−81, ГОСТ 23 751–86. Координатную сетку располагаем в соответствии с ГОСТ 2.417−78. Элементы проводящего рисунка располагаем от края платы, неметаллизированного отверстия, паза, выреза и т. д. на расстоянии не менее толщины платы, с учетом допуска на линейные размеры. Диаметры монтажных и переходных отверстий должны соответствовать ГОСТ 10 317–79. Расчет: 1) Минимальный размер переходного отверстия:

Dпо = Rдт*Нпп, где.

Rдт = 0.33.

(отношение диаметра металлизированного отверстия к толщине ДПП).

Нпп = (1.5+0.035*2) = 1.57 мм.

(толщина изолирующего слоя, плюс толщтна 2-х слоев меди).

Dпо = 0.33*1.57 = 0.5181 мм.

Из ряда диаметров переходных отверстий по ГОСТ 10 317–79 выбираем Dпо = 0.8 мм 2) Минимальный диаметр монтажного отверстия:

Dмо = Dв +? + 2*Нг + ?D, где.

Dв = 0.5 мм.

(максимальный диаметр вывода используемых ЭРЭ).

? = 0.1 мм.

(зазор между выводом ЭРЭ и монтажным отверстием).

Нг = 0.035 мм.

(толщина слоя меди).

?D = 0.1 мм.

(погрешность диаметра отверстия).

Dмо = 0.5 + 0.1 + 0.035*2 + 0.1 = 0.77 мм.

По ГОСТ 10 317–79 выбираем диаметр монтажного отверстия Dмо = 0.8 мм 3) Минимальное значение ширины проводника: t = tмд + | ?tно |, где tмд = 0.25 мм.

(минимально допустимая ширина проводника).

?tно = -0.1 мм.

(нижнее предельное отклонение ширины проводника) t = 0.25 + | -0.1 | = 0.35 мм 4) Минимальное значение расстояния между элементами проводящего рисунка:

S = Sмд + ?tво, где.

Sмд = 0.25 мм.

(минимально допустимое расстояние между элементами проводящего рисунка).

?tво = 0.1 мм.

(верхнее предельное значение отклонения ширины проводника).

S = 0.25 + 0.1 = 0.35 мм 5) Минимальный диаметр контактной площадки для металлизированного отверстия.

D = Dмо + ?Dво + 2*bн + ?tво + бd + бр + ?tно, где.

Dмо = 0.8 мм (расчет выше).

(диаметр монтажного отверстия).

?Dво = 0 мм.

(верхнее предельное значение отклонения диаметра отверстия) bн = 0.1 мм.

(гарантийный поясок).

?tво = 0.1 мм.

(верхнее предельное значение отклонения ширины проводника) бр = 0.15 мм.

(диаметральное значение позиционного допуска расположения контактных площадок относительно номинального положения) бd = 0.08 мм.

(диаметральное значение позиционного допуска расположения центров отверстий относительно номинального положения).

?tно = 0.1.

(нижнее предельное отклонение ширины проводника).

D = 0.8 + 0 + 2*0.1 + 0.1 + 0.08 + 0.15 + 0.1 = 1.43.

Выбираем диаметр контактной площадки согласно ОСТ 4.010.019−81:

D = 1.5 мм 6) Минимальное расстояние между центрами отверстий для прохождения одного проводника:

L = D + t + 2*Sмин + б1, где.

D = 1.5 мм (расчет выше).

(минимальный диаметр контактной площадки) t = 0.35 мм.

(минимальная ширина проводника, расчет выше).

Sмин = 0.25 мм.

(минимально допустимое расстояние между проводниками (III-й класс точности) б1 = 0.05 мм.

(диаметральное значение позиционного допуска расположения проводника относительно номинального положения).

L = 1.5 + 0.35 + 0.25*2 + 0.05 = 2.4 мм.

Так как полученное расстояние L = 2.4 < 2.5 (расстояние между ножками микросхемы), то выбранный нами III-й класс точности печатного монтажа соответствует требованиям.

Конструктивно-технологический расчет печатных плат производился с учетом производственных погрешностей рисунка проводящих элементов, фотошаблонов, базирования, сверления, экспонирования и т. д. по ГОСТ 23 751– — 79, ГОСТ 10 317– — 79, ОСТ 4ГО.010.030, ОСТ 4.010.019 — 81.

2. Расчет электрических параметров схемы. 1) Оценим необходимую ширину проводника сигнальной цепи: bпр > (l*?*I) / (hф*Uп), где.

? = 0.05 Ом*мм2 / м.

(удельное сопротивление проводника) l = 15 см (взято с избытком).

(максимальная длина проводника).

I = 130 мА.

(максимальный ток в проводнике) hф = 0.035 мм.

(толщина проводника).

Uп = 0.4 В.

(величина помехоустойчивости ИС) bпр > (320*10−3 *0.05*10−6 *130*10−3) / (35*10−6 *0.4) = 149 мкм.

Для III-его класса точности минимальная ширина проводника 0.25 мм, а следовательно удовлетворяет условию bпр = 0.25 > 0.149. 2) Рассчитаем сопротивление металлизированного переходного отверстия:

Rпо = (?*hмо) / (2?*r*hм), где.

? = 0.05 Ом*мм2 / м.

(удельное сопротивление проводника) hмо = 1.5 мм.

(высота металлизированного отверстия) r = 0.4 мм (расчет выше).

(внешний радиус отверстия) hм = 0.035 мм.

(толщина металлизации) Rпо = (0.05*10−6 *1.5*10−3) / (2*3.14*0.4*10−3 *35*10−6) = 85.3*10−3 Ом Так как сопротивление очень мало, то его можно не учитывать. 3) Оценим необходимую ширину проводника для цепей земли и питания: bпр > (l*?*I) / (hф*0.01*Uп), где.

? = 0.05 Ом*мм2 / м.

(удельное сопротивление проводника) l = 10 см.

(длина проводника).

I = 1.1 А.

(наибольший ток в схеме) hф = 0.035 мм.

(толщина проводника).

Uп = 5 В.

(напряжение питания устройства) bпр > (30*10−3 *0.05*10−6 *1.1) / (35*10−6 *0.01*5) = 0.94 мм.

Из полученного значения видно, что выбранная ранее величина соответствует расчетной bпр = 1 > 0.94 мм. 4) Емкость и индуктивность между печатными проводниками: Взаимная емкость:

С = (0.12*10−12 *?*l) / (lg[2*d / (h + b)]), где.

? = 5.8.

(диэлектрическая проницаемость диэлектрика, покрытого лаком.

[1]) l = 8 см.

(максимальная длина проводника) h = 0.035 мм.

(толщина проводника) d = 0.25 мм.

(минимально допустимое расстояние между проводниками (III-й класс точности) b = 0.25 мм.

(ширина проводника).

C = (0.12*10−12 *5.8*0.08) / (lg[2*0.25 / (0.035 + 0.25)]) = 0.22 пФ Взаимная индуктивность:

М = 2*l*(2.3*lg[ 2*b / (d + b) ] + (d + b) / l +1)*10−9, где l = 8 см.

(максимальная длина проводника) d = 0.25 мм.

(минимально допустимое расстояние между проводниками (III-й класс точности) b = 0.25 мм.

(ширина проводника).

М = 2*0.08*(2.3*lg[ 2*0.25 / (0.25 + 0.25) ] + (0.25 + 0.25)* 10−3 /.

0.08 +1)*10−9 = = 0.16 мкГн.

3. Проверочные расчеты и оценка помехоустойчивости.

Расчет сопротивления изоляции параллельных проводников.

[pic], где RП — поверхностное сопротивление изоляции. [pic], где? П = 1011 Ом — удельное поверхностное сопротивление стеклотекстолита. LЗ = 0,25 мм — зазор между параллельными проводниками. Lmax = 90 мм — наибольшая длина параллельных проводников. [pic] RОБ — объемное сопротивление изоляции. [pic]для проводников на разных сторонах печатной платы [pic] для проводников на одной стороне печатной платы. ?ОБ = 1013 Ом * м — удельное объемное сопротивление стеклотекстолита. Н = 1,5 мм — толщина печатной платы. TП = 0,25 мм — ширина сигнального проводника. SПР = lmax * tП = 90 мм * 0,25 мм = 22,5 мм2 — площадь проекции печатных проводников друг на друга. [pic] [pic] [pic] Т.к. полученное сопротивление изоляции между двумя параллельными соседними проводниками превышает более чем в 1000 раз входное сопротивление ИС, то его влиянием можно пренебречь при выбранном зазоре между проводниками.

Время задержки распространения сигнала.

[pic], где [pic]погонная задержка при передаче сигнала в вакууме. LCmax = 0,13 м — максимальная длина сигнального проводника.? = 1 — относительная магнитная проницаемость основания платы. [pic], где ?0СТ = 6 — диэлектрическая проницаемость основания платы. ?Л = 4 — диэлектрическая проницаемость лака УР-231. [pic] [pic].

Тип линий связи на плате.

[pic], где lКР — критическая длина линии связи. TЗД0,1 = 15 нс — время задержки сигнала при переключении из логического нуля в логическую единицу. [pic] Т.к. полученное значение критической длины линии связи удовлетворяет условию 0,25lКР? lCmax, то все линии связи на плате можно считать короткими.

Допустимое значение паразитной емкости между печатными проводниками СДОП = СПОГ* lmax, где СПОГ — погонная емкость между двумя проводниками. СПОГ = КП*?, где КП? 10 пФ/м — коэффициент пропорциональности, выбирается по графику ОСТ 4.ГО.10.009 СПОГ1 = КП* ?ЭФФ = 10пФ/м * 5 = 50 пФ/м — для проводников, расположенных на одной стороне печатной платы. СДОП1 = СПОГ1* lmax = 50 пФ/м * 0,15 м? 7,5 пФ СПОГ2 = КП* ?0СТ = 10пФ/м * 6 = 60 пФ/м — для проводников, расположенных на разных сторонах печатной платы. СДОП2 = СПОГ2* lmax' = 60 пФ/м * 0,05 м = 3 пФ Для К555, К537 серии значение допустимой паразитной емкости между двумя соседними проводниками при ложном срабатывании СДОП = 25 пФ, что значительно превышает оба рассчитанных значения.

Максимально допустимая длина параллельных проводников при учете только емкостной паразитной связи между ними.

[pic] При разводке максимальная длина параллельных проводников на плате не превышает 90 мм, что меньше расчитанной максимально допустимой длины.

Удельное падение импульсного напряжения.

[pic], где LПОГ = 1,8 мкГн / м — погонная индуктивность печатного проводника для.

t = 0,25 мм. ?I = 7,6 мА — перепад выходного тока при переключения логического элемента К555 серии. [pic]минимальная длительность импульса сигнала. FП =16 МГц — максимальная частота переключения микросхем. [pic] [pic].

Максимальная длина одиночного проводника.

[pic], где UПОМ = 0,4 В — максимальная допустимая амплитуда помехи. [pic] Реальная длина одиночных проводников на печатной плате существенно меньше полученного значения.

Максимальная индуктивность сигнального проводника.

L = LПОГ* lCmax = 1,8 мкГн/м * 0,13 м = 0,26 мкГн Максимально допустимая длина параллельных проводников при учете только индуктивной паразитной связи между ними Для допустимой длины параллельных проводников lДОП. M = 150 мм при учете только индуктивной паразитной связи должны выполняться следующие условия: а) плата без экранирующей плоскости [pic] б) плата с экранирующей плоскостью [pic] tЗД.СР. = 0,03 мкс — среднее время задержки распространения сигнала для К555 серии. U0 = 0,4 В — напряжение логического нуля для К555 серии. KЗАП = 1 — коэффициент запаса. А) [pic] б) [pic] Оба условия выполняются с большим запасом.

Проверочные расчеты и расчеты помехоустойчивости проводились в соответствии с ОСТ 4.ГО.010.009.

5. Обоснование технических требований в чертежах. Для пайки деталей используем припой ПОС-61 ГОСТ 21 931;76 — оловянносвинцовый. Припой по своим характеристикам должен соответствовать ГОСТу. Паять необходимо по отраслевому стандарту для исключения выхода бракованных изделий. Лаком УР-231 покрываем плату для защиты изделия от пыли и влаги. Обоснование метода изготовления платы описанно в пункте 3.6. Шаг координатной сетки 1.25 мм выбран в соответствии с 3-им классом точности печатного монтажа (пункт 3.2) Для удобства линии координатной сетки нанесены через 1. Установку элементов производить по ОСТ 4.ГО.010.030.

6. Оценка технологичности конструкции. Определим некоторые показатели технологичности, характеризующие технологию изготовления изделия:

Основным показателем, используемым для оценки технологичности конструкции, является комплексный показатель технологичности К. Комплексный показатель определяется на основе семи базовых показателей технологичнсти [3, с. 169] по формуле.

[pic].

КИМС, КАМ, КМПЭ, КМКН, КПОВЭ, КПРЭ, КФ — базовые показатели технологичности, расчитываемые далее.

?1 … ?7 — функции, нормирующие весовую значимость базовых показателей.

Коэффициент использования ИМС в блоке.

[pic], где nИМС = 24- число ИМС в блоке. NЭРЭ = 39 — число электрорадиоэлементов. [pic].

Коэффициент автоматизации и механизации монтажа.

[pic], где nАМ — число монтажных соединений, которые могут осуществляться механизированным или автоматизированным способом. NМ — общее число монтажных соединений. КАМ = 1.

Коэффициент механизации подготовки элементов к монтажу.

[pic], где nМП = 63 — число элементов, подготовка которых к монтажу может осуществляться механизированным или автоматизированным способом. NЭ = 63 — общее число элементов. [pic].

Коэффициент механизации операций контроля и настройки.

[pic], где nМКН — число операций контроля и настройки, осуществляемых автоматизированным или механизированным способом, включая и те, которые не требуют использования средств механизации. NКН — общее число операций контроля и настройки. КМКН = 1, т.к. модуль не требует операций контроля и настройки.

Коэффициент повторяемости элементов.

[pic], где nТЭ = 12- общее число типоразмеров элементов в блоке. [pic].

Коэффициент применяемости элементов.

[pic], где nТ.ОР.Э = 0 — число типоразмеров оригинальных элементов в блоке, т. е. деталей, которые впервые разрабатываются самим предприятием. [pic].

Коэффициент прогрессивности формообразования деталей.

[pic], где nПР — число деталей, заготовки которых или сами детали получены прогрессивными методами формообразования (штамповка, прессование, пайка, сварка). NД — общее число деталей без нормализованного крепежа в изделии. КФ = 1.

Значимости весовых коэффициентов показателей К.

?1 = 1,0; ?2 = 1,0; ?3 = 0,75; ?4 = 0,5; ?5 = 0,31; ?6 = 0,187; ?7 = 0,11 Таблица нормативов комплексных показателей технологичности электронно-вычислительной техники: [pic] Для условий мелкосерийного производства изделие обладает высокой технологичностью. Так же существуют следующие коэффициенты, не вошедшие в вышеприведенную формулу 1) Коэффициент повторяемости электрорадиоэлементов в изделии:

Кпэ = (1 + Nт) / Nэрэ, где.

Nт = 12 — число типоразмеров ЭРЭ в изделии,.

Nэрэ = 39 — число ЭРЭ в изделии.

Кпэ = (1 + 12) / 39 = 0.33 т. е. хорошая повторяемость. 2) Коэффициент применяемости печатного монтажа:

Кп = Nкпг / Nкп, где.

Nкпг — число контактных площадок, паянных групповым методом,.

Nкп — общее число контактных площадок.

Т.к. Nкпг = Nкп, то Кп = 1 (серийное производство) 3) Коэффициент повторяемости ИС:

Кповт.ис = 1 — Nт. ис / Nис, где.

Nт.ис = 5 — число типоразмеров ИС в изделии,.

Nис = 24 — число ИС в изделии.

Кповт.ис = 1 — 5 / 24 = 0.79 (высокая повторяемость) 4) Коэффициент установочных размеров:

Кур = 1 — Nур / Nэрэ, где.

Nэрэ = 13 — число ЭРЭ в изделии,.

Nур = 4 — число различных установочных размеров.

Кур = 1 — 4 / 13 = 0.61 (малая разница установочных размеров) Исходя из найденных выше коэффициентов, видно, что конструкция технологична.

7. Тепловой расчет.

Тепловые режимы радиоэлектронной аппаратуры в значительной степени определяют ее надежность. Микро миниатюризация радиоэлектронной аппаратуры привела к значительному увеличению удельных тепловых нагрузок. С позиции теплофизики радиоэлектронный аппарат представляет собой систему тел, которые сложным образом распределены в пространстве и являются источниками и стоками энергии. Прежде чем приступить к выбору системы охлаждения проанализируем условия эксплуатации проектируемого изделия. Электронный контроллер должен работать в помещениях с нормальными климатическими условиями. Роль корпуса осуществляет пласмассовая конструкция с зазорами. Перенос тепла осуществляется в основном за счет конвекции. Общую мощность, выделяемую контроллером можно подсчитать, просуммировав выделяемые мощности каждого компонента. Таблица потребления микросхем: |Микросхема |Эле-ты |Кол-во|Рср |Тип |H, |А, |В, | | | | |, мВт |Корпуса |мм |мм |Мм | |K537РУ17 |D1,D2,D2 |3 |5 |4119.28−6.0|5.5 |12 |37 | | | | | |2 | | | | |К555ИЕ10 |D4,D5,D6,D7,D16 |5 |156 |238.16−2 |5 |7.5 |21.5 | |К555ТМ2 |D8,D17 |2 |19 |201.14−8 |5 |7.5 |19.5 | |К555ИД7 |D9,D23 |2 |50 |238.16−2 |5 |7.5 |21.5 | |К555ЛН1 |D10,D13,D14 |3 |33 |201.14−1 |5 |7.5 |19.5 | |К555ЛИ1 |D11,D12,D15 |3 |44 |201.14−1 |5 |7.5 |19.5 | |К555ИР13 |D18 |1 |120 |405.24−2 |5.5 |12 |30 | |К555ИР22 |D19,D20,D21,D22 |4 |125 |4153.20−1.0|5 |7.5 |25 | | | | | |1 | | | | |8 типов | |23 |1.784| | | | |.

Общая мощность, выделяемая устройством [pic]. Общее количество микросхем [pic].

Исходные данные для расчета.

1. Геометрические параметры корпуса [pic]. 2. Геометрические параметры платы [pic]. 3. Мощность, выделяемая источниками тепла [pic]. 4. Средняя мощность одного источника [pic] 5. Коэффициент теплопроводности стеклотекстолита основания печатной платы.

[pic]. 6. Давление окружающей среды [pic]. 7. Давление воздуха внутри блока [pic]. 8. Температура эксплуатации [pic]. Исходными данными для расчета служат значения следующих параметров:

— базовая температура — То = 293 К,.

— мощность выделяющаяся в микросхеме — Qэi, Вт ;

Qэ1 = 0.005 Qэ2 = 0.005 Qэ3 =0.005 Qэ4 = 0.156 Qэ5 = 0.156.

Qэ6 =0.156 Qэ7 =0.156 Qэ8 = 0.156 Qэ9 = 0.019 Qэ10 = 0.019.

Qэ11 = 0.05 Qэ12 = 0.05 Qэ13 =0.022 Qэ14 =0.033 Qэ15 =0.033.

Qэ16 =0.033 Qэ17 =0.044 Qэ18 =0.044 Qэ19 =0.044 Qэ20 =0.12.

Qэ21 =0.125 Qэ22 =0.125 Qэ23 =0.125.

— размеры корпуса блока без учета теплоотводящих ребер ;

Lкх = 0.12 м, Lкy = 0.14 м, Lкz = 0,02 м,.

— общая площадь внешней поверхности блока — Sк = 0.044 м2,.

— площадь основания микросхемы — Sэоi, 10−6 м2.

Sэ1 =444 Sэ2 =444 Sэ3 =444 Sэ4 =161,25 Sэ5 =161,25.

Sэ6 =161,25 Sэ7 =161,25 Sэ8 =161,25 Sэ9 =146,25.

Sэ10 =146,25.

Sэ11 =161,5 Sэ12 =161,25 Sэ13 =146,25 Sэ14 =146,25.

Sэ15=146,25.

Sэ16=146,25 Sэ17=146,25 Sэ18=146,25 Sэ19=360 Sэ20= 187,5.

Sэ21=187,5 Sэ22=187,5 Sэ23=187,5.

— суммарная площадь поверхности микросхемы — Sэi, 10−6 м2.

Sэo1 =1784 Sэo2 =1784 Sэo3 = 1784 Sэo4 =612,5 Sэo5 =612,5.

Sэo6 =612,5 Sэo7 =612,5 Sэo8 =612,5 Sэo9 =562,5 Sэo10 =562,5.

Sэo11 =612,5 Sэo12 =612,5 Sэo13 =562,5 Sэo14 =562,5 Sэo15 =562,5.

Sэo16 =562,5 Sэo17 =562,5 Sэo18 =562,5 Sэo19 =1082 Sэo20 =700.

Sэo21 =700 Sэo22 =700 Sэo23 =700.

— размеры печатной платы — lx = 0.11 м, ly = 0.13 м,.

— коэффициент перфорации корпуса блока — Кп = 1,.

— толщина печатной платы — (п = 0.0015мм,.

— зазор между основанием микросхемы и печатной платой — (з = 0.001 м,.

— коэффициент теплопроводности диэлектрического основания платы — стеклотекстолита — (1 = 0.372 Вт/м*К,.

— коэффициент теплопроводности материала, заполняющего зазор между микросхемой и печатной платой — воздух — (s = 0.2 442 Вт/м*К,.

— объем печатной платы — Vп = 10*10−6 м3,.

— шаг установки микросхем на печатной платеtx = 0.025м, ty = 0.017м,.

— давление окружающей среды и давление внутри блока — Н1 = Н2 = 0.1 МПа,.

— мощность выделяющаяся в блоке — Qб = 1,784 Вт. Определяют удельную мощность корпуса блока — qк — qк = Qб / Sк = 44.54 Вт/м2, Определяют перегрев корпуса блока — (к ;

(к = (ко * Ккп * Кн1, где (ко — перегрев корпуса герметичного блока при давлении окружающей среды 0.1 Мпа.

(ко = 0.1472 * qк — 0.2962 * 10−3 * qк2 + 0.3127 * 10−6 * qк3, Ккпкоэффициент учитывающий перфорацию корпуса блока, при Ккп = 1, Кн1 — коэффициент учитывающий давление окружающей cреды, при H1 = 1 МПа, Кн1 = 1.2,.

Получим — (к = 5.28 К. Определяют удельную мощность нагретой зоны блока — qз ;

Qб qз = = 0.066 Вт/ м2.

2*(Lкх*Lку+(1/Lкх+1/Lку)*lк*lу*lz).

Определяют среднеобъемный перегрев нагретой зоны блока — (з ;

(з = (к + ((зо — (ко) * Ккп * Кн2, где (зо — среднеобъемный перегрев нагретой зоны блока в герметичном корпусе при давлении воздуха внутри блока 0.1 Мпа,.

(зо = 0.139 * qз — 0.1223 * 10−3 * qз2 + 0.0698 * 10−6 * qз3,.

Кн2 — коэффициент учитывающий давление воздуха внутри блока, при Н2 = 0.1 МПа, Кн2 = 1.

Получим — (з = 2.97 К. Определяют среднеобемный перегрев воздуха внутри блока — (в ;

(в = ((з + (к) / 2 = 4.12 К. Определяют тепловую проводимость от микросхемы к корпусу блока через воздух внутри блока — бк ;

[pic] где Ка — коэффициент, учитывающий теплоотдачу от корпуса микросхемы, Вт/м2*К,.

Ка = 23.54 / (4.317 + lg (Sэi)),.

Получим тепловую проводимость для микросхем, Вт*м2- бк1 =0.1 941 бк2 =0.1 941 бк3 =0.1 941 бк4 =0.946 бк5 =0.946 бк6 =0.937 бк7 =0.946 бк8 =0.946 бк9 =0.903 бк10 =0.903 бк11=0.937 бк12=0.946 бк13=0.903 бк14 =0.903 бк15=0.903 бк16=0.903 бк17=0.903 бк18=0.903 бк19=0.1 230 бк20= 0.1 019 бк20=0.1 019 бк20=0.1 019 бк20=0.1 019 Определяют параметр — m ;

[pic] Определяют эквивалентный радиус микросхемы — Ri — R= Sэ/п.

Для каждой микросхемы получим, м — R1 = 0.1 189 R2 = 0.1 189 R3 = 0.1 189 R4 = 0.716 R5 = 0.716 R6 = 0.725 R7 = 0.716 R8 = 0.716 R9 = 0.682 R10 = 0.682 R11 = 0.725 R12 = 0.716 R13 = 0.682 R14 = 0.682 R15 = 0.682 R16 = 0.682 R17 = 0.682 R18 = 0.682 R19 = 0.1 070 R20 = 0.772 R21 = 0.772 R22 = 0.772 R23 = 0.772.

Определяют собственный перегрев корпуса микросхемы — (эс ;

(эс = К * Qэ / (a + 1 / (c + 1 / (b + d))), где K — эмпирический коэффициент. Рекомендуется принимать К = 1.14 для микросхем, центр которых отстоит от торцов печатной платы на расстоянии меньше 3R, К = 1 для микросхем, центр которых отстоит от торцов на расстоянии больше 3R. a, b, c, d — обозначения, принятые для упрощенной записи формулы — ________ a = ((Ка — 4) * (Н2 / 105 + 4) * (Sэ — Sэо) ,.

________ b = (4.5 * (Н2 / 105 + 4) * (* R*R, с = (з / ((з * (* R * R), d = 2* (* R * (1 * (п * m * (К1 (m*R) / К0 (m*R)), где К0 (m*R) и К1 (m*R) — модифицированные функции Бесселя второго рода нулевого и первого порядка. Проведя расчеты, получим для каждой микросхемы — (эс, К — (эс1 = 0.19 272 (эс2 = 0.19 272 (эс3 = 0.19 272 (эс4 = 12.81 684 (эс5 = 12.81 684 (эс6 = 12.84 973 (эс7 = 12.81 684 (эс8 = 12.81 684 (эс9 =1.64 644 (эс10 =1.64 644 (эс11 = 4.11 850 (эс12 = 4.10 796 (эс13 =2.85 961 (эс14 =2.85 961 (эс15 =2.85 961 (эс16 = 38.12 818 (эс17 = 38.12 818 (эс18 = 38.12 818 (эс19 = 6.85 716 (эс20 = 9.40 903 (эс21 = 9.40 903 (эс22 = 9.40 903 (эс23 = 9.40 903 Определяют предельный радиус взаимного теплового влиянияRпр;

Rпр = ,.

K0 (m*R) + 4 * K0 (2.7*m*R) m * (0.105 * m * + 0.155).

1 / tx + 1 / ty.

Получим для каждой микросхемы — Rпр, м — Rпр1 = 0.3 694 Rпр2 = 0.3 694 Rпр3 = 0.3 694 Rпр4 = 0.3 689 Rпр5 = 0.3 689.

Rпр6 = 0.3 689 Rпр7 = 0.3 689 Rпр8 = 0.3 689 Rпр9 = 0.3 688 Rпр10 = 0.3 688 Rпр11 = 0.3 689 Rпр12 = 0.3 689 Rпр13 = 0.3 688 Rпр14 = 0.3 688 Rпр15 = 0.3 688 Rпр16 = 0.3 688 Rпр17 = 0.3 688 Rпр18 = 0.3 688 Rпр19 = 0.3 693 Rпр20 = 0.3 689 Rпр21 = 0.3 689 Rпр22= 0.3 689 Rпр23 = 0.3 689 В дальнейших расчетах зададимся Rпр = Rпр1-Rпр18 = 36 мм.

Определяют наведенный перегрев для микросхем.

(Qэi * K0 (m*rji) / K0 (m*Ri)).

(эфji =, аi * (1 + (ci + 1 / ai) * (bi + di)) где (эфji — тепловое влияние i-той микросхемы на данную (j-тую), rji — расстояние между центрами i-той микросхемы и данной, ai, bi, ci, di — обозначения, принятые для упрощения формы записи,.

ai = ((Каi — 4) * (Н2 / 105 + 4) * (Sэi — Sэоi) ,.

bi = (4.5 * (Н2 / 105 + 4) * (* Ri*Ri, сi = (з / ((з * (* Ri * Ri), di = 2* (* Ri * (1 * (п * m * (К1 (m*Ri) / К0 (m*Ri)),.

Qэi, Ri, Каi, Sэi, Sэоi — параметры i-той микросхемы. При расчетах необходимо учесть влияние только тех микросхем, центры которых отстоят от центра данной не далее Rпр. Произведя расчеты получим (эф, К- (эф1 = 0.2 444 (эф2 =0.1 262 (эф3 = 1.30 447 (эф4 = 0.92 994 (эф5 = 1.27 076 (эф6 = 1.7 639 (эф7 = 1.16 395 (эф8 = 0.93 818 (эф9 = 3.53 786 (эф10 = 0.48 943 (эф11 = 0.63 164 (эф12 = 1.6 709 (эф13 =, 1.26 717 (эф14 =1.7 594 (эф15=2.74 241 (эф16=0.50 932 (эф17=0.48 049 (эф18=1.35 534 (эф19=2.35 717 (эф20 =1.37 697 (эф21=2.60 099 (эф21= 2.30 956 (эф21=1.42 029 Определяют перегрев корпуса микросхемы относительно базовой температуры ;

(э ;

(э = (в + (эс + (эф,.

Для каждой микросхемы получим — (э, К — (э1 = 4.34 575 (э2 = 4.33 394 (э3 = 5.62 579 (э4 = 17.87 538 (э5 = 18.21 619 (э6 = 18.5 471 (э7 = 18.10 938 (э8 = 17.88 361 (э9 = 9.31 290 (э10 = 6.26 447 (э11 = 8.87 874 (э12 = 9.30 365 (э13 = 8.25 538 (э14 = 8.6 415 (э15 = 9.73 062 (э16 = 12.76 610 (э17 = 12.73 727 (э18 = 13.61 212 (э19 = 13.34 293 (э20 = 14.91 460 (э21 = 16.13 862 (э22 = 15.84 719 (э23 = 14.95 791 Определяют температуру корпуса микросхемы — tэ — tэ = to + (э ,.

Для каждой микросхемы получим — tэ, К — tэ1 = 297.34 575 tэ2 = 297.33 394 tэ3 = 298.62 579 tэ4 = 310.87 538 tэ5 = 311.21 619 tэ6 = 311.5 471 tэ7 = 311.10 938 tэ8 = 310.88 361 tэ9 = 302.31 290 tэ10 = 299.26 447 tэ11 = 301.87 874 tэ12 = 302.30 365 tэ13 = 301.25 538 tэ14 = 301.6 415 tэ15 = 302.73 062 tэ16 = 305.76 610 tэ17 = 305.73 727 tэ18 = 306.61 212 tэ19 = 306.34 293 tэ20 = 307.91 460 tэ21 = 309.13 862 tэ22 = 308.84 719 tэ23 = 307.95 791 Определяют перегрев воздуха для микросхемы относительно базовой температуры — (вэ ;

(вэ = (э — (эс,.

Для каждой микросхемы получим — (вэ, К — (вэ1 = 4.30 879 (вэ2 = 4.15 220 (вэ3 = 5.14 290 (вэ4 = 5.36 025 (вэ5 = 5.39 936.

(вэ6 = 5.20 498 (вэ7 = 5.29 254 (вэ8 = 5.6 677 (вэ9 = 7.66 646 (вэ10 = 4.61 803 (вэ11 = 4.76 024 (вэ12 = 5.19 569 (вэ13 =5.39 577 (вэ14=5.20 454 (вэ15 =6.87 100 (вэ16 =4.63 792 (вэ17 =4.60 909 (вэ18 =5.48 394 (вэ19 =6.48 577 (вэ20 =5.50 557 (вэ21 =6.72 959 (вэ22 =6.43 816 (вэ23 =5.54 888 Определяют температуру воздуха для микросхемы — tвэ — tвэ = to + (вэ ,.

Для каждой микросхемы получим — tэ, К — tвэ1 = 297.15 303 tвэ2 = 297.14 122 tвэ3 = 298.43 307 tвэ4 = 298.5 854 tвэ5 = 298.39 936 tвэ6 = 298.20 498 tвэ7 = 298.29 254 tвэ8 = 298.6 677 tвэ9 = 300.66 646 tвэ10 = 297.61 803 tвэ11 = 297.76 024 tвэ12 = 298.19 569 tвэ13 = 298.39 577 tвэ14 = 298.20 454 tвэ15 = 299.87 100 tвэ16 = 297.63 792 tвэ17 = 297.60 909 tвэ18 = 298.48 394 tвэ19 = 299.48 577 tвэ20 = 298.50 557 tвэ21 = 299.72 959 tвэ22 = 299.43 816 tвэ23 = 298.54 888 Рабочий диапазон температур микросхем: [pic]. Согласно технического задания контроллер предназначен для использования в качестве переносного оборудования при температуре [pic]. Температура корпуса микросхемы (согласно расчета) будет составлять [pic], что входит в рабочий диапазон эксплуатации элементов. Принудительное охлаждение не требуется, согласно с графиком рекомендации выбора способа охлаждения. 3, Стр. 164 ].

1. Электронные вычислительные машины. Справочник. Под ред. С. А. Майорова,.

М.: Сов. радио, 1975 2. A.Я.Куземин «конструирование и микроминиатюризация электронно вычислительной аппаратуры». М: Радио и связь. 1985. 3. Технология и автоматизация производства РЭА. Под ред. А. П. Достанко, М.:

Радио и связь, 1989 4. Разработка и оформление конструкторской документации РЭА. Справочник.

Под ред. Э. Т. Романычевой, М.: Радио и связь, 1984 5. Аппаратура локальных сетей. Под ред. Ю. В. Новикова, М.: Издательство.

" ЭКОМ ", 1998 6. Справочник разработчика и конструктора РЭА. Справочник. Под ред.

М.Ю.Масленникова, М.: Издательство «Прибор », 1993 7. В. В. Шерстнев. «Конструирование и микроминитюризация ЭВМ», М.: Радио и связь, 1984 8. А. Я. Савельев, В. А. Овчинников. «Конструирование ЭВМ и систем», М.:

Высшая школа, 1989 9. В. В. Павловский, В. И. Васильев, Т. Н. Гутман. «Проектирование технологических процессов изготовления РЭА», Пособие по курсовому проектированию: Учеб. пособие для вузов, М.: Радио и связь, 1982.

———————————- [pic].

[pic].