Расчет подкрановой балки

смотреть на рефераты похожие на «Расчет подкрановой балки «.

1.Выбор стали и расчетных сопротивлений для основного и наплавного металла.

По табл.50 СниП 11−23−81* [3] для группы конструкций 1 и климатического района 114 принимаем сталь обыкновенного качества С255 по ГОСТ 27 772–88. По табл.51 норм [3] для стали С255 при толщине листового широкополосного проката стенки балки от 10 до 20 мм назначаем предел текучести Ryn = 245 МПа, временное сопротивление R un = 370 МПа и расчетное сопротивление по пределу текучести Ry = 240 МПа. Аналогичные прочностные показатели для стали поясов балки с толщиной проката от 20 до 40 мм будут: Ryn = 235 МПа, Run = 370 МПа, Ry = 230 МПа.

По табл.1 СНиП [3] вычисляем для стенки расчетное сопротивление стали на сдвиг (срез): Rs = [pic] 138.6 МПа ,.

где (m=1.025 — коэффициент надежности по материалу в соответствии с п. 3.2. норм [3].

По табл. 4* и 55 СНиП [3] для автоматической сварки под флюсом, группы конструкций 1, климатического района 114, стали С255 принимаем сварочную проволку Св-08АГ по ГОСТ 2246–70*.

По табл. 56 норм [3] для выбранного сварочного материала назначаем расчетное сопротивление углового шва по металлу шва Rwf = 200 МПа.

По табл.3 [3] вычисляем расчетное сопротивление по границе сплавления :

Rwz = 0.45*Run = 0.45*370 = 166.5 МПа.

Устанавливаем критерий расчетных сопротивлений угловых швов по п .11.2* СНиП-23−81* при Ryn < 285 МПа для автоматической сварки :

Rwz < Rwf (Rwz*[pic],.

Rwz = 166.6 МПа < Rwf = 200 МПа > 166.5*[pic]= 174 МПа.

Здесь (z = 1.15 и (f = 1.1 — коэффициенты проплавления шва по табл. 34* [3].

Невыполнение неравенства означает, что дальнейший расчет следует вести по металлу границы сплавления.

2.Подсчет нагрузок на балку.

Вертикальное давление колеса крана :

F = Fn * (f * kd * (* (n = 85*1.1*1.1*0.95*0.95 = 92.82 кН. Здесь — Fn = 85 кН — нормативная сила вертикального давления колеса крана на рельс, принятые для стандартных кранов по.

ГОСТ 6711–81 ;

— (f = 1.1 — коэффициент надежности по нагрузке согласно п. 4.8 СНиП 2.01.07 — 85 [1].

— kd1 = 1.1 — коэффициент динамичности для группы режима работы крана 7К.

— (= 0.95 — коэффициент сочетаний нагрузок по п. 4.17 [1] для группы режима крана 7К .

— (f = 0.95 — коэффициент надежности по назначению для зданий 11 класса ответственноси.

Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленное поперек кранового пути, на каждое ходовое колесо крана, вызываемое перекосами мостового крана и принимаемое при расчете подкрановых балок с группой режима работы 7К составит :

Tn = 0.1*Fn = 0.1*85 = 8.5 кН.

Горизонтальное боковое давление колеса крана от поперечного торможения тележки :

T=Tn *(f *kd2 * (n = 8.5*1.1*1.1*0.95*0.95 = 9.28 кН, где kd2 = 1.1 — коэффициент динамичности по п. 4.9. норм [1].

3.Определение максимальных усилий .

Согласно теореме Винклера, наибольший изгибающий момент от системы подвижных грузов Мmax возникает в том случае, когда середина балки делит пополам расстояние между равнодействующими всех грузов Rf и ближайшим критическом грузом Rcr [8].

При схеме загружения положение равнодействующих четырех сил Rf = 4 °F относительно оси левого крайнего груза z будет :

(М1 = 0; z = [pic][pic]=.

= [pic] K + d = 3.7 + 0.5 = 4.2 м.

Расстояние между критическим грузом и равнодействующей c = z — Вc = - 0.5 м.

Знак минус означает, что критический груз находится правее равнодействующей.

Расстояние от критического груза до опор

а = [pic][pic] 6.25 м.

b = l — a = 12 — 6.25 = 5.75 м.

Проверяем критерий правильности установки кранов :

[pic] > [pic] [pic].

[pic] [pic] < [pic] [pic].

Условие выполняется, следовательно, установка кранов является расчетной. Здесь Ra и Rb — равнодействующие грузов соответственно слева и справа от критического. Критический груз Fcr и равнодействующая Rf находятся на равных расстояниях от середины пролета балки 0.5с = 0.25 м .

4.Определяем максимальные расчетные усилия.

Расчетные усилия в подкрановой балке определяем с помощью построения эпюр М и Q. Опорные реакции в балке при загрузке двумя кранами составят: (Мв = 0: Va*L — F*(L — L1) — F*(L — L2) — F*(L — L3) — F*(L — L4) = 0.

Va = [pic]=.

[pic].

= 193.38 кН.

Vв = Rf — Va = 4*92.82 — 193.38 = 177.9 кН.

Максимальный момент от вертикальной нагрузки в сечении под критическим грузом, ближайшим к середине балки :

Mmax = M3 = Va*L3 — F*(L3 — L1) — F*(L3 — L2).

=.

= 193.38*6.25 — 92.82(6.25 — 1.55) — 92,82(6.25 — 5.25) =.

= 679.551 кН*м.

Расчетный изгибающий момент с учетом собственного веса подкрановой конструкции и возможной временной нагрузки на тормозной площадке.

Mf = Mx = (*Mmax = 1.05*679.551 = 713.53 кН*м, где (=1.05 — коэффициент учета собственого веса для балки пролетом 12 м.

Соответствующая ему расчетная поперечная сила.

Qc = ((Va — 3F) = 1.05*(193.38 — 3*92.82) = - 89.33 кН.

Наибольший изгибающий момент от расчетных горизонтальных сил, вызванных перекосами моста крана :

Mt = My = Mmax [pic] = 679.55*0.1 = 67.96 кН*м.

Максимальная поперечная сила на опоре при расположении системы из двух кранов = наибольшей опорной реакции :

(Mb = 0: Va*L — F*L — F*(L — L'1) — F*(L — L'2) — F*(L — L'3) = 0.

Qmax = Va = [pic] =.

= [pic] 241.33 кН.

Расчетные значения поперечной силы от вертикальной нагрузки :

Qf = (Qmax = 1.05*241.33 = 253.4 кН.

Максимальный нормативный момент в балке от загружения её одним краном, установленным на max M :

Опорные реакции :

(Mа = 0: Vb = [pic][pic]117.76 кН.

(y = 0: Va = 2*Fn*(n — Vb = 2*85*0.95 — 117.76 = 43.74 кН.

Нормативный момент Mn = M2 = Va*L1 = 43.74*6.25 = 273.38 кН.

Максимальный нормативный момент с учетом собственного веса балки.

Mf, n = (Mn = 1.05*273.38 = 287 кН.

5.Компановка и предварительный подбор сечений элементов составной балки.

Проектируем составную балку с более развитым верхним поясом.

Исходная высота подкрановой балки h = [pic] = 0.1* 1200 = 120 cм = 1.2 м.

Коэффициент, учитывающий влияние горизонтальных поперечных нагрузок на напряжения в верхнем поясе подкрановой балки определяется по следующей формуле :

(= 1+2[pic] = 1+ 2[pic] = 1.15 h1 = b0+(1 = 500+1000 = 1500 мм = 1.5 м где b0 = 500 мм — привязка оси колонны ;

(= 1000 мм — параметр для кранов группы 7К.

Минимальная высота балки из условия жесткости при предельном относительном прогибе [pic] (для кранов 7К): hmin = [pic] 48.9 см.

Предварительная толщина стенки tw = [pic]мм принимаем с учетом стандартных толщин проката [pic] tw = 10 мм.

Требуемый момент сопротивления балки.

WX.R = [pic]3907 см3.

Высота балки с оптимальным распределением материала по несимметричному сечению при (=1.15.

hopt = [pic]= [pic]= 79.2 см > hmin = 48.9 см, где (=1.1 — 1.5 — коэффициент ассиметрии.

Оптимальная высота балки из условия гибкости стенки hopt = [pic] = [pic] = 90.9 см, где [pic]100 — 140 при L = 12 м ((w = 120.

Мимнальная толщина стенки балки из условия предельного прогиба twf [pic] = 0.41 см.

Минимальная толщина стенки при проверке её по прочности от местного давления колеса крана :

tw, loc = [pic] = [pic] = 0.06 см, где — F1 = (f*Fn = 1.1*85 кН — расчетная сосредоточенная нагрузка ;

— (f1 = 1.3 — коэффициент надежности для кранов группы 7К, согласно п 4.8. 1];

— IR =1082 см4 — момент инерции кранового рельса типа КР — 70 .

Требуемая толщина стенки из условия прочности на срез без учета работы поясов: tw, s [pic] см ,.

где hw = h — 2*tf = 120 — 2*2 = 116 см — предварительная высота стенки.

Толщина стенки, соответствующая балке оптримальной высоты :

tw, opt = [pic] = [pic] = 0.74 см. [pic] Высота стенки балки, соответствующая tw, opt.

hw = tw*(w = 0.74*120 = 88.9 см.

Учитывая интенсивную работу мостовых кранов (группа 7К) и мведение при изготовлении отходов металла к минимуму, принимаем габариты стенки с некоторым запасом, округленные до стандартных размеров на холстолистовую прокатную сталь по ГОСТ 19 903–74* hw * tw = 1250 *10 мм.

Требуемая площадь поперечного сечения ассиметричной балки.

А = [pic].

[pic] 151.5 см2, где h = hw+2tf = 125 + 2*2 = 129 см — предварительная высота балки при исходной толщине поясов tf = 2.0 см.

Площадь верхнего пояса :

Aft = [pic] 16.5 см2.

Площадь нижнего пояса :

Afb = [pic] 5.97 см2.

Принимаем пояса балки из широкополочной универсальной стали по ГОСТ 82–72* сечением: верхний bft*tft = 300*14 мм; Aft = 42 см² > 17.1 см2.

нижний bft*tft = 250*14 мм; Aft = 42 см² > 5.97 см2.

Полная высота подкрановой балки.

h = hw+2tf = 1250 + 2*14 = 1278 мм.

Скомпанованное сечение отвечает основным консруктивно-технологическим требованиям, предъявляемым к элементам подкрановой балки, в том числе :

— равномерность распределения напряжений по ширине пояса bft = 300 мм [pic] [pic]мм.

bft = 300 мм < bf, max = 600 мм.

— общая устойчивость балки bft = 300 мм = [pic] 426 — 256 мм ;

— технологические требования на изготовление.

bfb = 250 мм > bfb, min = 200 мм tf = 14 мм < 3tw = 3*10 = 30 мм.

— условие обеспечения местной устойчивости полки.

[pic] < [pic] = [pic]14.9.

— условие обеспечения местной устойчивости стенки без укрепления её продольным ребром жесткости.

tw = 10 мм > [pic]= [pic] = 8 мм.

— соотношение высоты балки к толщине стенки и пролету.

[pic] < [pic].

[pic] < [pic].

6.Установление габаритов тормозной конструкции.

Сечение тормозной балки проектируем из листа рифленой стали (ГОСТ 8568−77*) толщиной tsh = 6 мм (с учетом высоты рифов — 8 мм) с наружным поясом из швеллера № 16, в качестве внутреннего служит верхний пояс подкрановой балки.

Ширина тормозного листа: bsh = (b0 + ?i) — (?1 + ?2 + [pic]+ ?3 =.

= (500+1000) — (100+20+[pic]+ 40 = 1270 мм, где ?1 = 1000 мм — для режима.

7К.

?1 = 100 мм, ?2 = 20 мм и ?3 = 40 мм — габариты опирания листа.

При шаге колонн Всоl = 12 м наружный пояс тормозной балки помимо колонн опирается на промежуточную стойку фахверка с шагом Вfr = Bcol / 2 = 6 м.

7.Вычисление геометрических характеристик скомпанованного сечения.

Положение центра тяжести подкрановой балки относительно оси, проходящей по наружной плоскости нижнего пояса.

yв = [pic].

= [pic] 65.7 cм.

Расстояние от нейтральной оси х — х до наиболее удаленного волокна верхнего пояса yt = h — yb = 1278 — 657 = 621 мм = 62.1 мм.

Момент инерции площади сечения брутто относительно оси х — х.

Ix = [pic].

= [pic].

= 469 379 см4 ,.

где а1 = yв — tf — [pic]; a2 = yt — [pic]; a3.

= yв — [pic].

Момент инерции ослабления сечения двумя отверстиями d0 = 25 мм для крепления рельса КР — 70.

Ix0 = 2*d0*tf*(yt — [pic]= 2*2.5*1.4*(62.1 — [pic]2 = 26 390 см4.

Момент инерции площади сечения нетто относительно оси х — х.

Ix, nt = Ix — Ix0 = 469 379 — 26 390 = 442 989 см4.

Моменты сопротивления для верхнего и нижнего поясов.

Wft, x = [pic] 7 133 см3.

Wfb, x = [pic] 6 743 см3.

Cтатический момент полусечения для верхней части.

Sx = Aft*(yt — [pic]+ tw*[pic].

= [pic] 4 421 см3.

Координат центра тяжести тормозной конструкции относительно центральной оси подкрановой балки у0 — у0.

хс = [pic].

= [pic] 60 см, где Ас = 18.1 см2 — площадь (№ 16, z0 = 1.8 см.

Ash — площадь тормозного листа.

Расстояние от нейтральной оси тормозной конструкции у — у до её наиболее удаленных волокон: xB = xc + [pic] 75 cм ха = (b0 + (i) — (?1 + xc) = 50 + 100 — (10 +60) = 80 cм.

Момент инерции полщадь сечения тормозной балки брутто относительно оси у — у.

[pic].

[pic].

[pic].

где Ix, Ift и Ic — соответственно моменты инерции тормозного листа, верхнего пояса балки и наружного швеллера .

Момент инерции площади ослабления.

Iy0 = dc*tf*(xc — a)2 + d0*tf*(xc + a)2 = 2.5*1.4*(60 — 10)2 + 2.5*1.4*(60+10)2 =.

= 25 900 cм4, где, а = 100 мм.

Момент инерции площади сечения нетто относительно у — у.

Iy, nt = Iy — Iy0 = 383 539 — 25 900 = 357 639 cм4.

Момент сопротивления для крайнего волокна в верхнем поясе подкрановой балки.

Wt, y = [pic].

8.Проверка подобранного сечения на прочность.

Нормальные напряжения в верхнем поясе.

[pic] кН/cм2 = 114 МПа < Ry*?c = 230 МПа.

то же в нижнем поясе.

[pic] кН/cм2 = 106 МПа < Ry*?c = 230 МПа.

Касательные напряжения на опоре.

? [pic]2.52 кН/см2 = 25.2 МПа < Rs*?c = 138.6*1=138.6 МПа.

то же без учета работы поясов.

? [pic]3 кН/см2 = 30 МПа < Rs*?c = 138.6*1=138.6 МПа.

Условие прочности выполняется.

9.Проверка жесткости балки.

Относительный прогиб.

[pic].

Условие жесткости выполняется.

10.Проверка прочности стенки в сжатой зоне группы режима.

7К.

Нормальные напряжения на границе стенки.

[pic] кН/см2, где y = yt — bft = 62.1 — 1.4 = 60.7 см .

Касательные напряжения.

[pic] кН/см2.

Сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса КР — 70.

[pic]см4, где IR = 1082 см4 — момент инерции рельса КР — 70 .

Условная длина распределения давления колеса.

[pic]= [pic] см.

Напряжения в стенке от местного давления колес крана.

[pic] кН/см2 где? f = 1.3 — коэффициент увеличения вертикальной нагрузки на отдельное колесо крана, принимаемый согласно п. 4.8.

СНиП 2.01.07 — 85 [1] для группы режима работы кранов 7К.

Местный крутящий момент.

[pic].

[pic] кН*см, где е = 15 мм — условный эксцентриситет смещения подкранового рельса с оси балки ;

Qt = 0.1F1 — поперечная расчетная горизонтальная нагрузка, вызываемая перекосами мостового крана; hR = 120 мм — высота кранового рельса КР — 70 ;

Сумма собственных моментов инерции кручния рельса и верхнего сжатого пояса балки.

[pic] см4, где It=253 cм3 — момент инерции кручения кранового рельса КР — 70.

Напряжения от местного изгиба стенки.

[pic] кН/см2.

Локальные напрядения распорного воздействия от сосредоточенной силы под колесом крана.

[pic]кН/см2 .

Местные касательные напряжения от сосредоточенного усилия.

[pic] кН/см2 .

Местные касательные напряжения от изгиба стенки.

[pic] кН/см2 .

Проверка прочности для сжатой зоны стенки подкрановой балки из стали с пределом текучести до 430 МПа для кранов группы режимов 7К согласно п. 13.34 норм [3], выполняется с учетом всех компонент напряженного состояния по формулам (141…144) :

[pic] =.

=[pic] =.

= 10.02 кН/см2 = 100.2 МПа < ?*Ry =1.15*240 = 276 МПа.

[pic]9.78 + 0.91 = 10.69 кН/см2 = 106.9 МПа < Ry =240 МПа.

[pic]3.64 + 0.4 = 4.04 кН/см2 = 40.4 МПа < Ry =240 МПа.

[pic]0.88+1.1+0.1=2.08 кН/см2 =20.8 МПа < Rs = 138.6 МПа.

Прочость стенки в сжатой зоне обеспечена.

11.Проверка местной устойчивости стенки балки .

Условная гибкость стенки.

[pic] = [pic] = 4.27 > 2.5 — требуется проверка стенки на местную устойчивость, здесь hef [pic] hw = 125 см.

При [pic]4.27 > 2.2 необходима постановка поперечных ребер жесткости [3].

По условиям технологичности и металлоемкости назначаем расстояние между ребрами жесткости равным, а = 2000 мм < 2 hef = 2*1250 = 2500 мм .

Определяем сечение ребер жесткости по конструктивным требованиям норм [3]:

. ширина ребра — [pic] мм, принимаем bh.

= 100 мм ;

. толщина ребра — [pic] = [pic]= 7 мм, принимаем ts = 8 мм.

Для проверки местной устойчивости стенки балки выделяем два расчетных отсека: первый — у опоры, где наибольшие касательные напряжения, и второй — в середине балки, где наибольшие нормальные напряжения (рис. 1.11).

1.Крайний отсек. а = 2 м > hef = hw = 1.25 м > проверяем сечения расположенные на расстоянии 0.5hw = 0.5*125 = 62.5 см от края отсека; длину расчетного отсека принимаем а0 = hw = =125 см.

Расстояние от опоры до середины расчетного отсека.

[pic]мм.

Опорная реакция — [pic].

[pic] кН.

. сечение I — I :

[pic] кН*м [pic] кН.

. середина крайнего отсека — при х1 = 1.375 м :

[pic] кН*м [pic] кН.

. сечение II — II :

[pic] [pic]кН.

Среднее значение момента и поперечной силы.

[pic] кН*м.

[pic] кН.

Нормальные напряжения в опорном отсеке в уровне верхней кромки стенки.

[pic] кН/см2 .

Касательные напряжения в крайнем отсеке.

[pic]кН/см2 .

Критические напряжения при [pic] и [pic] вычисляем по формуле (81) СНиП II-23−81* [3].

[pic]кН/см2, где С2 = 62 — таблица 25 СНиП [3].

Касательные критические напряжения по формуле (76) СНиП.

[pic] кН/см2, где? = [pic] - отношение большей стороны пластины к меньшей,.

[pic]= [pic] = [pic].

[pic] - наименьшая из сторон пластинок.

Коэффициент защемления стенки определяем по формуле (77) норм.

[pic], где? = 2 — коэффициент по таблице 22 СНиП для неприваренных рельсов.

Критические напряжения от местного давления колеса крана по формуле (80) СНиП II-23−81* при условии [pic].

[pic]кН/см2, где — с1 = 34.6 — таблица 23 СНиП — [pic]= [pic]= [pic].

Проверка местной устойчивости осуществляется по формуле (79) СНиП [3], при наличии местного напряжения [pic]:

[pic] = [pic] = [pic] < ?c = 0.9.

Поскольку балка ассиметричного сечения с отношением [pic] и укреплена только поперечными ребрами жесткости, то, согласно п. 7.9. норм [3], устойчивость стенки следует проверять дважды, независимо от отношения [pic].

Для второго случая критическое нормальное напряжение по формуле (75) СНиП.

[pic] кН/см2, где сCR = 32 — по таблице 21 СНиП при? = 1.3 .

Критическое значение местного напряжения по формуле (80) норм [3].

[pic] кН/см2, где с1 = 15 — по таблице 23 норм при [pic] и [pic].

Рекомендуемая по п. 79 СНиП II-23−81* условная гибкость стенки.

[pic]= [pic]= [pic].

Проверка местной устойчивости стенки для второго случая.

[pic]= [pic] < ?c = 0.9.

Устойчивость стенки обеспечена.

2.Средний отсек .

а = 2 м > hef = hw = 1.25 м > проверяем сечения расположенные на расстоянии 0.5hw = 0.5*125 = 62.5 см от края отсека; длину расчетного отсека принимаем а0 = hw = =125 см.

Расстояние от опоры до середины расчетного отсека.

[pic]мм.

. сечение III — III :

[pic] кН*м [pic] кН.

. середина крайнего отсека — при х2 = 5.938 м :

[pic] [pic]кН*м.

[pic] кН.

. сечение IV — IV :

[pic] [pic]кН.

Среднее значение момента и поперечной силы.

[pic] кН*м.

[pic] кН.

Нормальные напряжения в опорном отсеке в уровне верхней кромки стенки.

[pic] кН/см2 .

Касательные напряжения в крайнем отсеке.

[pic]кН/см2 .

Критические напряжения при [pic] и.

[pic] вычисляем по формулам (75) (80) СНиП II-23−81* [3], но с подстановкой 0.5а вместо, а при вычислении [pic] в формуле (80) и в таблице 23.

[pic]кН/см2, где СCR = 32 — таблица 21 СНиП [3].

Касательные критические напряжения по формуле (76) СНиП.

[pic] кН/см2, где? = [pic] - отношение большей стороны пластины к меньшей,.

[pic]= [pic] = [pic].

[pic] - наименьшая из сторон пластинок.

Коэффициент защемления стенки определяем по формуле (77) норм.

[pic], где? = 2 — коэффициент по таблице 22 СНиП для неприваренных рельсов.

Критические напряжения от местного давления колеса крана по формуле (80) СНиП II-23−81*, но с подстановкой 0.5а вместо, а при вычислении [pic] и в таблице 23.

[pic]кН/см2, где — с1 = 15.2 — таблица 23 СНиП — [pic]= [pic]= 3.4.

Проверка местной устойчивости осуществляется по формуле (79) СНиП [3], при наличии местного напряжения [pic]:

[pic] = [pic] = [pic] < ?c = 0.9.

Устойчивость стенки обеспечена.

Ребра жесткости размерами bh * ts = 100*8 мм привариваются к стенке балки двусторонними швами катетом kf = 5 мм. Торцы ребер жесткости должны быть плотно пригнаны к верхнему поясу балки; при этом необходимо строгать концы, примыкающие к верхнему поясу. Расстояние между ребрами жесткости и заводским вертикальным стыком стенки должно быть не менее 10*tw = 10*1 = 10 см [8].

Проверку общей устойчивости подкрановой балки не производим, т.к. её верхний пояс закреплен тормозной конструкцией по всей длине.

12.Расчет поясных швов.

Поясные швы выполняются автоматической сваркой в «лодочку» сварной проволкой Св08ГА диаметром d = 3−5 мм.

Верхние поясные швы подкрановых балок из условия равнопрочности с основным металлом выполняются с проваркой на всю толщину стенки и поэтому по техническим условиям их расчет не требуется [9].

Расчет нижнего поясного шва сводится к определению требуемой высоты шва.

Усилие сдвига, приходящееся на 1 м длины нижнего шва по табл.38 СНиП [3].

[pic] кН/см2.

[pic] см3.

Требуемый катет нижнего поясного шва по металлу шва.

[pic]см.

Конструктивно принимаем kf = 7 мм, согласно табл.38 СНиП II-23−81*.

Верхние поясные швы назначаем высотой kf = 7 мм > kf, min? 0.8*tw = 0.8*1=0.8мм и выполняем их с полным проваром.

13.Проектирование наружного опорного ребра балки.

Опорное ребро опирается на колонну строганным торцом, выпущеным на длину, не превышающую 1.5 толщины ребра.

Площадь смятия ребра.

[pic] см2, где Rp = 370 МПа — расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности.

По конструктивным требованиям, исходя из размеров нижнего пояса балки, принимаем ширину ребра bd = 360 мм.

Требуемая толщина ребра.

[pic]см.

Конструктивно принимаем сечение опорного ребра bd* td = 360*8 мм.

Условная площадь таврового сечения.

[pic].

[pic]47.8 см2.

Момент инерции площади сечения условной стойки без учета (в виду малости) момента инерции стенки.

[pic] см4.

Радиус инерции.

[pic] [pic][pic] см.

Гибкость опорной стойки с расчетной длиной, рвной высоте стенки.

[pic].

Коэффициент продольного изгиба по таблице 72 СНиП [3] - ?x = 0.974.

Проверка устойчивости условной опорной стойки.

[pic] кН/см2 [pic] кН/см2.

Устойчивость опорного ребра обеспечена.

Проверяем прочность сварных угловых швов прикрепления опорного ребра к стенке с помощью ручной сварки (?z = 1.0), электродами Э46А, катетами швов kf = 9 мм > kfmin = 6 мм (табл. 38 СНиП) при расчетной длине шва.

[pic] см.

Напряжение в шве.

[pic] кН/см2 [pic] МПа [pic] Rwz*?wz*?c = 166.5 Мпа.

Прочность балки обеспечена.