С помощью номограммы при известных значениях Rсри Gучнаходятся ближайший по стандарту диаметр трубопровода dуч, фактические значения удельного сопротивления Rуч, скорость движения воды wуч и динамическое давление воды рдин.
уч.По схеме системы отопления находятся местные сопротивления на каждом участке основного циркуляционного кольца. Рассчитываются потери давления на трение по длине участка (Rl)уч, Па, и в местных сопротивлениях Zуч = (pдин.).
уч, Па, а затем находятся полные потери давления на каждом участке (Rl + Z) уч и суммарные потери по всей длине основного циркуляционного кольца (Rl + Z) уч. Проверяется правильность гидравлического расчета из условий: (30)и если оно выполнено, то невязка должна составить (32)Таблица 5Номеручастка.
Диаметр dуч, мм.
Местное сопротивление.
Коэффициент местного сопротивленияуч1 32Вентиль обыкновенный910Отвод 901×1 шт. 2 32Тройникна ответвление1,51,5332.
Тройникна ответвление1,51,5432.
Тройникна ответвление1,51,5532.
Тройникна ответвление1,51,5625.
Отвод 901,5×2 шт. 4,5Тройникна ответвление1,5725.
Тройникна ответвление1,51,5825.
Тройникна ответвление1,51,5925.
Тройникна ответвление1,51,51 025.
Тройникна ответвление1,51,51 120.
Тройникна ответвление1,51,51 220.
Тройникна ответвление1,51,51 320.
Тройникна ответвление1,51,51 420.
Тройникна ответвление1,51,51 520.
Тройникна ответвление1,51,51 615.
Отвод 901×2 шт. 3,5Тройникна ответвление1,51 715.
Тройникна ответвление1,51,51 815.
Тройникна ответвление1,51,51 915.
Тройникна ответвление1,51,52 015.
Тройникна ответвление1,51,5Па/мТаблица 6Данные по схеме.
ПринятоПотери давления на участкеRl+Z, ПаНомер участкатепловая нагрузка на участке Qуч, Втрасход воды научасткеGуч, кг/чдлина участкаlуч, мдиаметр трубопроводаdуч, ммскорость воды на участке wуч, м/судельные потери давления на трение Rуч, Па/мпотери давления на трениеRучlуч, Падинамическое давление на участке pдин.
уч, Пасумма коэффициентов местных сопротивлений потери давления на местные сопротивления Zуч, Па123 456 789 101 112 140 496 896,002,9320,2 536 104,43210320424,4 231 519 805,002,8320,2 333 392,4311,546,5138,9 330 335 774,763,3320,21 539 128,7271,540,5169,2 428 811 735,832,7320,2 153 389,1241,536 125,1527513702,682,8320,1 953 186,8221,533 119,8625093640,888,1250,32 880 648 204,590738722300569,542,4250,28 862 148,8501,575 223,8820868532,973 250,28866198501,575 273 918 973 484,572,9250,25 755 159,5401,560 219,51017558448,433,1250,22 645 139,5321,548 187,51115064384,734,3200,31 890 387 181,5274141214495370,203,8200,29 185 323 451,567,5390,51 313 067 333,733200,27 174 222 431,564,5286,51 411 182 285,592,1200,2 355 115,5401,560 175,5159750249,13 200,19541123201,530 153 167 005 178,918,1150,269 107 866,7403,51 401 006,7174618117,942,7150,18 658 156,6201,530 186,6183993101,982,7150,15 642 113,4121,518 131,419227057,982,9150,871 440,641,5646,620 103 926,543150,0412,88,40,91,51,359,75Подбор водоструйного элеватора.
Для понижения температуры сетевой воды tс = 150С, поступающей от ТЭЦ в тепловой центр здания, до необходимой для подачи в систему отопления воды с температурой tг = 105 С применяют смесительный насос или водоструйный элеватор. Понижение температуры происходит при смешении высокотемпературной воды tсс обратной водой, охлажденной до температуры tо = 70 С. Основной расчетной характеристикой для подбора элеватора является коэффициент смешения см:. (33)Номер элеватора выбирается в зависимости от диаметра камеры смешения (горловины) d, мм: (34)где — тепловая мощность системы отопления, кВт; - суммарная потеря давления по длине расчетного циркуляционного кольца, кПа; Σ(R· l+Z)уч.По найденному диаметру камеры смешения выбирается номер элеватора — элеватор № 1 .Диаметр сопла элеватора dсоп, мм, определяется по формуле, (35)где Δрсист — располагаемая разность давлений воды в теплосети на вводе в здание, кПа.Δрсист = 150 кПа. Характеристика и конструирование системы вентиляции.
В курсовой работе необходимо запроектировать систему естественной канальной вытяжной вентиляции для блока из квартир, расположенных одна над другой по вертикали здания. В расчет принимаем кухню в осях В-Г, 1−2.Рис. 4. Система вытяжной естественной канальной вентиляциималоэтажного здания.
На рис. 4 показана принципиальная схема системы вытяжной естественной канальной вентиляции. Она состоит из вертикальных приставных каналов (2) с отверстиями, в которые вставлены жалюзийные решетки (1), сборного горизонтального воздуховода (3), прокладываемого в чердачном помещении, и вертикальной вытяжной шахты (4). Над вытяжной шахтой устанавливают зонт или дефлектор (5).Гравитационное давление ргр, Па, определяется по формуле (36)где hi — высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия (жалюзийной решетки) в кухне данного этажа до устья вытяжной шахты, м; g — ускорение свободного падения, м/с2;н, в- плотность соответственно наружного (при температуре + 5 С) и внутреннего воздуха, кг/м3, определяется из выражения (37)кг/м3кг/м3При перемещении воздуха по воздуховодам (каналам) происходят потери давления рпот, Па, на трение по длине и в местных сопротивлениях: (38)где a- коэффициент запаса, равный 1,1…1,15; R — удельные потери давления на трение по длине, Па/м;l — длина воздуховода (канала), м; ш-коэффициент шероховатости внутренней поверхности воздуховода (канала); Z — потери давления в местных сопротивлениях, Па. Определение расчетного воздухообмена и аэродинамический расчет воздуховодов.
При определении расчетного воздухообмена кухниVкух,, исходя из того, что количество воздуха, необходимого для вентиляции квартиры жилого дома составляет 3 м3/ч на 1 м² жилой площади, и, что часть воздуха удаляется из квартиры через вентиляционные каналы туалета, ванной комнаты: (40)где Fж. к — суммарная площадь жилых комнат квартиры, м2; 50 м3/ч — суммарный расход воздуха, удаляемого из туалета, ванной комнаты или совмещенного санузла .м3/чПолученное значение Vкухсравниваем с минимальным воздухообменом для оборудованной газовой плитой кухни Vmin, который требуется для компенсации воздуха, расходуемого при сжигании газа. Vmin=90м3/чЗа расчетный воздухообмен Vрасч принимается большая из величин — Vmin. Предварительная площадь сечения воздуховода (канала) на расчетном участке, м2 (41)По полученной величине подбирается ближайший по площади стандартный канал, принимается фактическая площадь (АВ=) и уточняется скорость воздуха на участке wуч, м/с (42)Рассчитывается эквивалентный по скорости диаметр канала dэ (w), мм, в котором при той же скорости воздуха будут такие же потери располагаемого давления на трение по длине, что и в расчетном канале прямоугольного сечения (43)где.
А, В — размеры прямоугольного канала, мм. По номограмме находятся удельные потери давления на трение по длине R, Па/м, и динамическое давление pдин, Па, на участке. Определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений на каждом расчетном участке ()уч, значения которых приведены в табл. 28. Вычисляются потери давления на трение по длине и в местных сопротивлениях на участке (Rlш+Z) уч. Суммарные потери давления а (Rlш+Z)учрасчетного направления сравниваются с располагаемым гравитационным давлением ргр. Результаты аэродинамического расчета воздуховодов (каналов) заносим в таблицу 7. Номер участка.
Расчетный воздухообмен V, м3/чВентиляционныйканал-воздуховод.
Скорость воздуха в канале w, м/сДлина участка l, мКоэффициент шероховатости шУдельные потери давления натрение по длине R, Па/мПотери давления на трениепо длине Rlш, ПаДинамическое давление pдин, ПаСумма коэффициентов местных сопротивлений Потери давления в местныхсопротивленияхZ, ПаПолные потери давления (Rlш +Z), ПаГабаритные размеры.
А х В, мм.
Эквивалентный по скорости диаметр участка dэ (w), мм.
Площадь сечения f, м21 234 567 891 011 119 928 573 952×2 002 000,040,771,1180,030,210,032,20,0660,276 290 200×2 002 000,040,60,21,1050,230,0460,0382,10,7 980,12583180300×3 002 700,080,60,21,1050,220,0440,0262,350,6 110,10514270350×4 003 500,130,51,21,0930,20,240,0250,150,3 750,243755270350×4 003 500,130,56,51,0930,21,30,0251,20,031,33Итого 2,08.
Список литературы
1. СНиП 23−01−99*. Строительная климатология / Госстрой России. — М.: ГУП ЦПП, 2003. — 72 с.
2. СНиП II-3−79*. Строительная теплотехника / Госстрой России. — М.: ГУП ЦПП, 1998. — 29 с.
3. СНиП 41−01−2003.
Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России. — М.: ГУП ЦПП, 2004. — 55 с.
4. СНиП 23−02−2003.
Тепловая защита зданий / Госстрой России.
М.: ГУП ЦПП, 2004. — 26 с.
5. ГОСТ 21.602−2003.
Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции и кондиционирования. — М.: МНТКС, 2004. — 35 с.
6. ГОСТ 30 494–96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.
7. СТО 44 807−001−2006.
Теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий. — М.: РОИС, 2006. — 64 с.
8. Апарцев М. М. Наладка водяных систем централизованного теплоснабжения: Справочно-метод. пособие. — М.: Энергоатомиздат, 1983. — 204 с.
9. Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 1. Отопление / В. Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А. Н. Сканави и др.; Под ред.
И.Г. Староверова и Ю. И. Шиллера. — 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1990.
— 344 с.: ил. — (Справочник проектировщика).
10. Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.
1/ В. Н. Богословский, А. И. Пирумов, В. Н. Посохин и др.; Под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. — 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1992. — 319 с.: ил.
— (Справочник проектировщика).
11. Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/ Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; Под ред.
Н.Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. — 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1992. — 416 с.: ил. — (Справочник проектировщика).
12. Тихомиров К. В., Сергиенко Э. С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция: Учеб.
для вузов. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1991. — 480 с.
