II.18 [5], fтр=0,0032 м2м/с Определяют коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м2К), по формуле (8.6) Вт/(м2К) Определяют требуемую площадь поверхности нагрева калориферной установки, м2(8.7) м2 Определяют запас площади поверхности нагрева, %(8.8), что менее 10%.Определяют аэродинамическое сопротивление (сопротивление проходу воздуха) калориферной установки по формуле:(8.9) Па9РАСЧЕТ И ПОДБОР ФИЛЬТРОВСогласно [5], очистку от пыли воздуха, подаваемого в жилые и общественные здания системами с механическим побуждением тяги, следует производить так, чтобы содержание нетоксичной пыли в воздухе не превышало 0,15 мг/м3. Очистку не производят, если более 50% приточного воздуха в теплый период поступает через открываемые проемы. Задача выбора фильтра сводится к нахождению соответствия эффективности воздухоочистительного аппарата конкретным требованиям к чистоте воздуха. При этом учитываются следующие факторы:
начальная запыленность воздуха;
— начальное сопротивление фильтра и его изменение по мере запыления;
— конструктивные и эксплуатационные особенности фильтра (способ регенерации фильтрующего элемента, способ удаления уловленной пыли, возможность вторичного уноса пыли, испарение замасливателя в смоченных фильтрах и т. п.) — допустимая остаточная запыленность очищенного воздуха. Расчет фильтра осуществляется в следующей последовательности:
1. На основании табл. 7 [5] принимают начальную запыленность воздуха. Принимаем для промышленного города .
2. Зная начальную запыленность и допустимую остаточную запыленность определяют необходимую эффективность очистки воздуха в %:(9.1)3. Определяют величину проскока (9.2)4. Исходя из номенклатуры воздушных фильтров, принимаем фильтр: (по справочнику [5], табл. 4.2)Вид фильтра — ячейковый.
Тип фильтра — масляный.
Наименование фильтра — ячейковые.
ФяРВоздушную нагрузку на входное сечение примем равной 6000 м³/(ч· м²)Площадь живого сечения одной ячейки фильтра — =0,22 м2Способ регенерации фильтра — промывка в содовом растворе с последующим замасливанием.
5. При пропускной способности принимаем фильтр ФяР с плоской компоновкой ячеек 4×5. Число ячеек в панели составляет 20 шт. Присоединительные размеры фильтра A=2066 и Б=2582.
6. Определяют воздушную удельную нагрузку на фильтр, м3/ч· м2, входного сечения (9.3)где — расход очищаемого воздуха, м3/ч; - площадь рабочего сечения выбранной модели фильтра, м2. м3/ч· м27. По рис. 4.3 [5] определяем начальное сопротивление фильтра, Па.
8. Задаемся предельно допустимым сопротивлением запыленного фильтра и по рис. 4.4 определяем количество пыли в граммах, уловленной фильтром к моменту достижения допустимого сопротивления. Конечное сопротивление фильтра должно превышать начальное сопротивление в 3 раза.(9.4)Определяем превышение сопротивления (9.5)По разнице, используя рисунок 4.4 [5], определяем массу уловленной в фильтре пыли на 1 м² фильтрующей установки. Находим максимальнуюпылеемкость фильтра (9.6)где — масса уловленной в фильтре пыли на 1 м² фильтрующей установки, г/м2; - число ячеек фильтра, шт; - площадь живого сечения одной ячейки фильтра, м2.
9. По расходу, запыленности очищаемого воздуха и средней эффективности очистки, определенной по рис. 4.4[]на основании величины проскока, рассчитывают количество пыли, улавливаемой фильтром в течение часа.(9.7)10. Определяют продолжительность работы фильтра до очередной регенерации (или срок службы нерегенерируемого фильтра):(9.8)Принимаем время работы фильтра 16 часов/сутки. Тогда регенерация необходима через 378/16=24 дня.
10ПОДБОР ВОЗДУШНЫХ ЗАСЛОНОКВоздушные утепленные заслонки (клапаны) с электрическим подогревом КВУ устанавливают в системах приточной вентиляции, чтобы предотвратить проникновении холодного воздуха в приточные камеры и помещения при неработающем вентиляторе. Электронагреватели служат для оттаивания створок в случае обледенения, чтобы не повредить их при открывании. Электронагреватеоии включают на 5−7 мин. Перед тем, как открыть заслонку. Живое сечение КВУ определяем по формуле (10.1)где — допустимая скорость движения воздуха в КВУ, м/с;Принимаем заслонку 1000×1600 мм с фактической площадью живого сечения 1,6 м². Фактическая скорость в КВУ составит.
Рассчитываем аэродинамическое сопротивление воздушного клапана по формуле (10.2)где — коэффициент местного сопротивления решетки; - плотность воздуха, кг/м3.11 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УЗЛА ВОЗДУХОЗАБОРАВоздухозаборные отверстия для предохранения от попадания дождя и снега закрывают неподвижными жалюзийными решетками. Приточные отверстия располагаем в условно чистой зоне, на высоте не менее 2 м от уровня грунта до низа решетки. В воздухозаборной шахте устанавливаем стальные штампованные решетки, площадь которых рассчитываем по формуле (11.1), приняв скорость движения воздуха в решетке равной 6 м/с. (11.1)где — объемный расход приточного воздуха, м3/ч; - скорость движения воздуха в решетке, м/с.Принимаем воздухозаборную решетку.
Принимаем 3воздухозаборных решетки типа АРН 800×500.
12КОМПОНОВКА ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ КАМЕРПриточные установки располагаем в подвале. Забор наружного воздуха осуществляется через воздухозаборную шахту, снабженную жалюзийной решеткой. Высота низа жалюзи от уровня земли не должна быть меньше 2,0 м. Обычно воздухозаборная шахта примыкает к зданию и соединяется с камерой через проем в нижней части наружной стены (ниже уровня земли). В этом проеме устанавливается утепленный клапан, в случае необходимости закрывающий доступ холодного воздуха в вентустановку. Приточную установку выполняем нетиповую. Оборудование располагаем в отдельных секциях, выполненных из сендвич-панелей. После КВУ располагается секция фильтрация. Далее калориферная секция.
Следом устанавливается секция вентилятора. В качестве приточных установок для систем П3 и П2 приняты типовые приточные установки АРКТОС КОМПАКТ.13АКУСТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ И ПОДБОР ШУМОГЛУШИТЕЛЕЙАкустический расчет выполняем в соответствии с главой 12 [4]. В табличной форме. Таблица 11 — Акустический расчет системы П1№Рассчитываемая.
Ссылка на литературу.
Значение рассчитываемой величины, дБ, при среднегеометрической частоте октавной полосы, Гц63 125 250 500 100 016 234 730 679 687 961 219 432 448.
Допустимые уровни шума Lдоп.
Табл. 12.1 [4]75 665 954 504 745 440.
Поправка ΔL1Табл. 12.3 [4]54 710 151 824 303.
Поправка ΔL2Табл. 12.4 [4]620 000 004.
Критерий шумности вентилятора Lрв.в.Табл. 12.2 [4]30 303 030 303 030 304.
Октавный уровень звуковой мощности вентилятора Lрокт.
Формула 12.1 [4]9 696 969 696 969 696 Снижение уровней звуковой мощности 6 В металлическом воздуховоде 1000×800 длиной 11,6 Табл. 12.14 [4]10,446,963,482,321,3921,3921,3921,3927 В плавном повороте 1000×800 (3 шт) Табл. 12.16 [4]36 999 998 В тройнике на ответвление.
Формула 12.21 [4]3,253,253,253,253,253,253,253,259 В металлическом воздуховоде 1000×500 длиной 4,9 Табл. 12.14 [4]4,412,941,470,980,5880,5880,5880,58 810 В тройнике на ответвление.
Формула 12.21 [4]6,966,966,966,966,966,966,966,9611 В металлическом воздуховоде 400×400 длиной 1,5Табл. 12.14 [4]1,81,81,350,90,60,60,60,612 В результате отражения от воздухораспределителя.
Табл. 12.18 [4]10 420 000 013.
Суммарное значение снижения уровня звуковой мощностисумма по участкам 6−1236,928,924,523,421,821,821,821,814Коэффициент направленности Фрис. 12.3 [4]2,02,02,02,02,02,02,02,015r — расстояние от геометрического центра источника шума до расчетной точки, м-11,611,611,611,611,611,611,611,616Ф/(4пr2)формула 12.12 [4]0,120,00120,120,00120,120,00120,120,001217.
Частотный множитель mтабл. 12.10 [4]0,650,620,640,7511,52,44,2Продолжение таблицы 11 123 456 789 101 118В100 -постоянная помещения на среднелогарифмической частоте 1000.
Гцформула 12.9 []55,1255,1255,1255,1255,1255,1255,1255,1219.
Постоянная помещения Bформула 12.9 []35,834,235,341,355,182,7132,3231,520Величина 10lg (Ф/(4пr2)+4/B), дБ—3,5−9,3−9,4−10,1−11,3−13,0−15,0−17,321Октавные УЗД в расчетной точке L, дБ-55,557,762,062,462,861,059,156,822Требуемое снижение шумаформула 12.23 []-16,5−5,36,011,415,817,117,115,823Снижение уровня звуковой мощности в шумоглушителе, дБRSA 1000×8004,04,06,014,021,029,022,023,014 РАСЧЕТ ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВОЙ ЗАВЕСЫВоздушно-тепловые завесы проектируются в воротах, чтобы уменьшить потери теплоты при врывании холодного воздуха. Принимаем завесу двухстороннюю, боковую, шиберующего типа. Расчет ведем для ворот, расположенных в помещении 115 в соответствии с главой 4.1 [7]. Общий расход воздуха, подаваемого завесой, кг/ч, определяем по формуле, (14.1)где — отношение количества воздуха, подаваемого завесой, к количеству смеси воздуха, проходящего через проем;- коэффициент расхода воздуха, движущегося через проем при работе завесы, принимаемый по таблице 4.1[7];; - площадь открываемого проема, оборудованного завесой, м2; - расчетнаявеличина, соответствующая расстоянию от середины проема, оборудованного завесой, до нейтральной зоны, м; (14.2) — плотность воздуха, кг/м3, при наружной температуре, соответствующая расчетным параметрам Б для холодного периода — плотность воздуха при температуре в рабочей зоне, кг/м3; - плотность смеси воздуха, проходящего через открытый проем при температуре, равной нормируемой температуре в районе ворот, кг/м3;кг/м3Температура воздуха, подаваемого завесой, определяется по формуле (14.3) где — температура смеси воздуха, проходящего через открытый проем, принимаемая равной нормируемой температуре в районе ворот, 0С; - отношение количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности калориферов завесы, принимаемое по рисунку 4.1 [7]. Суммарная тепловая мощность калориферов агрегатов воздушно-тепловой завесы, Вт (14.4)где — количество воздуха, подаваемого завесой, кг/ч;tнач — температура воздуха, забираемого на завесу, 0С. ВтКоличество тепла, Вт, необходимое для компенсации дополнительных теплопотерь помещения за счет врывания воздуха через открытые ворота, определяют по формуле (14.5) где n — продолжительность открывания ворот в течение часа, мин. ВтШирина щели, м, м (14.6) где — высота щели, м; - относительная площадь. Скорость воздуха на выходе из щели vщ, м/с (14.7) Потери давления в раздаточном коробе H, Па (14.8) где — коэффициент местного сопротивления раздаточного короба. ПаПринимаем воздушно-тепловую завесу типа ПВЗ 700×400 производителя VENTS.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.СП 60.
13 330.
Отопление, вентиляция и кондиционирование. Актуализированная редакция СНиП 41−01−2003 [Текст]: утв. приказом Минрегиона Российской Федерации от 30.
06.2012 № 279. — Москва: Минрегион РФ, 2012. — 81 с.
2. СП 131.
13 330.
Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23−01−99* [Текст]: утв. приказом Минрегиона Российской Федерации от 30.
06.2012 № 275. — Москва: Минрегион РФ, 2012. — 113 с.
3. ГОСТ 30 494–2011.
Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещении. [Текст]: утв. приказом Росстандарт от 12.
07.2012 № 191. — Москва: Стандартинфрм, 2013. — 15 с.
11. Староверов И. Г. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 4. Вентиляция и кондиционирование [Текст]: справочное пособие / В. Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А. Н. Сканави и др.; Под ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера.-4-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1990.-247 с.: ил.- (Справочник проектировщика).
5. Староверов И. Г. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование [Текст]: справочное пособие / В. Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А. Н. Сканави и др.; Под ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера.-4-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1990.-247 с.: ил.- (Справочник проектировщика).
6. СП 31−1142−2004.
Физкультурно-спортивные залы [Текст]: утв. приказом ректора Санкт-Петербургской государственной академии физической культуры им. П. Ф. Лесгафта от 09.
02.2005 № 25. — Москва: Минрегион РФ, 2005. — 91 с.
7. Проектирование промышленной вентиляции: Справочник / Торговников Б.М.- Киев: Будивельник, 1983. — 256 с.
8. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: Учебн. пособие для вузов/ В. П. Титов, Э. В. Сазонов, Ю. С. Краснов, В. И.
Новожилов. — М.: Стройиздат, 1985. — 208 с.
