Проектирование релейной защиты

Принимается максимальная уставка6.

5 Проверка чувствительности6.

5.1 Первый участок характеристики.

Проверку коэффициента чувствительности на первом участке характеристики определяем по формуле:

Где — рассчитан в минимальном режиме работы системы;

Чувствительность обеспечивается.

6.5. 2 Второй участок характеристики.

Проверку коэффициента чувствительности на втором участке характеристики определяем по формуле:

Где — рассчитан в минимальном режиме работы системы; тормозной ток, подводимый к защите при расчетном КЗ с учетом нагрузки;

Чувствительность обеспечивается.

6.5. 3 Третий участок характеристики.

Проверку коэффициента чувствительности на третьем участке характеристики определяем по формуле:

Где дифференциальный ток блокировки по основным гармоникам:

Чувствительность обеспечивается.

6.1Построение характеристики ДЗТДифференциальный ток равен:

Тормозной ток равен:

График срабатывания является кусочно-заданной функцией:

Первый интервал — [0;]Второй интервал — [;]Второй интервал [;]Рисунок 6.1 Характеристика ДЗТ7 Дифференциальная продольная защита генератора7.

1. Выбор базисного тока.

Рассчитаем номинальные токи статора 13,8 кВ: Найдем базисный ток по формуле:

Где коэффициент схемы, для соединения Y/Y; коэффициент трансформации по току для ТТ;7.

1.2 Выбор тока начала торможения.

Ток начала торможения задается в пределах 0,6 до 1,00 о.е. Для начала расчета принимается 7.

1.3 Расчет начального тока срабатывания.

Начальный ток срабатывания ПО дифференциальной защиты при отсутствии торможения выбирается по следующим условиям:

по отстройке от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения:

Где — коэффициент отстройки, учитывающий погрешность измерительного органа, ошибки расчета и необходимый запас, принимается 1,1 — 1,3;относительный ток небаланса в переходном режиме работы защищаемого трансформатора при малых сквозных токах. Где — коэффициент однотипности ТТ, принимается равным 1; коэффициент переходного режима, принимается равным 2; допустимая погрешность ТТ, равна 0,1;относительная погрешность, обусловленная наличием РПН. Ввиду его отсутствия принимается равным 0;относительная погрешность выравнивания токов плеч, для МТ равна 0,02; - полная относительная погрешность выравнивания внешнего трансформатора, принимается равной 0. Принимается уставка7.

1.4 Расчет тока торможения блокировки.

Найдем ток торможения блокировки по формуле:

Где коэффициент отстройки, принимается равным 1,1;коэффициент предельной нагрузкиnпринимается равным 1,5; относительный номинальный ток. Принимается уставка.

7.1. 5 Расчет коэффициента торможения.

Выбор коэффициента торможения по условию отстройки от тока небаланса в переходном режиме при внешнем КЗ: Где — коэффициент отстройки, учитывающий погрешность измерительного органа, ошибки расчета и необходимый запас, принимается 1,1 — 1,3;принятое значение минимального тока срабатывания; принятое значение тока начала торможения; расчетный ток небаланса, вызванный протеканием по защищаемому трансформатору сквозного тока;

Где — коэффициент однотипности ТТ, принимается равным 1; коэффициент переходного режима, принимается равным 2; допустимая погрешность ТТ, равна 0,1;относительная погрешность, обусловленная наличием РПН. Ввиду его отсутствия принимается равным 0;относительная погрешность выравнивания токов плеч, для МТ равна 0,02; - полная относительная погрешность выравнивания внешнего трансформатора, принимается равной 0; максимальное значение тока, равное току КЗ, приведенное к базисному току стороны внешнего КЗ. расчетный тормозной ток. Где в проектных расчетах принимают равным 10−20º.Принимаем уставку.

7.1. 6 Выбор уставок срабатывания блокировки по второй гармонике.

Согласно рекомендаций заводов изготовителей терминалов принимаем 7.

1.7 Выбор уставок срабатывания дифференциальной отсечки.

Ток срабатывания дифференциальной отсечки выбирается по условию:

Отстройки от броска тока намагничивания силового трансформатора Отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме:

Где — коэффициент однотипности ТТ, принимается равным 1; коэффициент переходного режима, принимается равным 2; допустимая погрешность ТТ, равна 0,1;относительная погрешность, обусловленная наличием РПН. Ввиду его отсутствия принимается равным 0;относительная погрешность выравнивания токов плеч, для МТ равна 0,02; - полная относительная погрешность выравнивания внешнего трансформатора, принимается равной 0; максимальное значение тока, равное току КЗ, приведенное к базисному току стороны внешнего КЗ. Принимается максимальная уставка7.

1.8 Проверка чувствительности.

Проверка коэффициента чувствительности в нормальном режиме определяем по формуле:

Где — рассчитан в минимальном режиме работы системы; тормозной ток, подводимый к защите при расчетном КЗ с учетом нагрузки;

Чувствительность обеспечивается.

Заключение

.

В ходе проектирования релейной защиты указанной сети было выполнено следующее:

Написано техническое задание на проектирование релейной защиты. Рассчитаны токи в линиях в нормальной и ремонтных схемах, выбраны сечения проводов ВЛ, марки трансформаторов, рассчитаны токи коротких замыканий на всех шинах подстанций. Выбраны варианты исполнения микропроцессорных комплектов защит для всех линий и электрооборудования подстанций, определены зоны контроля и действия выбранных защит. Рассчитаны параметры срабатывания микропроцессорной дифференциальной токовой защиты шин 110 кВ ПС-Дпроизводства.

ООО НПП «ЭКРА», приведена информация для АСУ ТП и рассмотрен вопрос оперативных цепей РЗА. К курсовому проекту прилагаются три чертежа в форматах А1:

1. Схема расстановки устройств РЗА по сети с указанием зоны действия защит.

2. Главная схема подстанции Дсо схемой расстановки устройств РЗиА по трансформаторам тока и напряжения.

Список литературы

1. Приказ ОАО «ФСК ЕЭС» от 11.

04.2007 г. № 87 «Об утверждении и введении в действие Единого регламента принятия технических решений при разработке проектно сметной документации для нового строительства и технического перевооружения и реконструкции объектов электросетевого хозяйства» .

2. Справочник по проектированию электрических сетей / под ред. Д. Л. Файбисовича. — 4-е изд., перераб.

и доп. — М.: ЭНАС, 2012. — 376 с.

: ил.

3. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 11. Расчеты токов короткого замыкания для релейной защиты и системной автоматики в сетях 110 — 750 кВ. — М.: Энергия, 1979. —152 с. ил.

4. СО 153−34.

20.122−2006.

Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35−750 кВ.

5. 16 581 тм. «Разработка типовых структурных схем микропроцессорных устройств РЗА на объектах ОАО «ФСК ЕЭС», ООО «Экспертэнерго», Новосибирск 2006 г.

6. Правила устройства электроустановок (6-е издание, перераб., с изм) 2003 г.

7. 278.

тм «Схемы принципиальные электрические распределительных устройств подстанций 35−750 кВ».

8. СТО 56 947 007−29.

120.

70.99−2011.

Методические указания по выбору параметров срабатывания устройств РЗА подстанционного оборудования производства ООО НПП «ЭКРА"9. ГОСТ 7746–2001.

Трансформаторы тока. Общие техническиеусловия.