Влияние белой сажи и метакаолина на прочность и деформационные свойства цементного камня
И по полученным экспериментальным данным (рис. 2, 3) определены соответствующие значения входящих в ф.(2) параметров и для каждого состава, при этом анализ влияния модификаторов производился сопоставлением величин a и kc эталонным бездобавочным составом. Такой подход позволяет выявить влияние воздействующих факторов с учетом всех «сопутствующих» процессов и результатов, таких, например, как… Читать ещё >
Влияние белой сажи и метакаолина на прочность и деформационные свойства цементного камня (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
В последнее десятилетие в технологии бетона все шире применяются минеральные (ММ) и органические добавки, которые вводятся с целью придания особых свойств бетонной смеси и затвердевшему бетону. В частности, используются различные виды активного микрокремнезема, вт.ч. белая сажа (БС), образующаяся при сжигании рисовой соломы, метакаолин (МК), а также суперпластификаторы (СП) на основе различных соединений (эфиры поликарбоксилатов, меламиноформальдегиды, нафталиноформальдегиды). Поскольку все указанные компоненты могут оказывать влияние на процесс гидратации цемента, в т. ч. на состав новообразований, а, следовательно, на пористость, прочность и деформации цементного камня[1,2], представляет практический интерес исследование влияния указанных компонентов на свойства цементного камня.
Изучено влияние некоторыхММ в сочетании с СП на прочность, модуль упругости и ползучесть цементного камня портландцемента (ПЦ) Себряковского завода. Использовалисьследующие СП с дозировкой от 0,2 до 0,5%: «Glenium» (g51, g30), «Melflux» (m2651, m5581), СП1ВП в сочетании сММ: 10% от ПЦ — для БС и МК, 20% (10+10) — для БС + МК.
Анализ влияния модификаторов на свойства цементного камня выполнен по следующей схеме:
— поскольку предел прочности цементного камня.
(1).
зависит от его пористости Р и прочности кристаллического сростка R0, которая определяется количеством и прочностью контактов новообразований, то по полученным экспериментальным данным (рис. 1) определялись значения R0(условная величина прочности кристаллического сростка) для каждого состава, при этом анализ влияния модификаторов производился сопоставлением величин R0модифицированных составов cэталонным бездобавочным составом;
— для модуля упругости Е0 и меры ползучести С0 в качестве генеральной зависимости принята функцияf (x) зависимости указанных величин от прочности цементного камня R.
и по полученным экспериментальным данным (рис. 2, 3) определены соответствующие значения входящих в ф.(2) параметров и для каждого состава, при этом анализ влияния модификаторов производился сопоставлением величин a и kc эталонным бездобавочным составом. Такой подход [3] позволяет выявить влияние воздействующих факторов с учетом всех «сопутствующих» процессов и результатов, таких, например, как изменение величины В/Ц вследствие различной водопотребности составов с модификаторами, изменение общей пористости вследствие изменения степени гидратации и состава новообразований, изменения предела прочности цементного камня в результате проявления вышеуказанных процессов. Представленные в таблице результаты анализа свидетельствуют о весьма значительном влиянии ММ в сочетании с СП на свойства цементного камня. Так, условная величина прочности кристаллического сростка R0 В модифицированных составах составила от 69 до 182% от эталона. Фактическое значение изменения прочности бетонов, изготовленных с указанными модификаторами, составило от 80 до 174%, при этом пористость изменялась в диапазоне от 86,5 до 103,5%. Модуль упругости составил от 89 до 137% от эталона, а мера ползучести от36 до 542% (!).
бетон микрокремнезем модификатор прочность Таблица. Значения параметров R0,. в ф.(1) и ф.(2).
Параметры. | Значения параметров для составов. | |||||||||
ПЦ | ПЦ+БС. | ПЦ+МК. | ПЦ+БС. +МК=М. | М+G30. | M+G51. | M+m2651. | M+m5581. | M+СП1ВП. | ||
R0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
Rф2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
П3. | 1,0. | 0,88. | 0,89. | 0,865. | 1,035. | 0,8. | 0,767. | 0,767. | 0,907. | |
 E0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
 E0. | 0,613. | |||||||||
•105, C0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
k, C0. | 1,04. | |||||||||
Примечания: 1 — в числителе — значение коэффициента, в знаменателе — относительно ПЦ; 2 — фактическое значение предела прочности бетона, МПа; 3 — относительная общая пористость.
Рис. 1 Зависимость предела прочности цементного камня от его пористости: ПЦ — эталонный бездобавочный состав; БС: 90%ПЦ+10%БС; МК: 90%ПЦ+10%МК; БС+МК: 80%ПЦ+10%БС+10%МК; G30, G51, M2651, M5581, СП1ВП — соответственно 80%ПЦ+10%БС+10%МКсСПGlenium 30, Glenium 51, Melflux 2651, Melflux 5581, СП1ВП; Т — поф.(1) приR0 = 179
Рис. 2 Зависимость модуля упругости цементного камня от предела прочности Tпо ф.(2) при Е0 = 1511, k = 0,613; остальные обозначения те же, что и к рис.1
Рис. 3 Зависимость меры ползучести цементного камня от предела прочности: T — по ф.(2) при = 0,999, k = 1,04; остальные обозначения те же, что и к рис.1
В соответствии с [4] изменение деформационных свойств бетонов классов В25 — В50, полученных из высокоподвижных бетонных смесей, наиболее широко применяемых в последнее десятилетие на строительных объектах, связано с изменением деформационных свойств цементного камня зависимостями.
(3).
(4).
из которых следует, что в случае применение представленных в таблице модификаторов возможно изменение модуля упругости бетонов в пределах от 0,95 до 1,17. Изменением модуля упругости бетона в таком диапазоне, в принципе, в большинстве случаев в инженерной практике можно проигнорировать. Что касается меры ползучести, то ее изменение возможно в диапазоне от 0,44 до 3,9 относительно эталона. Очевидно, что изменением в таком диапазоне пренебрегать нельзя. В связи с этим при выборе модификаторов для бетона представляется целесообразным подбирать сочетание «цемент+ММ+СП» с учетом не только получения необходимых показателей по подвижности и сохраняемостибетонной смеси, кинетики и проектного значения прочности бетона, но и по условию обеспечения необходимых деформационных свойств. В отечественных нормах нормирование модуля упругости бетона осуществляется однозначно в зависимости от класса бетона, при нормировании ползучести дополнительно учитываются условия эксплуатации. Нормы, например, Беларуси, учитывают дополнительно еще и марку бетонной смеси по удобоукладываемости. Влияние ММ и СП нормы ни одной страны не отражают.
Таким образом, при добавлении к портладцементу БС и МК совместно с СП вследствие возможного воздействия модификаторов на формирование пористости и состав новообразований может происходить существенное изменение прочности и ползучести цементного камня, в связи с чем следует производить подбор компонентов системы «цемент+ММ+СП» с учетом не только подвижности смеси и предела прочности бетона, но и длительных деформаций под нагрузкой, т. е. ползучести. При этом не всегда лучшее сочетание компонентов для получения высокой прочности следует считать оптимальным. В настоящее время не представляется возможным дать какие-либо рекомендации по подбору СП, поскольку их влияние на свойства цементного камня носит индивидуальный характер с учетом особенностей химико-минералогического состава цемента и ММ и требует экспериментальной проверки.
- 1. Несветаев Г. В., Давидюк А. Н. Влияние некоторых гиперпластификаторов на пористость, влажностные деформации и морозостойкость цементного камня//Строительные материалы. — 2010. — №. 1. — С. 44
- 2. Несветаев Г. В. Применение модификаторов с целью управления модулем упругости бетона/ Новые научные направления строительного материаловедения: Академические чтения РААСН. — Белгород, 2005. — ч.2. — С. 51−57
- 3. Несветаев Г. В. Закономерности деформирования и прогнозирование стойкости бетонов при силовых и температурных воздействиях (методология и принципы рецептурно-технологического регулирования):автореф. дисс. … д-ртехн. наук: РГСУ, Ростов н/Д, 1998. — 48 с.
- 4. Несветаев Г. В., Давидюк А. Н. Самоуплотняющиеся бетоны: модуль упругости и мера ползучести// Строительные материалы. — 2009. — № .6