Расчет ограждающих конструкций покрытия

Нагрузки на 1 м ² горизонтальной проекции крыши:

нормативная gкр =25,9/cos б = 25,9/0,920 = 28,2КГ/М²

расчетная gкр =28,5/0,920 = 31КГ/М²

Снеговая нагрузка II района 120кгс/м²

х =10,63/2=5,315 м.

х = 12,356+ 1,235 = 154,045 = 12,41 м.

Cosб₁=a/c=12,35/12,41=0,995 (5°73'=6°13').

tg б₂=a/c=2,765/6,175=0,447 (24°08').

Cos б₃=a/c=6,175/7,357=0,839 (32°96').

Рис. 7. Определение размеров решетки фермы

Раскладка плит покрытий.

b_n(ном.) — номинальный размер между осями плиты покрытия.

Рис. 8.

Шаг ферм 6 метров, но длина плиты — 5,98 м из-за опирания.

Длина верхнего пояса 12,41 м.

Если взять 8 плит покрытия: 12,41/8=1,551 м = b_n(ном.).

b_n(расч.) = b_n(ном.) -0,02 м =1,551−0,02 =1,531 м.

где b_р=42×192.

Расчет клееной дощатой балки Спроектировать балку покрытия отапливаемого здания мастерской сельхозтехники. Конструкции группы А1. Район строительства по снеговой нагрузке II. Пролет здания, шаг несущих конструкций. Ограждающие конструкции покрытия — фанерные панели. Материал конструкций — доски с влажностью до 12%.

Выбор конструктивной схемы. Принимаем клееную многослойную дощатую балку с параллельными кромками, устанавливаемую наклонно по скату кровли (рис. 2.1). Балки из плоскости раскреплены скатными поперечными связями и панелями покрытия.

Статический расчет. Нагрузки. Нагрузки на горизонтальной проекции приведены в табл. 2.1.

Таблица 2.1

Собственный вес балки по формуле:

Коэффициент надежности по снеговой нагрузке определяют согласно п. 5.7 [3]:

При отношении g_н/s₀ = 0,543/0,7 = 0,776 < 0,8 коэффициент г_f = 2,4.

Полная нагрузка на 1 м балки:

q^н = 2,711 ^. 6 = 16,266 кН/м,.

q = 3,6268 ^. 6 = 21,7608 кН/м,.

Усилия. Изгибающий момент:

М_{max =} 21,7608 ^. 6,7² _{= 122,1 кН/м}2 .

Перерезывающая (поперечная) сила:

Q_{max =} 21,7608 ^. 6,7 _{= 72,89 кН,}

где с учетом опирания балки.

Конструктивный расчет. Высота балки по таблице 7 :

Ширина балки по формуле:

или.

_{b =} 2176,08 ^. 6,7 _{= 13,74 см.}

19 ^. 55,83.

Рис. 9. Клееная балка: а — общий вид; бсхема раскладки досок; вдеталь опорного узла; г — сечение балки из одной породы древесины; д — сечение из двух пород древесины; 1- балка; 2 — панель покрытия; 3 — панель стеновая; 4 — колонна; 5 — опорная подушка 100Ч250Ч400 мм; 6 — анкерные болты; 7 -доски; 8 — уголки 100Ч8 мм, l =200 мм; 9 — болты d = 20 мм; 10 — доска антисептированная 50Ч150 мм; 11- кровельная оцинкованная сталь; 12 — рубероидная кровля; 13- доски 45Ч125 мм (после острожки); 14 — зубчатые стыки в нижних досках; 15 — защитная доска 25Ч150 мм (или полиэтиленовая пленка); 16 — сосновые доски; 17 — доски из тополя.

В соответствии с сортаментом досок принимаем ширину балки. По высоте ставим 16 досок толщиной 4,5 см (после острожки). Высота балки (см. рис. 6).

Отношение; условие выполняется.

Расстояние между закрепленными точками связей:

т. е. выполнено сплошное раскрепление сжатой кромки балки.

Геометрические характеристики:

Напряжения и прогибы. Сечение балки комплектуем из одной породы древесины сосны и проверяем по формулам:

1. прочность по нормальным напряжениям: ,.

у = _1 221 000_ = 232,62 кгс/см2 = 23,262 МПа? Rи = 23 МПа.

5832 ^. 0,9.

где (по табл. 7 [1]).

2. прочность по касательным напряжениям:

ф = __7289. 4374___ = 28,12 кгс/см2 = 2,812 МПа > Rск = 2,1 МПа.

157 464 ^. 12 ^. 0,6.

3. устойчивость плоской формы деформирования:

где ;

коэффициент учитывает форму эпюры изгибающих моментов и определяется по табл. II прилож. IV [1];

— расстояние между опорными частями раскрепляющей конструкции покрытия (если раскрепляющей конструкцией покрытия является плита покрытия, то равно ширине плиты покрытия; если раскрепляющей конструкцией покрытия являются прогоны, то равно шагу прогонов).

у_{и =} ___1 221 000_____ _{= 110,25 кгс/см}2 _{= 11,025 МПа < Rи = 23 МПа.}

2,11 ^. 5832 ^. 0,9.

4. прогиб по формуле:

_{f =} ___5 ^. 16,266 ^. 670⁴___ _{= 2,7 см}

384 ^. 10^{5 .} 157 464 ^. 1.

Площадь опорной подушки балки из условия смятия древесины поперек волокон:

F_{см =} _А___{= 7289 = 303,7 см}²

R_см90 24.

где _{А =} _q. l _{= 21,7608} ^. _{6,7 = 72,89 кН} — опорная реакция балки;

2 2.

— расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон определяется по табл. 3 [1].

Ширина опорной подушки:

b_{n =} F_{см = 303,7 = 25,3 см .}

b 12.

Принимаем подушку шириной, толщиной 10 см и длиной 40 см (см. рис. 6).

Вес балки 0,12 ^. 0,54 ^. 6,97 ^. 500 = 225,828 кгс = 2,26 кН .

Расчет фермы покрытия.

Статический расчет фермы. Нагрузки от панели покрытия: нормативная g_кр(норм)=332 кгс/м²; расчетная g_кр(расч)=453 кгс/ м² .

Собственный вес фермы:

расчетная .

Нагрузка от собственного веса:

от снега:

В узлах, а и а': G/2=9629 кгс и Р/2=9151,35кгс.

Определение расчетных усилий.

Таблица3.Подсчет нагрузки на 1 м² фермы.

Рис. 9. Ферма

Узловые нагрузки (1 сочетание):

Опорные реакции:

Для 1 сочетания нагрузок.

Проверка.

• -42,12+10,53+21,06+21,06+21,06+10,53−42,12=0
• 0=0- проверка выполнена.

Рис. 10. Ферма

Узловые нагрузки (2 сочетание):

Опорные реакции:

Проверка:

• -34,1+10,53+21,06+12,8+5,4+2,7−18,4=0
• 0=0-проверка выполняется.

Определение расчетных усилий.

Для определения расчетных усилий строим диаграмму Максвелла-Кремоны и определяем усилия, умножая полученные значения на выбранный масштаб:

для первого сочетания: 1см-2м; 1см-4кН для второго сочетания: 1см-2м; 1см-4кН.

Диаграмма Максвелла-Кремоны для 1 сочетания нагрузок.

Диаграмма Максвелла-Кремоны для 2 сочетания нагрузок.

Усилия в элементах фермы.

Усилия в элементах фермы.

Подбор сечений фермы.

Верхний пояс. Рассчитываем как сжато-изгибаемый стержень на продольное усилие О1=О2=187 330кгс и местную поперечную нагрузку.

Для уменьшения расчетного изгибающего момента от местной поперечной нагрузки Mg узлы верхнего пояса конструируются с внецентренной передачей продольных усилий О с отрицательным эксцентриситетом е (см. рис. 11) благодаря чему достигается разгружающий момент Mg=Oe. Конструктивно это достигается смещением площадок смятия в узлах на величину е относительно геометрической оси элемента. Расчетный изгибающий момент в панели верхнего пояса.

При подборе сечения пояса принимаем изгибающий момент.

Рис. 11.Красчету верхнего пояса: а-схема дощатоклееных блоков; б-р асчетная схема элемента.

Задаемся расчетной шириной сечения b=170 мм и из формулы расчета стержня на сложное сопротивление находим требуемую высоту сечения.

где =0,8-приближенный коэффициент, учитывающий увеличение момента при деформации элемента; =1,15 — коэффициент к моменту сопротивления.

Из приведенного выражения нахожу, что hтр=39,6 см.

При опирании дощатоклееного прямоугольного верхнего пояса частью сечения на стальной башмак в опорных узлах следует учитывать местную концентрацию на опорах скалывающих напряжений. Нахожу требуемую высоту сечения из условия максимально скалывающих напряжений в опорных сечениях.

где Q-поперечная сила на опоре, равная.

— коэффициент концентрации скалывающих напряжений, принимаемый при.

=2,1; 0,6 — коэффициент, учитывающий непроклеивание. Нахожу, что.

=53,2 см, что больше по прочности на сжатие с изгибом. Принимаю высоту сечения пояса h=550мм, компонуя его из 11 досок по 50 мм (5 мм до острожки).

Проверяю принятое сечение. Геометрические характеристики:

площадь поперечного сечения момент сопротивления.

гибкость расчетная.

При высота площадки смятия.

Тогда конструктивно эксцентриситет продольных сил.

Нахожу минимальную высоту площадок смятия торцов элементов.

Оптимальный эксцентриситет получаю, прировняв напряжения в поясе по середине панели и по краям, из формулы.

Где ферма перекрытие дерево пластмасса.

Окончательно принимаю e=12см и высоту площадок смятия с учетом подрезки в углах на глубину 0,8 см (рис.11):

Проверяю принятое сечение пояса в середине крайней панели при полном загружении снеговой нагрузкой:

Нижний пояс. Расчетное усилие U₂=251 360кгс.

Принимаю сечение пояса из двух уголков 160×100×9 мм с общей площадью.

Стойки. Расчетное усилие сжатия V₁=-81 400 кгс; расчетная длина l_cт=3,38 м.

Задаюсь гибкостью л=120<|150|, при которой высота сечения стойки.

Принимаю стойки из трех досок толщиной 50 мм, шириной 170 мм.

Проверяю принятое сечение 150×170мм. Фактическая гибкость.

Нормальные напряжения.

Раскосы. Расчетное усилие D₁=-33 740 кгс;

l_р=7,357 м; задаюсь гибкостью л=120<|150|, тогда.

Принимаю раскосы из 5 досок толщиной 44 мм шириной 170 мм.

Проверяю сечение 220×170мм:

Напряжение.

Расчет и конструирование узлов. Карнизный узел (рис.12). Торцовый швеллер подбираю по изгибу от равномерно распределенной нагрузки.

Изгибающий момент Требуемый момент сопротивления.

Принимаю швеллер № 40 с W_y=73,4>65см³. Для сохранения высоты площадки смятия h_см=26см навариваем на стенку швеллера лист высотой h_ст=34см, шириной 17 см. Находим толщину листа д_ст из условия его изгиба от давления торца верхнего пояса (без учета работы на изгиб стенки швеллера).

Лист укреплен вертикальным ребром жесткости b_p х д_р=160×14 (рис.12).

Рассматриваю участок 1 размером 85×260мм как пластинку, опертую по контуру, в которой изгибающий момент в полосе шириной 1 см равен где б = 0,118 — коэффициент при соотношении сторон пластинки 26/8,5=3,05.

Определяю толщину стенки.

Рис. 12.Карнизный узел

Где: аконструкция узла; б — к расчету стенки швеллера с вертикальным ребром жесткости; в — к расчету горизонтального опорного листа.

Изгибающий момент в ребре жесткости:

гденагрузка на ребро, (рис. 12,б) Положение центра тяжести расчетного сечения.

Момент инерции сечения.

Момент сопротивления.

Требуемый момент сопротивления сечения.

Горизонтальный лист проверяем на изгиб от опорного реактивного давления стойки (рис. 12,в), принятой сечением b x h=170×220мм.

Реактивное давление на лист.

Давление верхнего пояса на лист.

Расчетное давление на правый участок листа Изгибающий момент в плите, опертой на три канта с отношением сторон 11/7=0,64 в полосе шириной 1см:

Требуемая толщина листа.

принимаю.

рис. 13.Промежуточный узел верхнего пояса.

Для прикрепления швеллера к фасонке ручной сваркой электродами Э-42 при высоте швов h_ш=6мм с каждой стороны необходима следующая длина швов:

Для крепления нижнего пояса к фасонке длина швов высотой h_ш=6мм определяется по формулам:

l_ш = 60 см.

Промежуточный узел верхнего пояса (рис.13). Расчетные усилия:

О₁=О₂=-224 190 кгс, V₁=-81 400 кгс. Усилия от одного элемента верхнего пояса на другой передаются лобовым упором через площадки смятия с h_см=26см. Глубина прорези для создания эксцентриситета е=12см; равна 2е=24см. Стык перекрывается с двух сторон накладками сечением 150×170мм на болтах.

d=12мм.

Усилия от стойки передаются на верхний пояс через площадку смятия под торцом стойки. Расчетное сопротивление древесины ели местному смятию поперек волокон находим по формуле:

Требуемая площадь смятия.

Проектирую подбалку из древесины твердой породы, например дуба, с кгс/см². Тогда. Длина подбалки находиться из условия смятия древесины элементов верхнего пояса поперек волокон в опорных сечениях:

Принимаю длину подбалки из условия постановки с каждой стороны пары глухарей d=12мм:

а значит принимаем l_б =171 см.

Толщину подбалки находим из условия изгиба по расчетной схеме, показанный на рис. 13,б, от нагрузки.

Изгибающий момент консоли.

Требуемая толщина подбалки.

принимаю =220см.

Расчетные усилия: U₁=+244 330 кгс; U₂=+251 360 кгс; D₁=-33 740 кгс и 33 580 кгс;

V₁=-81 400 кгс;

Для крепления к узлу уголков нижнего пояса необходимая длина сварных швов высотой h_ш=6мм для элемента 1−2: по обушку180мм, по перу 100 мм; для элемента 4-Н и 4'-H' 190 мм и 110 мм.

Усилие сжатия от раскоса D₁=-28 270кгс передается на металлические диафрагмы узла (рис. 14,б). Давление на вертикальную диафрагму.

Изгибающий момент в диафрагме как пластинка, опертой по трем сторонам, при 17/18=0,94 и б=0,107;

М₂=бg₂b²=0,107×61×17²=1886 кгс^.м;

рис. 14. Промежуточный узел нижнего пояса: аконструкция узла; бу расчету диафрагмы; вфасонка с диафрагмами

Требуемая толщина вертикальной диафрагмы.

Растягивающее усилие от раскоса D₁'=3358 кгс передается через два болта d=12мм, несущая способность которых:

из условия среза.

из условия смятия из условия смятия древесины Горизонтальную диафрагму рассчитываю на давление от стойки.

Рис. 15.Коньковый узел.

Рассчитываю участок 1, опертый по трем сторонам. При соотношении сторон 6,6/17=0,38 коэффициент б = 0,06 и.

.

Требуемая толщина листа.

принимаем.

Вертикальное ребро, поддерживающее горизонтальную диафрагму, рассчитываю как балку на двух опорах, нагруженную сосредоточенной силой V₁. Принимаю толщину ребра д_р=45мм, тогда требуемая высота его.

принимаю = 150 мм.

Коньковый узел. (рис.15). Отдельные полуфермы, поступающие на стройплощадку, соединяются между собой парными деревянными накладками сечением 150×170мм на болтах d=12мм и металлическими фланцами на болтах d=12мм. Необходимый эксцентриситет обеспечивается прорезью 260 мм.

Сжимающее усилие в раскосе D₁=-33 740 кгс передается парными накладками из швеллеров № 18 на фланцы через швы на торцах швеллеров. Швы воспринимают усилие на срез.

и на сжатие.

Напряжение в швах высотой h_ш=4мм и общей длиной в одном швеллере проверяю по формулам:

Суммарные напряжения.

Сжимающее усилие от раскоса на швеллеры передается через распорку из швеллера № 18. Напряжение изгиба в распорке.

где =17см³.

Проверяю сварные швы, прикрепляющие распорку к швеллерам, длиной.

Растягивающее усилие воспринимается двумя болтами d = 12 мм.

При одностороннем загружении фермы снегом в узле появляется поперечная сила Q = P_сн/2 = 9629 кгс. Это усилие вызывает срез четырех болтов d = 12 мм. напряжение среза в болтах.

Для уменьшения свободной длины нижнего пояса и его провисания предусматриваю подвеску из арматурной стали d=10мм.

Опорный узел.(рис.16). Ферма опирается на колонны через обвязочные брусья, выполняющие роль горизонтальных распорок вертикальных связей жесткости между колоннами. Высоту обвязочного бруса подбираю по предельной гибкости л=200 при расчетной длине 6,175 м.

принимаю =250мм.

Ширину обвязочного бруса назначаю равной ширине опорной стойки-25см.

Необходимая длина горизонтального опорного листа находиться из условия местного смятия обвязочного бруса поперек волокон при.

принимаю l_оп=2600мм.

Рис. 16. Опорный узел.

Толщину опорного листа нахожу из условия изгиба консольных участков длиной 7 см от реактивного давления.

Изгибающий момент в консоли шириной 1 см.

Требуемая толщина листа.

принимаю д_оп=22 мм.

Проверяю опорную стойку на продольное сжатие. Гибкость.

Коэффициент продольного изгиба.

Напряжения.

Весовые показатели фермы. Расход древесины на ферму со связями.

V=3,68 м³, стали 600 кг. Собственный вес фермы Собственный вес фермы на 1 м² плана покрытия, что мало отличается от принятого в расчете.

Коэффициент собственного веса:

(в расчете =3,5).

Обеспечение пространственной устойчивости здания Плоскостные несущие деревянные конструкции (балки, арки, рамы, фермы) рассчитываются на нагрузки, действующие в плоскости их наибольшей жесткости (рабочей плоскости). Горизонтальные нагрузки, направленные перпендикулярно продольной оси здания, обычно воспринимаются стенами (или колоннами), а в зданиях с несущими конструкциями в виде арок или рам, опирающимися непосредственно на фундаменты, — самими конструкциями. Горизонтальные нагрузки, действующие вдоль оси здания (ветровой напор, продольные инерционные силы торможения кранов и др.), должны восприниматься системой связей.

Таким образом, в зданиях и сооружениях плоскостные несущие конструкции при помощи связей в продольном направлении объединяются в общую систему, которая доводится до неподвижных частей (фундаментов) зданий и сооружений. Эта система должна обеспечивать пространственную неизменяемость, устойчивость, прочность и жесткость конструкций от воздействия внешних сил любого направления при расчетном (наиболее невыгодном) сочетании нагрузок. Для восприятия связевой системой этих нагрузок необходимо надежное взаимное крепление элементов связей между собой и с несущими конструкциями.

По конструктивным особенностям различают связи: горизонтальные (скатные) — с раскосной или крестовой решеткой; вертикальные (наклонные) — в виде связевых ферм или распорок. При шаге несущих конструкций до 3 м связи выполняют из стальных элементов (уголков, тяжей, труб) или клееных деревянных элементов.

Так как в данном здании пролет ферм 18, что меньше 30 м, то для обеспечения пространственной жесткости достаточно устроить связевую ферму в плоскости верхнего пояса. Расстояние между связевыми фермами не должно превышать 30 м.

Мероприятия по обеспечению долговечности и огнестойкости конструкций из дерева и пластмасс.

Древесина — ценный и благородный строительный материал, требующий к себе бережного отношения. Срок службы деревянных конструкций при правильной эксплуатации и своевременных текущих ремонтах составляет 100 и более лет.

Вместе с тем использование для изготовления деревянных конструкций древесины с влажностью более 30%, увлажнение конструкций в процессе эксплуатации, нарушение осушающего режима в помещении и другие причины приводят к загниванию древесины и резкому сокращению сроков службы деревянных конструкций.

Под гниением древесины понимают процесс жизнедеятельности грибов, разрушающих целлюлозу — самую прочную часть древесины.

Процесс развития грибов происходит при средней влажности древесины более 20% в условиях повышенной влажности воздуха при отсутствии проветривания и температуре окружающего воздуха от 0 до 45 °C.

Характерные признаки поражения древесины грибами в конструкциях:

появление на поверхности древесины грибницы — белых пушистых скоплений грибных нитей (гифов), а также наличие в помещении характерного грибного запаха; изменение цвета древесины: в начале процесса — на красноватый, затем бурый или темно-коричневый; наличие в древесине глубоких продольных и поперечных трещин, по которым она распадается на отдельные призматические кусочки — деструктивная гниль (древесина как бы обугливается, легко отрывается и растирается пальцами в порошок).

Для оценки степени поражения древесины грибами установлено 5 групп: 0 — здоровая древесина; 1 — снижение прочности древесины на 10…20%; 2 — снижение прочности на 40%; 3 и 4 — аварийное состояние — снижение прочности на 50% и более.

Конструктивные меры защиты деревянных конструкций от загнивания

Основными мероприятиями конструктивной профилактики против загнивания деревянных конструкций являются защита их от постоянного или систематически повторяющегося увлажнения, создание осушающего режима эксплуатации.

Увлажнение деревянных конструкций может быть:

непосредственное — атмосферными осадками из-за протечек кровли;

капиллярное — грунтовыми водами при повреждении гидроизоляции;

биологическое — самоувлажнение в процессе гниения;

конденсационное — увлажнение за счет оседания воды из паров, содержащихся в воздухе (наиболее опасное).

Основные конструктивные (профилактические) меры против загнивания:

использование сухого пиломатериала с влажностью 12% для изготовления клееных деревянных конструкций и №< 20% - для неклееных конструкций;

зашита конструкций от увлажнения на период транспортировки и монтажа;

размещение деревянных конструкций полностью в пределах отапливаемого помещения либо целиком в пределах неотапливаемого чердачного помещения, за утепленным подвесным потолком;

установка опорных частей балок, ферм на деревянные опорные подушки на пилястры или в открытые гнезда, утепление этих гнезд;

устройство опорных узлов рам, арок так, чтобы низ деревянного элемента был на 300…500 мм выше уровня чистого пола;

обеспечение свободного доступа к опорным узлам конструкций для осмотра и проветривания;

устройство гидроизоляции в местах соприкосновения древесины с каменной кладкой, бетоном, металлом;

обеспечение зазора не менее 250 мм между нижним поясом ферм и утеплителем в зданиях с утепленным подвесным потолком для осмотра и проветривания;

вентиляция утепленных деревянных перекрытий через щелевые плинтуса и решетки в полу в углах комнат, вентиляция подполья через продухи в цокольных стенах, конструкциях (слой пароизоляции должен располагаться в начале теплового потока, то есть со стороны положительных температур, а теплоизоляционный слой устраивается в конце теплового потока, то есть с холодной стороны ограждения).

Химические меры защиты деревянных конструкций от загнивания

В тех случаях, когда одними конструктивными мерами невозможно гарантировать надежную защиту деревянных конструкций от загнивания, конструкции обрабатываются специальными химическими препаратами — антисептиками — веществами, оказывающими отравляющее воздействие на биологических разрушителей древесины.

Требования к антисептикам:

быть токсичными для дереворазрушающих грибов и насекомых и безопасными для человека и домашних животных;

не влиять на механическую прочность древесины и не способствовать коррозии металлических соединительных деталей;

легко проникать в древесину и не вымываться из нее, иметь постоянный химический состав, не иметь резкого запаха, быть дешевыми и доступными, т. е. экономически выгодными для применения.

Применяемые в строительстве антисептики делятся на водорастворимые (неорганические или минеральные); маслянистые (органические); комбинированные; комплексные (обладающие антисептическими и огнезащитными свойствами).

Наиболее распространенные водорастворимые антисептики (состав, %):

фтористый натрий (НаР — 3; вода — 97) — белый порошок, не имеющий цвета и запаха, легко проникает в древесину и легко вымывается из нее, при соприкосновении с известью, цементом, алебастром, мелом теряет свои свойства;

кремнефтористый аммоний — КФА (КФА — 10; вода — 90) — белый кристаллический порошок с легким запахом аммиака;

селькур (медный купорос — 3,5; бихромат натрия — 3,5; уксусная кислота — 0,05; вода-93);

— препарат ББ-11 (бура техническая — 10; кислота борная — 10; вода-80).

Из маслянистых антисептиков наиболее эффективно каменноугольное масло (креозот) — темно-коричневая жидкость с едким запахом — продукт переработки каменноугольной смолы, а также антраценовое масло, сланцевое масло и березовый деготь.

В настоящее время применяются, как правило, комплексные составы, оказывающие антисептическое и антипирирующее защитное воздействие на древесину типа «Пирилакс» (г. Ижевск).

Деревянные конструкции каркасов, покрытий и перекрытий защищаются водорастворимыми антисептиками, а элементы конструкций, соприкасающиеся с землей (сваи, опоры ЛЭП, шпалы, столбы) пропитываются маслянистыми антисептиками.

Защита от возгорания

Пожары наносят огромный ущерб экономике. Для снижения потерь от пожаров разработана система противопожарного нормирования в строительстве, основные положения которой изложены в СНиП 21−01−97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений». Здания, а также части зданий, выделенные противопожарными стенами, подразделяются по степеням огнестойкости (1…У) и классам конструктивной и функциональной пожарной опасности.

Степень огнестойкости здания определяется огнестойкостью его строительных конструкций. Строительные конструкции в свою очередь характеризуются огнестойкостью и пожарной опасностью. Показателем огнестойкости является предел огнестойкости. Пожарную опасность конструкции характеризует класс ее пожарной опасности.

Предел огнестойкости строительных конструкций — это время (в минутах) наступления одного или последовательно нескольких, нормируемых для данной конструкции, признаков предельных состояний: потери несущей способности, потери целостности, потери теплоизолирующей способности.

Пределы огнестойкости строительных конструкций определяются по результатам огневых испытаний в специальных лабораторных печах с соблюдением стандартного режима нарастания температуры и проверяются при натурных испытаниях.

Нормы допускают применение клееных деревянных конструкций массивных сечений (колонн, арок, рам, балок) без огнезащиты в одноэтажных производственных, складских, сельскохозяйственных и общественных зданиях II степени огнестойкости с производствами категорий Г, Д, Е.

По пожарной опасности строительные конструкции подразделяются на 4 класса: КО (непожароопасные); К1 (малопожароопасные); К2 (умереннопожароопасные); КЗ (пожароопасные). Деревянные конструкции отнесены по ГОСТ 30 403 к классу КЗ.

В пожарном отношении деревянные конструкции часто необоснованно считаются более опасными, чем металлические или железобетонные с предварительно напряженной арматурой. Опыт обследования зданий, поврежденных пожаром, показывает, что незащищенные металлические и железобетонные конструкции с предварительно напряженной арматурой быстро теряют несущую способность и внезапно обрушаются.