Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена

РефератПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Исходные данные, полученные в результате вычислений предыдущего раздела, сведены в таблицу 5. Основная задача дальнейших расчетов — определение изменений по высоте канала следующих величин: температур теплоносителя, составных частей твэла (оболочки, топлива) и запаса до кризиса теплобмена. Все вычисления данного раздела производились по методике для ВВЭР, описанной в. Значения параметров… Читать ещё >

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Исходные данные, полученные в результате вычислений предыдущего раздела, сведены в таблицу 5. Основная задача дальнейших расчетов — определение изменений по высоте канала следующих величин: температур теплоносителя, составных частей твэла (оболочки, топлива) и запаса до кризиса теплобмена. Все вычисления данного раздела производились по методике для ВВЭР, описанной в [2, стр. 322−327]. Значения параметров теплоносителя определены согласно данным [4]. Перед основным расчетом произведены дополнительные геометрические вычисления для ТВС и твэла, отраженные в таблице 6.

Таблица 5 — Параметры теплоносителя на входе и в среднем по активной зоне.

Наименование параметра.

Обозначение.

Ед. изм.

Значение.

Энтальпия на входе в активную зону.

iвх.

Дж/кг.

7,750*105.

Температура на входе в активную зону.

Tвх.

єС.

183,0.

Удельный объем теплоносителя на входе в активную зону.

хвх.

м3/кг.

1,131*10−3.

Плотность теплоносителя на входе в активную зону.

свх.

кг/м3.

884,2.

Динамическая вязкость воды на входе в активную зону.

µвх.

Па· с.

1,470*10−4.

Массовый расход теплоносителя через активную зону.

G.

кг/с.

Средняя температура теплоносителя в активной зоне.

єС.

189,0.

Средняя изобарная теплоемкость теплоносителя в активной зоне.

Дж/(кг· К).

4,445*103.

В результате вычислений было установлено, что несмотря на отсутствие кипения теплоносителя в среднем по объему активной зоны, в центральной её части наблюдается развитое кипение теплоносителя. Это обусловлено принятыми коэффициентами неравномерности энерговыделения.

Тем не менее, в рамках данной работы влияние закипания теплоносителя в каналах (как объемного в ТВС, так и поверхностного на стенке твэла) не учитывалось. Таким образом:

  • ? линейный тепловой поток имеет косинусоидальное распределение по высоте (высотная координата z=0 в центральной плоскости активной зоны)
  • ? при достижении точки насыщения расчет коэффициента конвективной теплоотдачи производился по формулам для однофазного теплоносителя, т. е. для воды в состоянии насыщения с нулевым содержанием пара.

Стоит отметить, что для снижения неравномерности энерговыделения в современных реакторных установках типа ВВЭР используются следующие технологические решения:

  • ? профилирование топлива по радиусу активной зоны;
  • ? профилирование расхода теплоносителя по радиусу;
  • ? использование интенсификаторов теплообмена;
  • ? использование бесчехловых ТВС.

Распределение линейного теплового потока по высоте среднеи максимально нагруженного твэлов изображено на рисунке 4. На рисунке 5 отражена зависимость энтальпии от высоты, на рисунке 6 — температуры теплоносителя.

Вычисления энтальпии по высоте твэла производилось следующим образом:

Как видно из рисунка 6, объемное закипание в максимально нагруженном твэле начинается чуть выше центрального по высоте сечения. Выше по высоте температура перестает изменяться, т.к. кипение является изотермическим процессом.

На рисунке 7, в соответствии с данными [2, стр. 169], отражена использованная в вычислениях зависимость коэффициента теплоотдачи контактного слоя между оболочкой твэла и топливным сердечником в зависимости от величины его первоначального газового зазора.

Следует отметить, что при определении коэффициента теплопроводности диоксида урана вследствие его зависимости от температуры, вычисление производилось итерационным способом. Распределение температур внутренних поверхностей топливных сердечников по высоте твэлов отражены на рисунке 8.

В результате проведенных вычислений, полученные значения температур внутри твэлов, не превышают значений, способствующих плавлению и разрушению его элементов (оболочки и топлива).

Оценка запаса до кризиса теплообмена производилась согласно.

[2, стр. 238] по следующей формуле:

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Как видно из рисунка 9, коэффициенты запаса до кризиса теплообмена не опускаются ниже 7, но в виду того, что у формулы (4) рекомендуемые пределы применения не в полной мере соответствуют значениям величин, полученным в данной работе, было дополнительно определено граничное паросодержание перехода от пузырькового кипения к пленочному xгр=0,38 [2, стр. 236]. Данное паросодержание не достигается ни в одной из высотных координат. Таким образом, с достаточной степенью точности был произведен вывод об отсутствии кризиса теплообмена в активной зоне.

Таким образом, в результате вычислений данного раздела обоснована теплотехническая надежность реакторной установки: оболочка твэла и топливо не подвергаются разрушению в результате перегрева, кризис теплообмена отсутствует.

Подробный ход вычислений описан в таблице 7, полученные значения величин в зависимости от высоты в виду большого объема сведены отдельно в таблицу 8.

Коэффициент теплоотдачи контактного слоя.

Рисунок 7 — Коэффициент теплоотдачи контактного слоя Таблица 7 — Определение теплогидравлических параметров по высоте.

Наименование параметра.

Формула / обозначение.

Ед. изм.

Значение.

Коэффициент неравномерности энерговыделения по объему.

kV (принимается).

Ї.

2,8.

Коэффициент неравномерности энерговыделения по высоте активной зоны.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Ї.

1,51.

Коэффициент неравномерности энерговыделения по радиусу активной зоны.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Ї.

1,86.

Максимальный линейный тепловой поток (в центральной плоскости активной зоны):

Вт/м.

для средненагруженного твэла.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

1,27*104.

для максимально нагруженного твэла.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

2,37*104.

Распределение линейного теплового потока.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Вт/м.

см. таблицу 8.

Тепловая нагрузка на единицу поверхности твэла.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

см. таблицу 8.

Массовая скорость теплоносителя в ТВС.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Расход теплоносителя в расчете на один твэл.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

кг/с.

0,614.

Энтальпия теплоносителя по высоте канала.

см. формулу 3.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

см. таблицу 8.

Относительная энтальпия по высоте канала.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Ї.

см. таблицу 8.

Критерий Рейнольдса по высоте канала.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Ї.

см. таблицу 8.

Критерий Прандтля по высоте канала.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Ї.

см. таблицу 8.

Коэффициент A для определения критерия Нуссельта.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Ї.

3,06*10−2.

Критерий Нуссельта по высоте канала (для стержней в треугольной упаковке).

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

Ї.

см. таблицу 8.

Коэффициент теплоотдачи между теплоносителем и твэлом.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

см. таблицу 8.

Температура наружной поверхности оболочки твэла.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

C.

см. таблицу 8.

Коэффициент теплопроводности оболочки (цирконий) [2, стр. 320].

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

20,9.

Температура внутренней поверхности оболочки твэла.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

єС.

см. таблицу 8.

Отношение толщины газового зазора к внутреннему диаметру оболочки твэла.

дз/d1.

%.

0,76.

Коэффициент проводимости контактного слоя.

(см. рисунок 7).

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

4,7*103.

Температура наружной поверхности топливного сердечника.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

єС.

см. таблицу 8.

Коэффициент теплопроводности нитрида урана.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

где — средняя по толщине температура топлива в К.

см. таблицу 8.

Температура внутренней поверхности топливного сердечника.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

єС.

см. таблицу 8.

Критический тепловой поток.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

см. таблицу 8.

Коэффициент запаса до кризиса теплообмена.

см. таблицу 8.

Граничное паросодержание (переход от пузырькового кипения к пленочному).

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.

*.

Ї.

0,37.

*.

Определение температур теплоносителя и твэла, запаса до кризиса теплообмена.
Показать весь текст
Заполнить форму текущей работой