Расчет предела огнестойкости железобетонной колонны
Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл. 2.1.2.4, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле: Определяется площадь F, поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в расчетный момент времени воздействия пожара = 2,5ч (рабочая площадь поперечного сечения). Определяется площадь F, поперечного сечения… Читать ещё >
Расчет предела огнестойкости железобетонной колонны (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Расчет предела огнестойкости центрально-сжатой железобетонной колонны производится по расчетной схеме № 3 и включает в себя решение двух задач:
- 1) Теплотехническая (определяется температура рабочей арматуры и толщина слоя бетона, прогретого до критической температуры в заданный момент времени, при воздействии «стандартного пожара»).
- 2) Статическая (определяется несущая способность рабочего сечения колонны в заданный момент времени).
Таблица 2.1.2.1 Исходные данные для железобетонной колонны.
Геометрические характеристики. | Характеристики бетона. | Характеристики рабочей арматуры. | Шаг сеток поперечного армирования. | Нормативные нагрузки на колонну Nнкол, кН. | |||||
ширина b, м. | Толщина h, м. | расчетная длинаl0, м. | класс по прочности. | толщина защитного слоя бетона, мм. | класс арматуры. | количество стержней, шт., диаметр, мм. | постоянные. | временные. | |
0,4. | 0,4. | 6,52. | В30. | A-V. | 4 ??? |
1) Приводится расчетная схема колонны.
- 2) Определяется температура прогрева арматуры в первый расчетный момент ч. воздействия «стандартного пожара».
- 2.1 Рассчитаем толщину начавшегося прогреваться слоя бетона:
где — первый расчетный момент времени, ч;
— приведенный коэффициент температуропроводности бетона колонны, м?/г.
Согласно табл. 2.1.1.5 для тяжелого бетона на гранитном заполнителе имеем:
2.2 Определяется температура прогрева арматуры колонны в первый расчетный момент времени = 1,5 ч. Рассматривается один из четырех арматурных стержней, расположенный между обогреваемыми поверхностями «1» и «3».
где, , , — относительные расстояния, которые определяются по формуле:
где? параметр, зависящий от расстояния от обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края арматуры, а также от характеристик бетона и арматуры, м;
В силу симметричности сечения колонны и воздействия пожара на нее, для расчетов применяется, , тогда:
параметры и определяются по формуле:
где ?толщина защитного слоя бетона, м;
и — коэффициенты, зависящие от плотности бетона, определяемые по справочным данным, приведённым в табл. 2.1.1.6. Для бетона плотностью? = 2350 кг/с крупным заполнителем из карбонатных пород.
- — диаметр арматуры, м;
- — толщина сечения колонны, м;
Если, то относительные расстояния и принимаются равными 1, то есть обогреваемые поверхности 2 и 4 не оказывают влияния на температуру арматуры.
3) Определяется коэффициент условий работы при пожаре арматуры колонны в зависимости от класса арматуры и температуры ее прогрева по табл. 2.1.2.2. Для промежуточных значений применяется метод линейной интерполяции:
Для арматуры класса А-V:
Таблица 2.1.1.2 Значения коэффициента условий работы при пожаре стержневой арматуры различных классов в зависимости от температуры арматуры.
Температура арматуры ,?С. | |
0.1. | |
Х. | |
0.05. |
4) Определяется толщина слоя бетона, м, прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле:
где — параметр, который вычисляется по формуле:
где — критическая температура бетона, при превышении которой он теряет прочность. Для тяжёлого бетона с крупным заполнителем из силикатных пород 500 °C .
— параметр, определяемый по формуле:
где — относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности по формуле:
где — расстояние между параллельными обогреваемыми поверхностями, м;
— толщина начавшего прогреваться слоя бетона, м.
Если, то принимается и, соответственно, .
В нашем случае:
так как, то принимается и, соответственно,, тогда:
5) Определяется толщина слоя бетона м, прогретого до критической температуры в углу сечения колонны в первый расчетный момент времени воздействия «стандартного» пожара:
где — относительное расстояние внутри угла колонны, образованного обогреваемыми поверхностями, вычисляется по формуле:
6) Определяется площадь F,, поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в первый расчетный момент времени воздействия пожара ?1 = 1,5 ч (рабочая площадь поперечного сечения) по формуле:
где — поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя бетона в углах сечения, вычисляется по формуле:
где h — размер квадратного сечения колонны, м.
7) Определяется сторона эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения:
;
8) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл. 2.1.2.4, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле:
Таблица 2.1.2.9 Коэффициент продольного изгиба для сжатых железобетонных элементов, подвергаемых воздействию пожара.
Коэффициент продольного изгиба,. | |
0,77. | |
22,53. | х. |
0,68. |
9) Определяется несущая способность Ф колонны в момент времени воздействия пожара по формуле:
где — коэффициент продольного изгиба центрально сжатых колонн квадратного сечения;
и — расчетные сопротивления растяжению арматуры и сжатию бетона, МПа, определяются делением соответствующих нормативных сопротивлений (табл. 2.1.2.5) и (табл. 2.1.2.6) на соответствующие коэффициенты надежности:
- — для арматуры? s = 0,9;
- — для бетона? b = 0,83;
- — площадь поперечного сечения арматуры, м.
Таблица 2.1.2.5 Нормативные сопротивления бетона на осевое сжатие, в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие.
Вид бетона. | Нормативные сопротивления бетона на осевое сжатие МПа, при классе бетона по прочности на сжатие. |
В30. | |
Тяжелый и мелкозернистый. | 22,0. |
Таблица 2.1.2.6 Нормативные сопротивления на растяжение для основных видов стержневой арматуры.
Класс арматуры. | Нормативные сопротивления растяжению МПа. |
А-V. |
Определяется площадь поперечного сечения всей растянутой арматуры по формуле:
Вычисляется несущая способность Ф колонны в момент времени ?1 = 1,5 ч воздействия пожара по формуле:
Проверяется условие наступления предельного состояния колонны по признаку «R» на момент времени воздействия пожара = 1,5 ч:
где — нормативная нагрузка на колонну, Н (принимается по табл. 2.1.2.1 как сумма постоянной и временной нагрузок).
Так как несущая способность колонны Ф на момент времени 1,5 ч. =1717 кН больше, чем нормативная нагрузка Nн=1350 кН, предел огнестойоксти колонны более 1,5 часа. Принимаем второй промежуток времени == 2 ч.
Условие и не выполняется — предел огнестойкости более 1,5 ч.
Определяется несущая способность колонны в момент времени = 2ч.
- 1) Определяется температура прогрева арматуры в первый расчетный момент ч. воздействия «стандартного» пожара:
- 1.1) Определяется толщина начавшего прогреваться слоя бетона l по формуле:
где — второй расчетный момент времени, ч;
— приведенный коэффициент температуропроводности бетона колонны, м?/г.
м;
1.2) Определяется температура арматуры колонны в расчетный момент времени = 2ч:
где, , , — относительные расстояния, которые определяются по формуле:
где? параметр, зависящий от расстояния от обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края арматуры, а также от характеристик бетона и арматуры, м;
параметры и определяются по формуле:
где? толщина защитного слоя бетона, м;
и — коэффициенты, зависящие от плотности бетона, определяемые по справочным данным, приведённым в табл. 2.1.1.6. Для бетона плотностью? = 2350 кг/крупным заполнителем из карбонатных пород:
Таблица 2.1.2.7.
Значения коэффициентов и в зависимости от плотности бетона.
Плотность бетона,? кг/м3. | |
0.62. | |
0.5. |
- — диаметр арматуры, м;
- — толщина сечения колонны, м;
Тогда:
2) Определяется коэффициент условий работы при пожаре арматуры колонны в зависимости от класса арматуры и температуры ее прогрева по табл. 2.1.2.8.
Для арматуры класса А-V:
3) Определяется толщина слоя бетона, м, прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле:
где — параметр, который вычисляется по формуле:
где — критическая температура бетона, при превышении которой он теряет прочность. Для тяжёлого бетона скрупным заполнителем из карбонатных пород 600 °C .
— параметр, определяемый по формуле:
где — относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности по формуле:
где — расстояние между параллельными обогреваемыми поверхностями, м;
— толщина начавшего прогреваться слоя бетона, м.
Если, то принимается и, соответственно, .
В нашем случае:
так как, то принимается и, соответственно,, тогда:
4) Определяется толщина слоя бетона м, прогретого до критической температуры в углу сечения колонны:
5) Определяется площадь F,, поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в расчетный момент времени воздействия пожара = 2 ч (рабочая площадь поперечного сечения).
где — поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя бетона в углах сечения, вычисляется по формуле:
где h — размер квадратного сечения колонны, м.
- 6) Определяется сторона эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения:
- 7) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл. 2.1.2.9, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле:
Таблица 2.1.2.9 Коэффициент продольного изгиба для сжатых железобетонных элементов, подвергаемых воздействию пожара.
Коэффициент продольного изгиба,. | |
0,77. | |
х. | |
0,68. |
9)Вычисляется несущая способность Ф колонны в момент времени = 1 ч воздействия пожара по формуле:
Проверяется условие наступления предельного состояния колонны по признаку «R» на момент времени воздействия пожара = 2ч:
Так как, то условие не выполняется.
Несущая способность колонны Ф на момент времени 2 ч. = 1432 кН больше, чем нормативная нагрузка Nн=1350 кН, следовательно, предел огнестойоксти колонны более 2 ч. Принимаемтретийрасчетный момент времени воздействия пожара:= 2.5 ч. Определяется несущая способность колонны момент времени = 2.5 ч.
- 1) Определяется температура прогрева арматуры в первый расчетный момент ч. воздействия «стандартного» пожара:
- 1.1) Определяется толщина начавшего прогреваться слоя бетона l по формуле:
где — второй расчетный момент времени, ч;
— приведенный коэффициент температуропроводности бетона колонны, м?/г.
м;
где? параметр, зависящий от расстояния от обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края арматуры, а также от характеристик бетона и арматуры, м;
параметры и определяются по формуле:
где ?толщина защитного слоя бетона, м;
и — коэффициенты, зависящие от плотности бетона, определяемые по справочным данным, приведённым в табл. 2.1.1.6. Для бетона плотностью? = 2350 кг/ с крупным заполнителем из силикатных пород:
Таблица 2.1.2.7.
Значения коэффициентов и в зависимости от плотности бетона.
Плотность бетона,? кг/м3. | |
0.62. | |
0.5. |
- — диаметр арматуры, м;
- — толщина сечения колонны, м;
Тогда:
2) Определяется коэффициент условий работы при пожаре арматуры колонны в зависимости от класса арматуры и температуры ее прогрева по табл. 2.1.2.8.:
Для арматуры класса А-V:
3) Определяется толщина слоя бетона, м, прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле:
где — параметр, который вычисляется по формуле:
где — критическая температура бетона, при превышении которой он теряет прочность. Для тяжёлого бетона с крупным заполнителем из силикатных пород 500 °C .
— параметр, определяемый по формуле:
где — относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности по формуле:
где — расстояние между параллельными обогреваемыми поверхностями, м;
— толщина начавшего прогреваться слоя бетона, м.
Если, то принимается и, соответственно, .
В нашем случае:
так как, то принимается и, соответственно,, тогда:
4) Определяется толщина слоя бетона м, прогретого до критической температуры в углу сечения колонны:
5) Определяется площадь F,, поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в расчетный момент времени воздействия пожара = 2,5ч (рабочая площадь поперечного сечения).
где — поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя бетона в углах сечения, вычисляется по формуле:
где hразмер квадратного сечения колонны, м.
- 6) Определяется сторона эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения:
- 7) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл. 2.1.2.9, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле:
Таблица 2.1.2.9 Коэффициент продольного изгиба для сжатых железобетонных элементов, подвергаемых воздействию пожара.
Коэффициент продольного изгиба,. | |
0,77. | |
25,297. | х. |
0,68. |
9) Вычисляется несущая способность Ф колонны в момент времени = 2,5ч воздействия пожара по формуле:
Проверяется условие наступления предельного состояния колонны по признаку «R» на момент времени воздействия пожара = 2,5ч:
Так как, то условие не выполняется.
Предел огнестойкости находится между моментами времени = 2,5ч и = 2ч. Применяем метод линейной интерполяции: