Проектирование фундамента под промежуточную опору автодорожного моста, расположенного в русле реки
Высота уступов: hy = li•ctgб, где б= 300 — угол распределения напряжений, обеспечивающий работу материала фундамента только на сжатие. Высота каждого уступа при проектировании принимается 1−2 м. Минимальные размеры ростверка в уровне обреза bmin, amin назначают с учётом возможных погрешностей разбивки и возведения фундамента, исходя из размеров над фундаментной части опоры B0, A0: Федеральное… Читать ещё >
Проектирование фундамента под промежуточную опору автодорожного моста, расположенного в русле реки (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Федеральное агентство по образованию Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет Кафедра механики грунтов, оснований и фундаментов КУРСОВАЯ РАБОТА
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА ПОД ПРОМЕЖУТОЧНУЮ ОПОРУ АВТОДОРОЖНОГО МОСТА, РАСПОЛОЖЕННОГО В РУСЛЕ РЕКИ
Санкт-Петербург 2011
- 1. Оценка инженерно-геологических условий
- 2. Проектирование фундамента мелкого заложения
- 2.1 Определение расчетного сопротивления грунта
- 2.2 Определение действительных размеров подошвы фундамента
- 2.3 Расчет по первому предельному состоянию
- 3. Проектирование свайного фундамента
- 3.1 Определение типа ростверка и глубины его заложения
- 3.2 Выбор размеров и типа свай
- 3.3 Определение расчетной несущей способности сваи по грунту
- 3.4 Предварительное определение несущей способности свай по материалу
- 3.5 Определение числа свай под опорой
- 3.6 Уточнение размеров ростверка
- 3.7 Проверка расчетной нагрузки, передаваемой на сваю (предварительная)
- 3.8 Расчет свайного ростверка как стержневой статически неопределимой системы
- 3.8.1 Определение расчетной длины свай
- 3.8.2 Определение относительных значений единичных реакций в условных связях
- 3.8.3 Определение перемещений ростверка
- 3.8.4 Определение усилий в сваях
- 3.9 Проверка свайного фундамента как массивного
- 3.10 Определение осадки свайного фундамента
- Список литературы
1. Оценка инженерно-геологических условий
1. Определение удельного веса скелета грунта:
кН/м3;
кН/м3;
кН/м3;
2. Определение коэффициента пористости грунта:
;
3. Определение пористости грунта:
; ;
4. Определение удельного веса грунта во взвешенном состоянии:
;
кН/ м3;
кН/ м3;
кН/ м3;
5. Определение полной влагоемкости грунта:
;
;
6. Определение степени водонасыщения:
; ;
7. Определение числа пластичности:
;
IP1=0,25 — 0, 20=0,05;
IP3=0,43 — 0,24=0, 19;
8. Определение показателя текучести:
;
;
Внесем данные в таблицу 1.
Для расчетов оснований по несущей способности по I Г.П. С.
9. Определим расчетные значения угла внутреннего трения:
где гg — коэффициент надежности по грунту:
для С песчаных и глинистых грунтов — 1,5;
для ц песчаных грунтов — 1,1;
для ц глинистых грунтов — 1,15.
; ;
10. Определим удельное сцепление:
; кПа; кПа;
11. Определим расчетное значение удельного веса:
;
кН/м3;
кН/м3;
кН/м3;
Для расчетов по II Г. П.С. коэффициент надежности по грунту гg =1, поэтому в таблицу 1 записываем нормативные значения цн, Сн, г.
фундамент свая нагрузка мост
Таблица 1
№ п/п | Физические характеристики грунтов | Группы предельного состояния | |||||||||||||||||||
I Г. П.С. | II Г. П.С. | ||||||||||||||||||||
гs, кН/м3 | г, кН/м3 | W | WL | Wp | гd, кН/м3 | e | n | гsb | Wsat | Sr | IP | IL | цI, град | CI, кПа | гІ, кН/м3 | цII, град | CII, кПа | гІI, кН/м3 | E, кПа | ||
26,8 | 20,3 | 0,24 | 0,25 | 0, 20 | 16,37 | 0,637 | 0,389 | 10,26 | 0,238 | 0,99 | 0,05 | 0,80 | 17,39 | 1,74 | 17,65 | 2,0 | 20,3 | ||||
26,6 | 19,0 | 0,23 | ; | ; | 15,45 | 0,722 | 0,419 | 9,64 | 0,271 | 0,85 | ; | ; | 32,73 | ; | 17,27 | ; | 19,0 | ||||
27,4 | 19,0 | 0,28 | 0,43 | 0,24 | 14,84 | 0,846 | 0,458 | 9,43 | 0,309 | 0,91 | 0, 19 | 0,21 | 15,65 | 71,30 | 16,52 | 82,0 | 19,0 | ||||
I слой: супесь (0,01P =0,05 <0,07), пластичный (0,0IL = 0,801,0); насыщенная водой (Sr = 0,99> 0,8);
II слой: песок средней крупности (0,55 < е=0,722 < 0,7), насыщенный водой (Sr = 0,85> 0,8);
III слой: глина (IP=0,19 > 0,17), полутвердая (0,0 < IL =0,21 <0,25), насыщенная водой (Sr = 0,91 > 0,8);
В качестве несущего слоя может быть используем песок средней крупности.
2. Проектирование фундамента мелкого заложения
2.1 Определение расчетного сопротивления грунта
Расчетное сопротивление грунта определяем по формуле:
R = 1,7• (R0• (1 + k1 (b — 2)) + k2•г• (df — 3)); где
где R0 — условное сопротивление грунта, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.1, СНиП 2.05.03−84; b — ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м; d — глубина заложения фундамента, м, принимаемая по п.2; - осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды; допускается принимать = 19,62 кН/м3 (2 тс/м3); k1, k2 — коэффициенты, принимаемые по табл.4, СНиП 2.05.03−84.
Расчет минимальной ширины подошвы фундамента определяется по формуле:
b = b0 + 2•c = 1,5 + 2•0,5 = 2.5 м.
Ширина подошвы фундамента поперек оси моста определяется по формуле:
a = a0 + 2•c = 7 + 2• 0.5 = 8 м.
Глубину заложения фундамента принимаем равной 4,5 м.
R = 1,7 • (245 (1 + 0,1 (2,5 — 2)) + 3 •19,62• (4,5 — 3)) = 526 кН/м3.
2.2 Определение действительных размеров подошвы фундамента
Площадь подошвы фундамента определяется, как:
A = a•b = N0I/ (R — h•ф) = 12 330/ (526 — 4,5 • 22,5) = 29,05 м2
b = vA•b0/a0 = v29,05•1.5/7 = 2.5 м
a = A/b = 29,05/2.5 = 12 м
После установления размеров подошвы фундамента определяем ширину уступов фундамента вдоль оси моста:
l1 = 0.5• (b — b0) = 0.5• (2.5 — 2.5) = 0 м;
поперек оси моста: l2 = 0.5• (a — a0) = 0.5• (12 — 7) = 2,5 м.
Высота уступов: hy = li•ctgб, где б= 300 — угол распределения напряжений, обеспечивающий работу материала фундамента только на сжатие. Высота каждого уступа при проектировании принимается 1−2 м.
hy1=0 м; hy2 = 4,5 м.
2.3 Расчет по первому предельному состоянию
Вес фундамента и грунта на его уступах определяется исходя из геометрических размеров по конструктивному чертежу:
GфI = 1.1•Vф•гб
Gгр= 1.2• Vгр•г0
Vф=12•2,5•2 + 9,5•2,5•2 + 8•2,5•0,5=117,5 м3
Vгр= 12•2,5•4,5 — 117,5 =17,5 м3
GфI = 1,1•104,6•24 = 3102 кН
GгрI = 1.2•17,5•17 = 357 кН
Проверка прочности грунта при основном и дополнительном сочетании нагрузок
1.
2.
3.
Где
= 4 м — расстояние от подошвы до обреза фундамента
W — момент сопротивления подошвы фундамента
R — расчетное сопротивление фундамента в уровне подошвы шириной b
= 1.4 — коэффициент надежности
= 1.2 — коэффициент условий работы
N1 = 12 330 + 3102 + 357 = 15 789 кН
А = 29,05
Р1 = 543,5
R/yn = 438,3
Условие не выполняется.
M1 = 1070 + 120•4 = 1550
W = 13,3
= 660
= 613,7
Условие не выполняется.
= 410,5 > 0
Условие выполняется.
Т.к. первое и второе условия не выполняются — найденные у1 и у2 больше, полученного ранее значения R = 452 кН/м3, значит, проектирование фундамента мелкого заложения в данных условиях невозможно, поэтому принимаем решение на проектирование свайного фундамента.
3. Проектирование свайного фундамента
3.1 Определение типа ростверка и глубины его заложения
Толщину плиты ростверка предварительно примем 2,0 м. Обрез ростверка размещаем на глубине 0,5 м ниже ГМВ.
Минимальные размеры ростверка в уровне обреза bmin, amin назначают с учётом возможных погрешностей разбивки и возведения фундамента, исходя из размеров над фундаментной части опоры B0, A0:
где с — выступ ростверка за грань опоры (0,2−0,5 м) примем с = 0,5 м.
1,5+ 2?0,5 =2,5 м
7 + 2?0,5 = 8 м
3.2 Выбор размеров и типа свай
Выбираем ж/б сваи сплошного сечения 40 см 40 см, располагая их вертикально.
Длина сваи определяется с учётом заделки в плиту ростверка и заглубления в несущий слой или опирания на несжимаемый грунт:
L = ZR + ?0 + h3;
где ZR - расстояние от подошвы слабых грунтов или линии размыва до острия сваи с учетом заделки в несущий слой, 1,0 м;
?0 - расстояние от подошвы ростверка до кровли несущего слоя, 13,5 м;
h3=2d = 2?0,35 = 0,7м — глубина заделки свай в ростверк.
L = 1,0+ 13,5 + 0,7 = 15,7 (примем L=16 м)
По длине свай L = 12 м определяем:
Класс бетона В25, Rв =14,5 МПа
3.3 Определение расчетной несущей способности сваи по грунту
Несущая способность висячей сваи:
где гc — коэффициент условий работы сваи в грунте, гc = 1;
R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, R = 4160 кН/м2 табл.1 СНиП 2.02.03−85);
U — наружный периметр поперечного сечения сваи. U = 1,6 м;
fi — расчетное сопротивление i-ого слоя грунта по боковой поверхности сваи (СНиП 2.02.03−85);
hi — толщина i-ого слоя грунта, соприкасающего с боковой поверхностью сваи;
гСR, гcf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления, гСR = гcf =1 (табл.3 СНиП 2.02.03 — 85);
А — площадь опирания сваи на грунт (площадь проекции подошвы на плоскость перпендикулярную оси ствола сваи), А=0,42=0,16 м2.
Для определения несущей способности толщу грунтов, прорезаемых сваей, разбивают на слои с hi 2 м. При этом граница слоев обязательно должна соответсвовать границе напластований. Глубина погружения нижнего конца сваи ZR, а также средняя глубина расположения слоя грунта принимается от линии размыва. Внесем данные в таблицу 2.
Таблица 2
Наименование слоя | № | hi, м | Zi, м | гcf, м | fi, кН/м2 | гd, кН/м | |
Супесь | Z1 = 1 м | 1,0 | 4,0 | 8,0 | |||
Z2 = 3 м | 1,0 | 7,0 | 14,00 | ||||
0,5 | Z3 = 4,25 м | 1,0 | 8,0 | 4,0 | |||
Песок средней крупности | Z4 = 5,5 м | 1,0 | 57,0 | 114,00 | |||
Z5 = 7,5 м | 1,0 | 61,0 | 122,00 | ||||
1,7 | Z6 = 8,85 м | 1,0 | 64,0 | 108,8 | |||
Где Zi — средняя глубина расположения слоя грунта;
гd = hi. fi кН/м.
= 1279,4 кН.
3.4 Предварительное определение несущей способности свай по материалу
;
где ц — коэффициент продольного изгиба, ц=1; гCB=1;
RB — расчетное сопротивление бетона осевому сжатию. Для В25, RB =14,5 МПа;
АВ — площадь поперечного сечения бетона сваи, АВ = 0,16 м2;
АS' - площадь поперечного сечения сжатой арматуры, АS' = 0,1 963 м2;
RS — расчетное сопротивление арматуры, RS = A II — 14,5 МПа.
кН.
Несущая способность сваи по материалу больше, чем по грунту: Fdm=2748,5 >Fd=1279,4 Следовательно, принимаем Fd=1279,4 кН.
3.5 Определение числа свай под опорой
;
где NIo — расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента, NIo =12 330 кН;
a — шаг свай, при вертикальном расположении, а = 3.0, 4 = 1,20 м;
hp — высота ростверка, hp =2,0 м;
гm - средний вес тела ростверка с учетом его формы и наличия грунта на уступах. Для высокого ростверка гm = 24 кН/м3;
гk = 1,4.
. Принимаем n= 15.
3.6 Уточнение размеров ростверка
где б = 30? — угол жесткости;
м;, где б = 30?;
= 10,32.
3.7 Проверка расчетной нагрузки, передаваемой на сваю (предварительная)
а) Расчетная нагрузка на крайнюю сваю от основного сочетания нагрузок, действующих поперёк пролета
где;; ;
;
хmax — расстояние от оси симметрии до крайней сваи, хmax = 1,2 м;
хi — расстояние от оси симметрии до каждой сваи;
GIP — ориентировочный вес ростверка;
1351,7 кН;
кН,
10 101,7 кН;
= 4200 м;
кН;
Nmax = 1023,4 кН;
Nmin = 323,4 кН.
Сваи по несущей способности грунтов основания проверим из условия:
; 1023,4кН.
323,4 > 0.
Условия проверки не выполняются (1023,4>913,6) число свай должно быть увеличено и проведена повторная проверка.
Возьмем n = 18 — количество свай.
;
хmax = 1,2 м;
1351,7 кН;
кН,
10 101,7 м;
= 4200 м;
кН;
Nmax = 852,9 кН; Nmin = 269,5 кН.
Сваи по несущей способности грунтов основания проверим из условия:
; 852,9кН.
269,5 > 0.
Условия выполняются.
б) Расчетная нагрузка на крайнюю сваю от основного сочетания нагрузок (вдоль оси)
13 681,7 кН;
= 1220 кН;
кН;
Nmax = 850,1 кН; Nmin = 669,1 кН.
Сваи по несущей способности грунтов основания проверим из условия:
; 850,1кН., 669,1> 0.
Условия выполняются.
в) Расчетная нагрузка на крайнюю сваю от дополнительного сочетания нагрузок (вдоль оси)
11 251,7 кН;
= 1220 кН;
кН;
Nmax =665,4 кН; Nmin = 584,8 кН.
Сваи по несущей способности грунтов основания проверим из условия:
; 665,4кН.
584,8 > 0.
Условия выполняются.
3.8 Расчет свайного ростверка как стержневой статически неопределимой системы
Расчёт позволяет определить продольные, поперечные усилия в сваях и перемещения ростверка. Ростверк считается абсолютно жестким телом, головы свай — жёстко в нём заделаны. Расчёт ведётся по плоским схемам, представляющим собой проекции свай на вертикальные плоскости симметрии. Сваи являются упругими стойками, деформации которых малы по сравнению с их размерами. Стойка имеет на нижнем конце шарнирное закрепление.
Все внешние силы, полученные при сборе нагрузок, сводятся к двум равнодействующим: NI (вертикальной), HI (горизонтальной) и моменту относительно точки О.
a) От основного сочетания нагрузок (вдоль оси)
;
1351,7 кН;
гb — удельный вес бетона, гb =24 кН/м3;
13 681,7 кН;
;
= 1310 кН. м;
кН.
б) От основного сочетания нагрузок (поперёк оси)
10 101,7 м;
= 4200 кН. м;
кН.
3.8.1 Определение расчетной длины свай
d= 0,4<0,7 м; ;
lо — свободная длина сваи, расстояние от линии размыва до подошвы ростверка;
Eв = 30 000 МПа = 30.106 кН/м2;
А = 0,16 м2;
=27,2 м.
3.8.2 Определение относительных значений единичных реакций в условных связях
За неизвестные принимаются вертикальное S и горизонтальное U перемещения начала координат 0 и угол поворота ростверка Предварительно вводятся три дополнительные связи в виде вертикальных и горизонтальных опорных стержней и заделки. При расчёте применяется следующее правило знаков. Положительное направление оси Х принимается по направлению действия горизонтальной силы Нх. Положительное направление оси Z считается направлением сверху вниз, по направлению действия вертикальной нагрузки. Момент Мy положителен, если он вращает ростверк от положительного конца оси Х к положительному концу оси Z.
При вертикальном размещении свай и для принятых направлений осей единичные реакции определяются по формулам:
Расчет будет производиться по плоскостям двух сечений, представленных на схемах:
При вертикальном размещении свай и для принятых направлений осей:
r11 = n. с1; r22 = n. с2; r23 = - n. с3; r33 =;
м4; Eв. I = 30.106.2, 1.10-3 = 63 000 кН/м2;
кН/м2.
Т.к. d = 0,40 м < 0,70 м, то расчетный размер сваи в поперечном направлении:
м,
где kэ — коэффициент формы для прямоугольного сечения, kэ = 1;
При прохождении сваи нескольких слоев грунта определяют
м;
где k — коэффициент пропорциональности, характеризующий изменение с глубиной коэффициента постели грунта, для супеси пластичной k = 3000 кН/м4;
;
Zср — приведенная глубина погружения;
ZR — фактическая глубина погружения сваи от линии размыва до острия, ZR = 10,2 м.
По таблице 10 приложения в учебнике Э. В. Костерина при опирании на нескальный грунт: Анн = 2,441; Амн = Анм = 1,621; Амм = 1,751.
Перемещения от единичных усилий:
м/кН;
1/кН;
1/кН. м.
0,373 м/кН;
1/ кН. м;
0,143 1/кН.
д1, д2, д3 — перемещение от единичных усилий и моменты приложенные на уровне верхнего конца сваи.
кН/м;
кН;
кН. м.
а) Относительно I — ой плоскости симметрии (количество свай в расчетной схеме n=3):
;
;
;
==153 460.
б) Относительно II — ой плоскости симметрии (количество свай в расчетной схеме n=6):
;
;
;
==2 075 400
3.8.3 Определение перемещений ростверка
а) От основного сочетания нагрузок вдоль пролёта:
= 12 330 кН
= 1070 кН
= 120 кН
где kр — число расчетных плоскостей.
кН; кН. м;
кН. Д2 = r22. r33 - r232 = 2 083 785 156
; ;
; ;
Вычислим перемещения ростверка:
Вертикальное
S = м;
В направлении оси Х
Ux =м;
Угол поворота
щу = град;
Перемещение верха опоры
Uв = м;
Где — расстояние от подошвы ростверка до верха опоры.
см.
Условие выполняется.
б) От основного сочетания нагрузок поперёк пролета:
= 8750 кН
= 3200 кН
= 500 кН
Число расчетных плоскостей 3
кН;
кН. м;
кН.
Д2 = r22. r33 - r232 =71 300 102 544
;
;
;
;
Вычислим перемещения ростверка:
Вертикальное
S = м;
В направлении оси Х
Ux =м;
Угол поворота
щу = град;
Перемещение верха опоры
Uв = м;
см.
Условие выполняется.
3.8.4 Определение усилий в сваях
а) От основного сочетания нагрузок вдоль пролетов:
Nmax = с1•. (S+щy. х) = 17 844 • (0,0384+0,176•.1, 2) = 689 кН;
; 689кН.
Условие выполняется. Момент в свае на уровне заделки в ростверк:
Mmax = с3•Ux — щy• с4 = 8486• 0,0022 — 0,176• 22 135 = 14,8 кН. м.
Поперечная сила в свае:
Qmax = с2•Ux — щy• с3 = 5934•.0, 0022 — 0,176• 8486 = 11,6 кН.
б) От основного сочетания нагрузок поперек пролета:
Nmax = с1. • (S+щy•х) = 17 844• (0,0384+0,65•.3, 6) = 726 кН;
; 726кН.
Условие выполняется.
Момент в свае на уровне заделки в ростверк:
Mmax = с3•Ux — щy•с4 = 8486•.0, 0056 — 0,65 •22 135= 33,1 кН. м.
Поперечная сила в свае:
Qmax = с2•Ux — щy• с3 = 5934• 0,0056 — 0,65• 8486= 27 кН.
3.9 Проверка свайного фундамента как массивного
Определим контур условного фундамента:
— дополнительная нагрузка по обрезу плюс вес массива с ростверком и сваями:
кН
где 1504,8 кН
кН
кН
Среднее давление по подошве условного фундамента:
МПа
Максимальное давление по подошве условного фундамента
где, — коэффициент постели грунта, при >10 м.
Расчетное сопротивление основания:
где, =147 кПа условное сопротивление грунта, кПа. Для песка мелкого, насыщенного водой, принято значение по таблице 2, СНиП 2.05.03−84
=0,08, =2,5 — коэффициенты, принятые по таблице 4, СНиП 2.05.03−84
=17,65 — осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды.
По подошве условного фундамента должны выполняться условия:
где, =1,2 — коэффициент условий работ.
=1,4 — коэффициент надежности.
Условия выполняются.
3.10 Определение осадки свайного фундамента
Расчет производится согласно прил.2 СНиП 2.02.01−83 из условия:
где - безразмерный коэффициент, равный 0,8;
— среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-ом слое грунта, равное полусумме напряжения на верхней и нижней границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;
— толщина i-ого слоя грунта;
— модуль деформации i-ого слоя грунта;
n — число слоев, на которые разбита сжимаемая толща.
Для выполнения расчета разбиваем массив грунта на слои м. Принимаем м.
Разбивка ведётся до глубины 3b=3 4,5= 13,5 м
Модули упругости:
Е=37 000 (для песка мелкого);
Е=23 000 (для суглинка);
Z | о=2•Z/bc | б | уzg | 0,2*уzg | уzp | уzpi | hi | в | E | S | ||
9,81 | 145, 19 | 29,038 | 291,28 | |||||||||
1,8 | 0,8 | 0,869 | 179,39 | 35,878 | 253,12 232 | 272, 20 116 | 1,8 | 0,8 | 0,1 059 377 | |||
3,6 | 1,6 | 0,589 | 213,59 | 42,718 | 171,56 392 | 212,34 312 | 1,8 | 0,8 | 0,826 416 | |||
4,2 | 1,9 | 20,5 | 0,459 | 451,29 | 90,258 | 133,69 752 | 152,63 072 | 0,6 | 0,8 | 0,318 534 | ||
5,4 | 2,4 | 20,5 | 0,388 | 475,89 | 95,178 | 113,1 664 | 123,35 708 | 1,2 | 0,8 | 0,514 882 | ||
7,2 | 3,2 | 20,5 | 0,265 | 512,79 | 102,558 | 77,1892 | 95,10 292 | 1,8 | 0,8 | 0,595 427 | ||
20,5 | 0,189 | 549,69 | 109,938 | 55,5 192 | 66,12 056 | 1,8 | 0,8 | 0,413 972 | ||||
10,8 | 4,8 | 20,5 | 0,14 | 586,59 | 117,318 | 40,7792 | 47,91 556 | 1,8 | 0,8 | 0,299 993 | ||
12,6 | 5,6 | 20,5 | 0,108 | 623,49 | 124,698 | 31,45 824 | 36,11 872 | 1,8 | 0,8 | 0,226 135 | ||
S = | 0,33 146 | |||||||||||
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине Z:
где — коэффициент, принимаемый по таблице 1 прил.2 СНиП 2.02.01−83;
— дополнительное вертикальное давление на основание:
Здесь p — среднее давление под подошвой фундамента;
— вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:
==9,8114,8=145, 19;
где — удельный вес грунта во взвешенном состоянии выше подошвы фундамента.
=,
где — удельный вес грунта i-ого слоя,
— толщина i-ого слоя грунта.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине, где выполняется условие:
где L=18 — ширина наименьшего пролета, примыкающего к опоре, м.;
Условие выполняется.
Вывод: т.к. все условия выполнены, то фундамент подобран.
1. СНиП 2.02.03−85 «СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ» — М.: Стройиздат.
2. СНиП 2.02.01−83 «ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИ. НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ» — М.: Стройиздат, 1985 г.
3. СНиП 2.05.03−84 Мосты и трубы — М.: Стройиздат, 1985 г.
4. СП 50−102−2003 «СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ» .
5. Костерин Э. В. Основания и фундаменты — М.: Высшая школа, 1990 г.
6. Методические указания по выполнению курсовой работы для студентов специальности 2911 — мосты и транспортные тоннели — всех форм обучения — Л.: 1978 г.
7. Учебное пособие «Проектирование свайных фундаментов» — СПб.: 1992.