Проектирование производственного здания с мостовыми кранами

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ПЕРМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Кафедра «Строительные конструкции»

Курсовой проект

по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»

на тему: Проектирование производственного здания с мостовыми кранами

Выполнил: студент группы ПГС-53

Арсенов Н.В.

Руководитель: к. т. н., доцент каф. СК

Лопатин А.Н.

Пермь 2010

Исходные данные для проектирования

1 КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

1.1 Определение размеров колонн по высоте

1.2 Привязка колонн. Выбор типов колонн и назначение размеров поперечных сечений колонн

1.3 Выбор и компоновка стенового ограждения и покрытия

2 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ ЗДАНИЯ

3 СБОР НАГРУЗОК НА ПОПЕРЕЧНУЮ РАМУ

3.1 Расчетная схема поперечной рамы

3.2 Определение постоянных нагрузок на поперечную раму

4 СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

4.1 Определение усилий

4.2 Сочетание усилий в расчетных сечениях крайней колонны

5 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ

5.1 Исходные данные для расчета

5.2 Материалы

5.3 Статический расчет

5.3.1 Нормативные нагрузки

5.3.2 Расчетные нагрузки

5.4 Расчет нижнего пояса

5.4.1 Расчет по первой группе предельных состояний

5.4.2 Расчет по второй группе предельных состояний

5.5 Расчет верхнего пояса

5.6 Расчет раскосов

5.7 Расчет стоек

5.8 Расчет узлов

5.8.1 Узел 1 — опорный узел фермы

5.8.2 Узел 2 — промежуточный верхний узел

6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОЛОННЫ

6.1 Исходные данные

6.2 Расчет прочности нормальных сечений колонны в плоскости рамы

6.2.1 Определение расчетных длин и минимальной площади продольной арматуры

6.2.2 Расчет надкрановой части колонны

6.2.3 Расчет подкрановой части колонны

6.3 Расчет прочности нормальных сечений колонны из плоскости рамы

6.3.1 Определение расчетных длин

6.3.2 Расчет надкрановой части колонны

6.3.3 Расчет подкрановой части колонны

6.4 Расчет подкрановой консоли колонны

6.5 Конструирование колонны сплошного прямоугольного сечения

7 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА

7.1 Исходные данные для расчета

7.2 Предварительный выбор основных размеров фундамента

7.2.1 Глубина заложения фундамента

7.2.2 Размеры стаканной части фундамента

7.2.3 Размеры подошвы фундамента

7.3 Расчет и конструирование плитной части фундамента

7.3.1 Конструирование плитной части фундамента

7.3.2 Проверка плитной части фундамента на продавливание

7.3.3 Армирование подошвы фундамента

7.4 Расчёт и конструирование подколонника

7.4.1 Проверка прочности подколонника по нормальным сечениям

7.4.2 Проверка прочности подколонника по наклонным сечениям

7.4.3 Армирование подколонника Список использованных источников

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Исходные данные для проектирования находим по трехзначному шифру, который определяем по номеру зачетной книжки.

Номер зачетной книжки — 6 076.

Сумма второй и пятой цифр номера зачетной книжки: 6 + 6 = 12, принимаем первую цифру шифра — 2. Вторая и третья цифры равны соответственно двум последним в номере зачетной книжки. Итак, шифр — 276.

Исходные данные для проектирования по шифру 276:

— район строительства — г. Хабаровск;

— пролет здания — L = 18 м;

— шаг колонн — a = 6 м;

— грузоподъемность крана — Q = 20 т;

— отметка кранового рельса — Hр = 11 м;

— расчетное сопротивление грунта — R0 = 0.2 МПа;

— плотность утеплителя — с0 = 125 кг/м3;

— поперечная рама — однопролетная с ригелем в виде сегментной раскосной фермы.

1 Компоновка поперечной рамы

1.1 Определение размеров колонн по высоте

Высота надкрановой части колонны:

Нв = Нкр + (hп.б. + а1) + а2,

где Нкр = 2.4 м — габаритный размер крана;

hп.б. = 0.8 м — высота подкрановой балки;

а1 = 0.15 м — высота кранового рельса;

а2 = 0.15 м — зазор между низом стропильной конструкции и верхом крановой тележки.

Нв = 2.4 + (0.8 + 0.15) + 0.15 = 3.5 м.

Ориентировочно высота помещения определяется по формуле:

Нп0 = Нр + Нкр + а2,

Нп0 = 11 + 2.4 + 0.15 = 13.55 м.

Принимаем высоту помещения здания Нп = 14.4 м.

Отметка кранового рельса:

Нр = Нп — Нкр — а2,

Нр = 14.4 — 2.4 — 0,15 = 11.85 м.

Высота подкрановой части колонн:

Нн = Нп — Нв + а3,

где а3 = 0,15 м — расстояние от уровня чистого пола до обреза фундамента,

Нн = 14.4 — 3.5 + 0.15 = 11.05 м.

Высота колонн:

Н = Нн + Нв,

Н = 11.05 + 3.5 = 14.55 м.

1.2 Привязка колонн. Выбор типов колонн и назначение размеров поперечных сечений колонн

Для зданий с шагом колонн a = 6 м при грузоподъемности крана Q = 20 т и при среднем или легком режиме работы принимается привязка колонн 0 м.

При Нп = 14.4 м, Q = 20 т и a = 6 м — принимаю марку крайней колонны — К3 с размерами:

hв = 0.38 м, hн = 0.8 м, bк = 0.4 м.

1.3 Выбор и компоновка стенового ограждения и покрытия

Стеновое ограждение — стеновые панели из ячеистого бетона класса В2.5 по ГОСТ 11 118–73 «Панели из автоклавных ячеистых бетонов для наружных стен зданий».

Толщину стеновых панелей и утеплителя кровли определим из теплотехнического расчета, выполним его в программе ТеРеМОК.

Принятая конструкция покрытия приведена на рисунке 1.

Принимаем однослойные стеновые панели из ячеистого бетона толщиной ст = 300 мм.

Ориентировочная высота остекления в надкрановой части здания определяется по формуле:

h20 = HBk — (hп.б. + а1) — 0.6,

h20 = 3.5 — (0.8 + 0.15) — 0.6 = 1.95 м.

Принимаю высоту остекления h2 = 1.8 м.

Высота здания от обреза фундамента до верха стенового ограждения:

Hl = Hn + h1 — 0.6 + 0.15,

Hl = 14.4 + 3 — 0.6 + 0.15 = 16.95 м.

Компоновка поперечной рамы представлена на рисунке поперечного разреза здания (рисунок 2).

2 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ ЗДАНИЯ

Пространственная жесткость одноэтажного промышленного здания и диска покрытия обеспечивается защемлением колонн в фундаментах и устройством специальных связей.

В поперечном направлении жесткость здания обеспечивается поперечными рамами, образованными колоннами, жестко защемленными в фундаментах, и ригелями, шарнирно связанными с колоннами.

В продольном направлении жесткость здания частично обеспечивается продольными рамами (колонны и шарнирно связанные с ними подкрановые балки и плиты покрытия). Для повышения пространственной жесткости здания в продольном направлении и обеспечения устойчивости колонн при действии крановых тормозных и ветровых сил, в подкрановой части колонн устанавливаются (рисунки 2, 3, 4):

1) вертикальные крестовые связи ВС1 из двух уголков,

2) горизонтальные связевые фермы ГС1 в уровне консолей из двух швеллеров № 16 соединённых распорками из швеллеров № 6.5.

Рисунок 2. Поперечный разрез здания

3 сбор нагрузок на поперечную раму

3.1 Расчетная схема поперечной рамы

Принимаем жесткое защемление колонн в фундаментах. Крайняя колонна в расчетной схеме заменяется стержнем ломаного очертания. Стропильную ферму ввиду её большой жесткости в плоскости рамы считаем абсолютно жесткой. Соединение стропильной конструкции с колонной считаем шарнирным. Расчетная схема поперечной рамы изображена на рисунке 5.

Рисунок 5. Расчетная схема поперечной рамы

3.2 Определение постоянных нагрузок на поперечную раму

Нагрузка от веса покрытия определена в таблице 1 (конструкция покрытия — рисунок 1).

Таблица 1

Нагрузка от веса покрытия

Массу стропильной фермы пролетом 18 м при шаге колонн 6 м примем Gр = 6000 кг.

Нормативное значение снеговой нагрузки на 1 м² горизонтальной поверхности земли:

Sn = S0 * гf,

где S0 — расчетное значение снеговой нагрузки на 1 м² горизонтальной поверхности земли, город Хабаровск находится во II снеговом районе, S0 = 120 кг/м2;

гf = 0.7 — коэффициент надежности по снеговой нагрузке.

Sn = 120 * 0.7 = 84 кг/м2.

Хабаровск находится в III ветровом районе, нормативное значение ветрового давления — 0 = 38 кг/м2.

Максимальное и минимальное давления колеса крана Fmax = 170 кН, Fmin = 71.5 кН.

4 СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

4.1 Определение усилий

Статический расчет поперечной рамы проведем в программе «Poperechnik», исходные данные для которой собраны в таблице 2.

Таблица 2

Исходные данные для расчета программы «Poperechnik»

4.2 Сочетание усилий в расчетных сечениях крайней колонны

Таблица 3

Сочетание усилий в расчетных сечениях крайней колонны однопролетной рамы

5 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ

5.1 Исходные данные для расчета

Пролет фермы — L = 18 м;

Шаг колонн — a = 6 м;

Плиты покрытия — 3 * 6 м;

Район строительства — г. Хабаровск.

5.2 Материалы

Принимаем в качестве предварительно напрягаемой арматуры канаты класса К1500, в качестве ненапрягаемой арматуры горячекатаную стержневую арматуру класса А400 и бетон класса В30. В качестве конструктивной арматуры принимаем стержневую арматуру А240 и проволочную арматуру В500.

Характеристики напрягаемой арматуры — канатов класса К1500:

Rsp.ser = 1500 МПа; Rsp = 1250 МПа; Esp = 180 000 МПа.

Характеристики ненапрягаемой арматуры класса А400:

Rs = 355 МПа; Rsc = 355 МПа; Rsw = 285 МПа; Es = 200 000 МПа.

Характеристики бетона класса В30:

Rbt.ser = 1.75 МПа; Rb.ser = 22 МПа; Rbt = 1.15 МПа; Rb = 17 МПа; гb2 = 0.9; Eb = 32 500 МПа.

5.3 Статический расчет

5.3.1 Нормативные нагрузки

Нормативная нагрузки от веса покрытия рассчитана в таблице 1 и равна qn = 2.11 кН/м2.

Принимаем ферму марки 2ФС18−2.

Нагрузка от собственного веса фермы:

qф.ser = Gр * g / (L * a),

qф.ser = 6000 * 10−3 * 9.81 / (18 * 6) = 0.55 кН/м2.

Нормативная кратковременная снеговая нагрузка на 1 м² поверхности покрытия:

Sser = S0 * 0,7 * м1,

где м1 = 1 — коэффициент.

Sser = 1.2 * 0.7 * 1 = 0.84 кН/м2.

Нормативная длительная снеговая нагрузка:

Sl, ser = Sser * k,

Sl, ser = 0.84 * 0.5 = 0.42 кН/м2.

5.3.2 Расчетные нагрузки

Расчетная нагрузки от веса покрытия рассчитана в таблице 1 и равна q = 2.43 кН/м2.

Расчётная нагрузка от собственного веса фермы:

qф = qф. ser * гf,

qф = 0.55 * 1.1 = 0.61 кН/м2.

Расчётная нагрузка от снегового покрова:

S = S0 * м1,

S = 1.2 * 1 = 1.2 кН/м2.

Расчётная длительная снеговая нагрузка:

Sl = S * 0.5,

Sl = 1.2 * 0.5 = 0.6 кН/м2.

Узловые (сосредоточенные) нагрузки:

— нормативные:

Рn,ser = 2.11 * 6 * 3 = 37.98 кН;

Рф,ser = 0.55 * 6 * 3 = 9.90 кН;

Рs, ser = 0.84 * 6 * 3 = 15.12 кН;

Рsl, ser = 0.42 * 6 * 3 = 7.56 кН;

— расчётные:

Рn = 2.43 * 6 * 3 = 43.74 кН;

Рф = 0.61 * 6 * 3 = 10.98 кН;

Рs = 1.2 * 6 * 3 = 21.6 кН;

Рsl = 0.6 * 6 * 3 = 10.8 кН.

Нормативная и расчетная нагрузки от собственного веса покрытия с учётом веса фермы:

Рser = Рn, ser + Рф, ser,

Р = Рn + Рф,

Рser = 37.98 + 9.90 = 47.88 кН,

Р = 43.74 + 10.98 = 54.72 кН.

Геометрическая схема фермы изображена на рисунке 6, расчёт усилий в элементах фермы от постоянной и временной (снеговой) нагрузок приведен в таблице 4.

Рисунок 6. Геометрическая схема фермы

Нормативные полное и длительное усилия определяем только в наиболее растянутых элементах для расчёта по второй группе предельных состояний:

— нижний пояс:

U2,ser = Nser = (37.98 + 9.90 + 15.12) * 5.33 = 335.79 кН,

U2l, ser = Nl.ser = (37.98 + 9.90 + 7.56) * 5.33 = 295.50 кН;

— раскос:

D2,ser = Nser = (37.98 + 9.90 + 15.12) * 0.78 = 49.14 кН,

D2l, ser = Nl, ser = (37.98 + 9.90 + 7.56) * 0.78 = 43.24 кН.

Таблица 4

Расчёт усилий в элементах фермы от постоянной и временной нагрузок

5.4 Расчет нижнего пояса

5.4.1 Расчет по первой группе предельных состояний

Сечение нижнего пояса h * b = 200 * 250 мм.

Наибольшее расчётное усилие в нижнем поясе U2 = N = 406.79 кН.

Изгибающий момент, возникающий от собственного веса рассчитываемого пояса:

М2 = 0.02 * (Р + Рs),

М2 = 0.02 * (54.72 + 21.6) = 1.53 кН*м.

Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести сечения:

е0 = М2 / N,

е0 = 1.53 / 406.79 = 0.376 м.

е0 < h / 2 — a = 0.2 / 2 — 0.05 = 0.05 м > 0.376 м, следовательно, сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S'.

Требуемая площадь сечения арматуры:

Asp? = N * e / (гsb6 * Rsp * (h0 — a?)),

Asp = N * e? / (гsb6 * Rsp * (h0 — a?)),

где гsb6 — коэффициент условий работы арматуры равный 1.15,

e = h / 2 — a? - е0 = 20 / 2 — 5 — 0.376 = 4.62 cм,

e? = h / 2 — a? + е0 = 20 / 2 — 5 + 0.376 = 5.38 cм,

h0 = h — a? = 20 — 5 = 15 cм,

Asp? = 406.79 * 10 * 4.62 / (1.15 * 1250 * (15 — 5)) = 1.31 см2,

Asp = 406.79 * 10 * 5.38 / (1.15 * 1250 * (15 — 5)) = 1.52 см2.

Принимаем Ш12 К1500, Asp = Asp? = 0.906 см2, тогда число канатов:

n' = 1.31 / 0.906 = 1.46

n = 1.52 / 0.906 = 1.68.

Принимаем 2 Ш12 К1500 с площадью поперечного сечения арматуры Asp = Asp? = 1.812 см2.

5.4.2 Расчет по второй группе предельных состояний

a) Определение предварительного напряжения напрягаемой арматуры, расчётных усилий в нижнем поясе, площади приведённого поперечного сечения

Предварительные напряжения в напрягаемой арматуре класса К1500:

0.3 * Rsp, ser? уsp? 0.8 * Rsp, ser,

0.3 * 1500 = 450 МПа? уsp? 0.8 * 1500 = 1200 МПа.

Принимаем уsp = 1200 МПа.

Передаточная прочность бетона в момент отпуска арматуры назначается из условий:

Rвр? 15 МПа;

Rвр? 0.5 * В,

Rвр ?15 МПа;

Rвр? 0.5 * 30 = 15 МПа.

Принимаем Rвр = 0.7 * 30 = 21 МПа.

Расчётные усилия в нижнем поясе:

U2,ser = Nser = 335.79 кН,

U2l, ser = Nl.ser = 295.50 кН;

М2,ser = 0.02 * (37.98 + 9.90 + 15.12) = 1.26 кН*м,

М2l, ser = 0.02 * (37.98 + 9.90 + 7.56) = 1.09 кН*м.

Площадь приведённого поперечного сечения:

Ared = Ab + б * Asp + б * Asp',

где Ab — площадь сечения бетона;

б — коэффициентом приведения арматуры к бетону:

б = Esp / Eb,

Asp, Asp' — площадь сечения напрягаемой арматуры.

б = 180 000 / 32 500 = 5.54.

Ared = 25 * 20 + 5.54 * 1.812 + 5.54 * 1.812 = 520.08 см2.

б) Первые потери

1) Потери от релаксации напряжения арматуры для арматуры класса К1500 при механическом способе натяжения:

?у1 = (0.22 * уsp / Rsp, ser — 0.1) * уsp,

?у1 = (0.22 * 1200 / 1500 — 0.1) * 1200 = 91.20 МПа.

2) Потери от температурного перепада ?t = 65? при тепловой обработке бетона:

?у2 = 1.25 * Дt,

?у2 = 1.25 * 65 = 81.25 МПа.

3) Потери от деформации стальной формы (упоров) при неодновременном натяжении арматуры на форму:

?у3 = 30 МПа.

4) Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств:

?у4 = ?l * Еsp / l,

?у4 = 2 * 180 000 / 18 000 = 20 МПа.

Сумма первых потерь:

Дуsp (1) = ?у1 + ?у2 + ?у3 + ?у4,

Дуsp(1) = 91.20 + 81.25 + 30 + 20 = 222.45 МПа.

в) Вторые потери

1) Потери от усадки бетона:

?у5 = еb. sh * Еsp,

где еb,sh — деформация усадки бетона, принимаемая равной для бетона класса В35 и ниже равной 0.0002.

?у5 = 0.0002 * 180 000 = 36 МПа.

2) Потери напряжений в рассматриваемой напрягаемой арматуре (S или S') от ползучести бетона:

6 = 0.8 * b, cr * * bp / [1 + * sp * (1 + e0p1 * asp * Аred / Ired) * (1 + 0.8 * b, cr)],

где цb, сr =2.3 — коэффициент ползучести для бетона класса B30 при нормальной влажности воздуха;

мsp — коэффициент армирования, равный:

мsp = Аsp / А,

где А и Аsp — площади поперечного сечения соответственно элемента и рассматриваемой напрягаемой арматуры (Asp и Asp');

мsp = 3.624 / (20 * 25) = 0.724.

уbp — напряжение в бетоне на уровне центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры, определяемое по приведенному сечению согласно формуле:

bp = P (1) / Ared + P (1) * е0р1 * уs / Ired,

где P(1) — усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь:

P (1) = (Asp + A’sp) * (уsp — Дуsp (1)),

P(1) = (1.812 + 1.812) * (1200 — 222.45) /10 = 354.26 кН.

e0p1 — эксцентриситет усилия P(1) относительно центра тяжести приведенного сечения элемента равный 0, так как ysp = y'sp.

bp = 354.26 *10 / 520.08 = 6.81 МПа < 0.9 * Rbp = 0.9 * 21 = 18.9 МПа.

6 = 0.8 * 2.3 * 5.54 * 6.81 / [1 + 5.54 * 0.724 * 1 * (1 + 0.8 * 2.3)] = 62.32 МПа.

Сумма вторых потерь:

Дуsp (2) = ?у5 + ?у6,

Дуsp(2) = 36 + 62.32 = 98.32 МПа.

г) Определение усилия обжатия бетона

Суммарные потери напряжения:

Дуsp = Дуsp (1) + Дуsp (2),

Дуsp = 222.45 + 98.32 = 320.77 МПа.

Проверим выполнение условия:

100 (МПа) < Дуsp < 0.35 * уsp,

100 МПа < Дуsp = 320.77 МПа < 0.35 * 1200 = 420 МПа => Дуsp = 320.77 МПа.

Усилие обжатия бетона с учётом всех потерь:

P (2) = (Asp + A’sp) * (уsp — Дуsp),

P(2) = (1.812 + 1.812) * (1200 — 320.77) / 10 = 318.63 кН.

С учётом гsp = 0.9 усилие обжатия бетона:

P(2) = 0.9 * 318.63 = 286.77 кН.

д) Расчёт по образованию трещин

Расчёт внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия:

M? Mcrc,

где М — изгибающий момент от внешней нагрузки:

M = Nser * (e0 + r),

e0 = M2, ser / Nser,

e0 = 1.26 / 335.79 = 0.0037 м,

r — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки:

r = Wred / Ared,

Wred - момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого тела по формуле:

Wred = 2 * Ired / h,

Ired = b * h3 / 12 + б * Is,

Ired = 25 * 203 /12 + 5.54 * 2 * 1.812 * 52 = 17 168.59 cм4,

Wred = 2 * 17 168.59 / 20 = 1716.86 cм3,

r = 1716.86 / 520.08 = 3.30 cм,

M = 335.79 * (0.0037 + 0.033) = 12.32 кН*м;

Mcrc изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин:

Mcrc = г * Wred * Rbt, ser + P (2) * (e0p + r),

г — коэффициент равный 1.3 для прямоугольного сечения;

e0p — эксцентриситет усилия обжатия P(2) относительно центра тяжести приведенного сечения, e0p = 0.

Mcrc = 1.3 * 1716.86 * 1.15 / 1000 + 318.63 * 0.033 = 13.08 кН*м.

M = 12.32 кН*м < Mcrc = 13.08 кН*м => трещины в сечениях нижнего пояса не образуются.

5.5 Расчет верхнего пояса

Сечение верхнего пояса h * b = 180 * 250 мм.

Наибольшее сжимающее усилие:

O3 = N = 503.71 кН;

O3,l = Nl = 432.43 кН;

М3 = М3,l = 0.

Расчётная длина в плоскости и из плоскости фермы:

l0 = 0.9 * l,

l0 = 0.9 * 301 = 271 см.

При гибкости пояса l0 / h = 271 / 18 = 15 см > 4 см следует учитывать влияние прогиба пояса на величину изгибающего момента.

1) Изгибающие моменты относительно оси арматуры:

М1 = М3 + 0.5 * N * (h0 — a?),

М1l = М3l + 0.5 * Nl * (h0 — a?),

h0 = h — a3,

h0 = 0.18 — 0.045 = 0.135 м,

М1 = 0 + 0.5 * 503.71 * (0.135 — 0.045) = 22.67 кН*м,

М1l = 0 + 0.5 * 432.43 * (0.135 — 0.045) = 19.46 кН*м.

2) Гибкость пояса:

l0 / h = 271 / 18 = 15 > 10.

3) Изгибающие моменты М1 и М1l одного знака.

4) Коэффициент цl, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб пояса:

цl = 1 + M1l / M1,

цl = 1 + 19.46 / 22.67 = 1.86 < 2.

5) Пояс является статически определимой конструкцией.

6) Случайные эксцентриситеты:

еа = l0 / 600,

еа = h0 / 30,

еа = 271 / 600 = 0.45 см,

еа = 25 / 30 = 0.6 см.

Принимаем е0 = еа = 0.6 см.

7) Коэффициенты:

дe, min = 0.5 — 0.01 * l0 / h — 0.01 * гb2 * Rb,

дe = е0 / h,

дe,min = 0.5 — 0.01 * 271 / 18 — 0.01 * 0.9 * 17 = 0.196,

дe = 0.6 / 25 = 0.033.

Принимаем дe = 0.196.

8) б1 = 200 000 / 32 500 = 6.15.

9) цр = 1, так как в верхнем поясе отсутствует напрягаемая арматура.

10) Определим жесткость при коэффициенте армирования м = 0.01:

D = Eb * b * h3 * [0.0125 / (цl * (0.3 + дe)) + 0.175 * м * б1 * ((h0 — a') / h)2],

D = 32 500 * 25 * 183 * [0.0125 / (1.86 * (0.3 + 0.196)) + 0.175 * 0.01 * 6.15 * ((13.5 — 4.5)/18)2] / 100 000 = 769.53 кН*м.

Условная критическая сила:

Ncr = р2 * D / l02,

Ncr = р2 * 769.53 / 2.712 = 1034.16 кН.

N = 503.71 кН < Ncr = 1034.16 кН.

11) Коэффициент:

з = 1 / (1 — N / Ncr),

з = 1 / (1 — 503.71 / 1034.16) = 1.95.

12) Расстояние от усилия N до арматуры:

е = з * е0 + 0.5 * (h0 — a?),

е = 1.95 * 0.6 + 0.5 * (13.5 — 4.5) = 5.67 см.

13) Относительная величина продольной силы:

бn = N / (гb2 * Rb * b * h0),

бn = 503.71 *10 / (0.9 * 17 * 25 * 13.5) = 0.98.

14) Граничная относительная высота сжатой зоны бетона:

R = 0.8 / (1 + Rs / 700),

R = 0.8 / (1 + 355 / 700) = 0.531.

15) бn = 0.98 > R = 0.531.

16) д = a? / h0 = 4.5 / 13.5 = 0.333.

17) бm = N * e / (гb2 * Rв * b * h02) = 503.71 * 5.67 *10 / (0.9 * 17 * 25 * 13.52) = 0.41.

18) = ( m - n * (1 - 0.5 * n)) / (1 - д) = (0.41 — 0.98 * (1 — 0.5 * 0.98)) / (1 — 0.333) = - 0.134 < 0 => принимаем 4 Ш12 А400, As = Asc = 2.26 см2.

19) Коэффициент армирования

м1 = (As? + As) / (b * h0) = (2.26 + 2.26) / (25 * 13.5) = 0.013.

20) Проверяем условие

мmin? м1? мmax,

Гибкость л = l0 / i = l0 / (0.289 * h) = 271 / (0.289 * 18) = 52.

35 < л = 52 < 83 => мmin = 0.002.

мmin = 0.002 ? м1 = 0.013 ? мmax = 0.035.

21) Диаметр поперечных стержней определяем из условий:

dsw? 0.25 * ds,

dsw? 6 мм,

dsw = 0.25 * 12 = 3 мм.

Принимаем Ш6 А400.

21) Шаг поперечных стержней вычисляем из условий:

S? 20 * ds,

S? 500 мм.

S ? 20 * 12 = 240 мм;

S ? 500 мм.

Принимаем S = 200 мм.

5.6 Расчет раскосов

Сечение раскоса h * b = 120 * 150 мм.

а) Расчет по прочности

Расчётное растягивающее усилие в раскосе N = D2 = 59.53 кН.

Требуемая площадь сечения рабочей продольной арматуры:

Аs = N / Rs,

Аs = 59.53 * 10 / 355 = 1.67 см2.

Принимаем с учётом конструктивных требований 4 Ш12 А400 с Аs = 4.52 см2.

Шаг поперечных стержней:

S ? 20 * 12 = 240 мм;

S? 500 мм.

Принимаем S = 200 мм.

Диаметр поперечных стержней принимаем из условии: dsw ? 0.25 * ds = 0.25 * 12 = 3 мм, dsw? 6 мм, принимаем Ш6 А400.

б) Расчет по раскрытию трещин

Коэффициент армирования раскоса:

м = As / b * h0,

м = 4.52 / (15 * 9) = 0.03.

Напряжения в арматуре от непродолжительного и продолжительного действия нагрузок:

уs = Nser / As,

уs, l = Nl, ser / As,

уs = 49.14 * 10 / 4.52 = 108.72 МПа,

уs,l = 43.24* 10 / 4.52 = 95.66 МПа.

Ширина раскрытия нормальных трещин:

acrc = ц1 * ц2 * ц3 * шs * уi * ls / Es,

где уi - напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной от соответствующей внешней нагрузки;

ls — базовое (без учета влияния вида поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами:

ls = 0.5 * Abt * ds / As,

ls = 0.5 * 0.5 * 12 * 15 * 1.2 / 4.52 = 11.95 см;

шs — коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать шs = 1;

ц1 — коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки и принимаемый равным:

1.0 — при непродолжительном действии нагрузки;

1.4 — при продолжительном действии нагрузки;

ц2 - коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры и принимаемый равным 0,5 — для арматуры периодического профиля (классов А300, А400, А500, В500);

ц3 - коэффициент, учитывающий характер нагружения и принимаемый равным 1,2 — для растянутых элементов.

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки:

acrc1 = 1 * 0.5 * 1.2 * 1 * 108.72 * 119.5 / 200 000 = 0.039 мм.

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:

acrc2 = 1 * 0.5 * 1.2 * 1 * 95.66 * 119.5 / 200 000 = 0.034 мм.

Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и временной нагрузок:

acrc3 = 1.4 * 0.5 * 1.2 * 1 * 95.66 * 119.5 / 200 000 = 0.048 мм.

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

acrc = acrc1 — acrc2 + acrc3,

acrc = 0.039 - 0.034 + 0.048 = 0.053 < 0.4 мм.

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

acrc = acrc3 = 0.048 мм < 0.3 мм.

Условия трещиностойкости выполняются.

5.7 Расчет стоек

Сечение стойки h * b = 120 * 150 мм.

Наибольшие сжимающие усилия:

N = V1 = 34.34 кН;

Nl = V1,l = 29.48 кН.

Расчётная длина стойки в плоскости и из плоскости фермы:

l0 = 0.9 * l = 0.9 * 220 = 198 см.

При гибкости стойки l0 / h = 198 / 12 = 16.5 > 4 следует учитывать влияние прогиба стойки на величину изгибающего момента.

1) Изгибающие моменты относительно оси арматуры:

М1 = М + 0,5 * N * (h0 — a?),

М1l = Мl + 0,5 * Nl * (h0 — a?),

h0 = h — a3,

h0 = 0.12 — 0.03 = 0.09 м,

М1 = 0 + 0.5 * 34.34 * (0.09 — 0.03) = 1.03 кН*м,

М1l = 0 + 0.5 * 29.48 * (0.09 — 0.03) = 0.88 кН*м.

2) Гибкость пояса:

l0 / h = 16.5 > 10.

3) Изгибающие моменты М1 и М1l одного знака.

4) Коэффициент цl, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб пояса:

цl = 1 + M1l / M1,

цl = 1 + 0.88 / 1.03 = 1.85 < 2.

5) Стойка является статически определимой конструкцией.

6) Случайные эксцентриситеты:

еа = l0 / 600,

еа = h0 / 30,

еа = 198 / 600 = 0.33 см,

еа = 9 / 30 = 0.3 см.

Принимаем е0 = еа = 0.33 см.

7) Коэффициенты

дe, min = 0.5 — 0.01 * l0 / h — 0.01 * гb2 * Rb,

дe = е0 / h,

дe,min = 0.5 — 0.01 * 198 / 12 — 0.01 * 0.9 * 17 = 0.182,

дe = 0.33 / 12 = 0.028.

Принимаем дe = 0.182.

8) б1 = 200 000 / 32 500 = 6.15.

9) цр = 1, так как в стоиках отсутствует напрягаемая арматура.

10) Определим жесткость при коэффициенте армирования м = 0.01:

D = Eb * b * h3 * [0.0125 / (цl * (0.3 + дe)) + 0.175 * м * б1 * ((h0 — a') / h)2],

D = 32 500 * 15 * 123 * [0.0125 / (1.85 * (0.3 + 0.182)) + 0.175 * 0.01 * 6.15 * ((9 — 3) / 12)2] / 100 000 = 140.75 кН*м2.

Условная критическая сила:

Ncr = р2 * D / l02,

Ncr = р2 * 140.75 / 1.982 = 354.34 кН.

N = 34.34 кН < Ncr = 354.34 кН.

11) Коэффициент

з = 1 / (1 — N / Ncr),

з = 1 / (1 — 34.34 / 354.34) = 1.11.

12) Расстояние от усилия N до арматуры:

е = з * е0 + 0.5 * (h0 — a?),

е = 1.11* 0.33 + 0.5 * (9 — 3) = 3.37 см.

13) Относительная величина продольной силы:

бn = N / (гb2 * Rb * b * h0),

бn = 34.34 *10 / (0.9 * 17 * 15 * 9) = 0.17.

14) Граничная относительная высота сжатой зоны бетона:

R = 0.8 / (1 + Rs / 700),

R = 0.8 / (1 + 355 / 700) = 0.531.

15) бn = 0.17 < R = 0.531.

16) д = as? / h0 = 3 / 9 = 0.333.

17) бm = N * e / (b2 * Rв * b * h02) = 34.34 * 3.49 *10 / (0.9 * 17 * 15 * 92) = 0.06.

18) = (m - n * (1 — 0.5 * n)) / (1 — д) = (0.06 — 0.17 * (1 — 0.5 * 0.17)) / (1 — 0.333) = - 0.14 < 0 => принимаем 4 Ш12 А400, As = Asc = 2.26 см2.

19) Коэффициент армирования

м1 = (As? + As) / (b * h0) = (2.26 + 2.26) / (15 * 9) = 0.03.

20) Проверяем условие

мmin? м1? мmax,

Гибкость л = l0 / i = l0 / (0.289 * h) = 198 / (0.289 * 12) = 57

35 < л = 57 < 83 => мmin = 0.002.

мmin = 0.002 ? м1 = 0.03 ? мmax = 0.035,

21) Диаметр поперечных стержней определяют из условия свариваемости:

dsw? 0.25 * ds,

dsw? 6 мм,

dsw = 0.25 * 12 = 3 мм.

Принимаем Ш6 А400.

21) Шаг поперечных стержней вычисляем из условий:

S? 20 * ds,

S? 500 мм.

S ? 20 * 12 = 240 мм;

S ? 500 мм.

Принимаем S = 200 мм.

5.8 Расчет узлов

5.8.1 Узел 1 — опорный узел фермы

Опорный узел фермы армируется самоанкерующейся предварительно напряженной арматурой, натянутой на упоры.

Рассчитываем: а) нижний пояс на отрыв в месте соединения с опорным узлом, б) поперечную арматуру на прочность из условия обеспечения надёжности анкеровки продольной арматуры, в) поперечную арматуру на прочность по наклонному сечению на действие изгибающего момента.

а) Расчёт нижнего пояс на отрыв в месте соединения с опорным узлом

Расчётное растягивающее усилие в приопорной панели нижнего пояса N = 376.26 кН. Требуемая площадь поперечного сечения продольных ненапрягаемых стержней:

As = 0.2 * N / Rs,

As = 0.2 * 376.26 * 10 / 355 = 2.12 см2.

Принимаем с учётом конструктивных требований 4 Ш12 А400 с As = 4.52 см2.

б) Расчёт поперечной арматуры на прочность из условия обеспечения надёжности анкеровки продольной арматуры

Длина заделки напрягаемой арматуры lan,sp обеспечивающей полное использование расчётного сопротивление, для канатов Ш12 К1500 принимается не менее 1500 мм.

Фактическая величина заделки канатов

l1,sp = lузл — l2 = lузл — h1 * tg,

где — угол наклона лини трещины к продольной оси растянутой панели (= 29є30?).

l1,sp = 120 — 39 * 1.77 = 50.97 см.

Величина заделки ненапрягаемой арматуры, обеспечивающая полное использование её расчётного сопротивления:

lan, sp = 35 * ds,

lan, sp = 35 * 1.2 = 42 см.

Фактическая длина заделки ненапрягаемой арматуры:

l2,s = lузл — l2 = lузл — h2 * tg,

l2,s = 120 — 52 * 1.77 = 28 см.

Число поперечных стержней в узле, пересекающих линию АВ, при двух каркасах n = 10 * 2 = 20 шт. Площадь сечения одного поперечного стержня определяем по формуле:

Asw (1) = (N — Rsp * Asp * l1, sp / laп, sp — Rs * As * (l1,s / lоп, sp)) / (n * Rsw * ctg),

Asw(1) = (376.26 * 10 — 1250 * 4.52 * 50.97 / 150 — 355 * 4.52 * 28 / 42) / (20 * 285 * 1.77) = 0.077 см2.

в) Расчёт поперечной арматуры на прочность по наклонному сечению на действие изгибающего момента

Усилие в приопорной панели верхнего пояса N = 420.52 кН.

Расстояние от верхней грани узла до центра тяжести напрягаемой и ненапрягаемой арматуры:

hо, s = hо, sp = hузл — hнп / 2,

hо, s = 78 — 20 / 2 = 68 см.

Расстояние от торца фермы до точки пересечения осей верхнего и нижнего поясов а = 12 см.

Высота сжатой зоны бетона:

x = (Rsp * Asp * l1, sp / lоп, sp + Rs * As) / (гb2 * Rb * b),

x = (1250 * 2* 1.812 * 50.97 / 150 + 355 * 4.52) / (0.9 * 17 * 25) = 8.22 см

zх = 0.6 * h0. sp,

zх = 0.6 * 82.2 = 49.2 см.

Требуемая площадь поперечного сечения одного стержня:

Аsw (2) = [N * (lузл — a) * sinв — Rsp * Asp * (l1,sp / lоп, sp) * (ho, sp — x / 2) — Rs * As * (l1,s / lоп, s) * (ho, sp — x / 2)] / (n * Rsw * zх),

Аsw(2) = [420.52 * 10 * (120 — 12) * 0.5 — 1250 * 2* 1.812 * (50.97 / 150) * (68 — 8.22 / 2) — 355 * 4.52 * (28 / 42) * (68 — 8.22 / 2)] / (20 * 285 * 49.2) = 0.215 см2.

Принимаем Аsw = 0.283 см2. С учётом конструктивных требований назначаем поперечные стержни Ш8 А400.

Для предотвращения разрушения от растягивающих усилий узел должен иметь поперечные стержни, привариваемые к закладной детали с площадью сечения

Аs, o = м0 * N / Rs,

где м0 — эмпирический коэффициент.

Аs,o = 0.2 * 420.52 * 10 / 355 = 2.36 см2.

Принимаем 8 Ш12 А400 с Аs = 9.05 см2.

5.8.2 Узел 2 — промежуточный верхний узел

а) Расчёт поперечной арматуры

Фактическая длина заделки продольных стержней раскоса за линию АВС l1 = 27 см.

Длина заделки стержней из условия полного использования расчётного сопротивления арматуры:

lan, sp = 35 * ds,

lan, sp = 35 * 1.2 = 42 см.

Проверяем условие:

l1' = 16 * ds * N / (214 * As) > l1,

l1' = 16 * 1.2 * 59.53 * 10 / (214 * 4.52) = 11.82 см < l1 = 27 см, следовательно, соединение продольных стержней верхнего пояса в узле не требуется.

Требуемая площадь поперечного сечения поперечных стержней определяется из условия:

Аsw? [N * (1 — (г2 * l1 + a) / (г1 * lan, s))] / n * Rsw * cosц,

где г1 = N / (Rs * Аs) = 59.53 * 10 / (355 * 4.52) = 0.37;

г2 — коэффициент условий работы верхнего пояса (г2 = 1);

ц - угол наклона нисходящего раскоса;

а — условное увеличение длины заделки растянутой арматуры (а = 5 * ds = 5 * 12 = 60 мм)

Аs = [59.53 *· 10 * (1 — (1 * 27 + 6) / (0.37 * 42))] / (2 * 285 * 0.45) = - 2.61 см2 < 0, следовательно, поперечные стержни в узле не требуются.

б) Расчёт окаймляющих стержней

Площадь поперечного сечения окаймляющего стержня:

Аs = k * N / (n0 * Rso),

где n0 = 2 — число стержней в узле;

Rso = 90 МПа — расчётное сопротивление арматуры, принимаемое из условия ограничения раскрытия трещин в вуте;

k = 0.04 - эмпирический коэффициент.

Аs = 0.04 * 59.53 * 10 / (2 * 90) = 0.132 см2.

С учётом конструктивных требований принимаем 2 Ш12 А400 с Аs = 2.26 см2.

6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОЛОННЫ

6.1 Исходные данные

Шифр колонны — К3.

Геометрические размеры сечений колонны:

— высота поперечного сечения надкрановой части колонны — hв = 0.38 м;

— высота сечения подкрановой части колонны — hн = 0.8 м;

— ширина сечения колонны — b = 0.4 м.

Размеры колонны по высоте:

— высота надкрановой части колонны Нв = 3.5 м;

— высота подкрановой части колонны Нн = 11.05 м;

Принимаем в качестве ненапрягаемой арматуры горячекатаную стержневую арматуру класса А400 и бетон класса В30.

Характеристики ненапрягаемой арматуры класса А400:

Rs = 355 МПа; Rsc = 355 МПа; Rsw = 285 МПа; Es = 200 000 МПа.

Характеристики бетона класса В30:

Rbt.ser = 1.75 МПа; Rb.ser = 22 МПа; Rbt = 1.15 МПа; Rb = 17 МПа; гb2 = 0.9; Eb = 32 500 МПа.

Сочетания усилий в расчетных сечениях колонны от различных нагрузок представлены в таблице 3.

6.2 Расчет прочности нормальных сечений колонны в плоскости рамы

Точный расчет прямоугольных колонн сплошного сечения одноэтажных промзданий с мостовыми кранами представляет значительные трудности, поэтому для упрощения расчета рассчитываем отдельно подкрановую и надкрановую части. Взаимовлияние этих частей учтем назначением условных расчетных длин подкрановой и надкрановой частям.

6.2.1 Определение расчетных длин и минимальной площади продольной арматуры

Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости поперечной рамы:

— при учете нагрузки от кранов:

l0 В = 2 * Hв,

l0в = 2 * 3.5 = 7 м;

— без учета нагрузки от кранов:

l0 В = 2.5 * Hв,

l0в = 2.5 * 3.5 = 8.75 м.

Расчетная длина подкрановой части колонны в плоскости поперечной рамы:

— при учете нагрузки от кранов:

l0н = 1.5 * Hн,

l0н = 1.5 * 11.05 = 16.575 м;

— без учета нагрузки от кранов:

l0н = 1.5 * H,

l0н = 1.5 * 14.55 = 21.825 м.

Минимальная площадь продольной арматуры в надкрановой части колонны, определяется:

— по конструктивным требованиям: As.min = As.min' = 0.402 м2 (2 16 A400);

— из условия работы на внецентренное сжатие:

мs.min = As. min * 100% / (b * h0),

где h0 = hв - a = 0.38 — 0.05 = 0.33 м — рабочая высота сечения надкрановой части колонны;

а = 0.05 м — расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до наружной грани сечения;

мs.min - коэффициент при l0в / i = 8.75 / 0.11 = 79.5 > 35 (i = 0.289 * hв = 0.289 * 0.38 = 0.11 м — радиус инерции сечения надкрановой части колонны), мs.min = 0.2%.

Учитывая симметричность армирования получим:

As.min = As.min' = мs.min * b * h0 / 100 = 0.2 * 0.4 * 0.33 / 100 = 0.264 м2.

Принимаем минимальную площадь продольной арматуры в надкрановой части колонны равной: As.min = As.min' = 0.402 м2 (2 16 A400).

Минимальная площадь продольной арматуры в подкрановой части колонны, определяется:

— по конструктивным требованиям: As.min = As.min' = 0.402 м2 (2 16 A400);

— из условия работы на внецентренное сжатие:

мs.min = As. min * 100% / (b * h0).

Рабочая высота сечения подкрановой части колонны:

h0 = hн - a = 0.8 — 0.05 = 0.75 м,

где а = 0.05 м — расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до наружной грани сечения.

При l0н / i = 21.825 / 0.2312 = 94.4 > 83 (i = 0.289 * hн = 0.289 * 0.8 = 0.2312 м — радиус инерции сечения надкрановой части колонны), мs.min = 0.25%.

Учитывая симметричность армирования получим:

As.min = As.min' = 0.25 * 0.4 * 0.75 / 100 = 0.75 м2.

Принимаем минимальную площадь продольной арматуры в подкрановой части колонны равной: As.min = As.min' = 0.804 м2 (4 16 A400).

6.2.2 Расчет надкрановой части колонны

Расчетные усилия для расчета надкрановой части — в сечении 2−2 от загружения 1 + 3 + 15:

M = 41.2 кН*м,

N = 245.1 кН.

Расчетные усилия от длительной нагрузки для расчета надкрановой части — в сечении 2−2 от загружения 1 + 3 + 15:

Мl = 14.9 + 3.3 * 0.5 = 16.55 кН*м,

Nl = 169 + 76.1 * 0.5 = 207.05 кН.

Случайный эксцентриситет еа:

еа? Hв / 600;

еа? hв / 30;

еа? 10 мм.

еа? 3500 / 600 = 5.8 мм;

еа? 380 / 30 = 12.7 мм;

еа? 10 мм.

Относительный эксцентриситет:

e0 = М / N,

e0 = 41.2 / 245.1 = 0.168 м.

Принимаем e0 = 0.168 м.

Определяем моменты М1 и М1l относительно растянутой арматуры соответственно от всех нагрузок и длительных нагрузок:

М1 = М + 0.5 * N * (h0 — as'),

M1l = Мl + 0.5 * Nl * (h0 — as'),

М1 = 41.2 + 0.5 * 245.1 * (0.33 — 0.05) = 75.51 кН*м.

M1l = 16.55 + 0.5 * 207.05 * (0.33 — 0.05) = 45.54 кН*м.

Коэффициент приведения арматуры к бетону:

б = Es / Eb,

б = 200 000 / 32 500 = 6.15.

Коэффициенты

дe, min = 0.5 — 0.01 * l0 / h — 0.01 * гb2 * Rb,

дe = е0 / h,

дe,min = 0.5 — 0.01 * 7 / 0.38 — 0.01 * 0.9 * 17 = 0.162,

дe = 0.168 / 0.38 = 0.442 > 0.162 => примем дe = 0.442.

Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента:

цl = l + М1l / М1, но не более 2,

цl = 1 + 16.55 / 41.2 = 1.401.

Коэффициент армирования:

м = (As.min + As. min') / (b * h0),

м = (0.402 + 0.402) / (0.4 * 0.33) = 0.0061.

Определим жесткость по формуле:

D = Eb * b * h3 * [0.0125 / (цl * (0.3 + дe)) + 0.175 * м * б1 * ((h0 — a') / h)2],

D = 32 500 * 40 * 383 * [0.0125 / (1.401 * (0.3 + 0.442)) + 0.175 * 0.0061 * 6.15 * ((75 — 5) / 80)2] / 100 000 = 12 163 кН*м2.

Условная критическая сила:

Ncr = р2 * D / l02,

Ncr = р2 * 12 163 / 8.752 = 1567 кН.

Коэффициент продольного изгиба:

з = 1 / (1 — N / Ncr),

з = 1 / (1 — 245.1 / 1567) = 1.185.

Расчетный момент:

M = M * з,

M = 41.2 * 1.185 = 48.82 кН*м.

бn = N / (Rb * b * h0) = 245.1 / (17 * 103 * 0.4 * 0.33) = 0.109.

оR = 0.531

бn = 0.109 < оR =0.531

Расчет ведем для случая бn? оR:

As = As' = Rb * b * h0 * (бm — бn * (1 — бn / 2) / (Rs * (1 — д)),

где бm = (M + N * (h0 — as') / 2) / (Rb * b * h02) = (48.82 + 245.1 * (0.33 — 0.05) / 2) / (17 000 * 0.4 * 0.332) = 0.112.

д = as? / h0 = 5 / 33 = 0.152.

As = As' = 17 * 104 * 0.4 * 0.33 * (0.112 — 0.109 * (1 — 0.109 / 2)) / (355 * (1 — 0.152)) = 0.67 cм2.

Принимаем продольную арматуру колонны 2 16 A400 (As = As' = 4.02 cм2).