Проектирование систем электрификации котельной с двумя котлами Е-1/9Ж в поселке Боровое Акмолинской области

Дипломная работа Проектирование систем электрификации котельной с двумя котлами Е-1/9Ж в поселке Боровое Акмолинской области.

Аннотация.

Дипломный проект выполнен на тему: «Проектирование систем электрификации котельной с двумя котлами Е-1/9Ж в поселке Боровое Акмолинской области».

Представлен 86 страницами пояснительной записки, 12 рисунками, 12 таблицами, 6 графическими листами.

В проекте освещены вопросы технологии производства, вентиляции, электроосвещения, силового электрооборудования, а также мероприятия по охране труда, охране окружающей среды, эксплуатации и технико-экономическое обоснование.

1. Краткая характеристика хозяйственной деятельности.

2. Обоснование темы дипломного проекта.

3. Выбор технологического оборудования и технологической схемы.

3.1 Конструктивные решения.

3.2 Выбор технологического оборудования.

4. Отопление и вентиляция.

4.1 Выбор отопления и расчет вентиляции.

4.2 Расчет электропривода вентилятора.

5. Светотехнический расчёт.

5.1 Устройство и расчет электрического освещения.

5.2 Метод коэффициента использования светового потока.

5.3 Светотехнический расчёт по удельной мощности.

5.4 Выбор осветительной арматуры.

5.5 Расчет сечения кабелей осветительной сети.

5.6 Выбор автоматов осветительной сети и щитов.

6. Расчет силовой сети.

6.1 Определение электрических нагрузок.

6.2 Выбор ВРУ и силовых щитов.

6.3 Выбор автоматических выключателей и плавких вставок.

6.4 Выбор пусковой и защитной аппаратуры для токоприемников.

6.5 Выбор кабелей и проводов.

7. Выбор источника питания.

8. Мероприятия по эксплуатации и ремонту электрооборудования.

8.1 Общие положения.

8.2 Электротехническая служба.

8.3 Расчет годовой производственной программы.

8.4 Выбор периодичности ТО и ТР.

8.5 Среднегодовое количество ТО и ТР.

8.6 Расчет годовых трудозатрат.

8.7 Построение годового графика технического обслуживания.

9. Охрана труда.

9.1 Условия работы и нормы безопасности.

9.2 Производственная санитария, шум и вибрация.

9.3 Организация пожаробезопасности и взрывобезопасности.

9.4 Расчет заземления.

9.5 Проверка эффективности действия зануления.

10. Охрана окружающей среды.

10.1 Влияние развития промышленности на окружающую среду.

10.2 Технические средства защиты окружающей среды.

10.3 Защита окружающей среды при работе котельных агрегатов.

10.3.1 Вредные примеси в продуктах горения.

10.3.2 Очистка продуктов горения от газообразных токсичных выбросов.

11. Специальный вопрос. Ультразвуковое противонакипное устройство серии USP.

11.1 Общее положение.

11.2 Принцип действия ультразвукового метода.

11.3 Назначение устройства USP.

11.4 Выбор устройства USP.

11.5 Конструкция устройства USP.

11.6 Монтаж устройства USP.

11.7 Монтаж преобразователей на котлах типа Е-1/9.

11.8 Размещение преобразователей на теплообменном оборудовании.

11.9 Инструкция по эксплуатации.

12. Технико-экономическое обоснование проекта.

12.1 Общее положение.

12.2 Определение степени эффективности.

Список используемых источников

.

Для дальнейшего развития сельского хозяйства, его интенсификации предполагается широкое внедрение электрической энергии в сельскохозяйственное производство, автоматизация технологических процессов производства, повышение эффективности производства на базе ускорения научно-технического прогресса.

В области электроснабжения потребителей эти задачи предусматривают повышения уровня проектно-конструкторских разработок, внедрение и рациональную эксплуатацию высоконадежного электрооборудования, снижение непроизводительных расходов электроэнергии при ее передаче, распределении и потреблении.

Благодаря научно-техническому прогрессу открылась возможность применения электроэнергии в новых областях сельскохозяйственного производства.

Электрификация тепловых процессов в сельском хозяйстве снижает трудоемкость работ, улучшает условия труда, повышает технологический и экономический эффект.

В настоящее время в хозяйствах 20% потребляемой электроэнергии расходуется на тепловые нужды. Широкое применение электрической энергии не только для работы сельскохозяйственных машин и освещения, но и различных нагревательных и электромеханических процессов является важнейшей предпосылкой для завершения комплексной электромеханизации и автоматизации производственных процессов. В Основных направлениях экономического и социального развития Казахстана «Казахстан 2030» намечено довести производство электрической энергии в стране до 2 млрд. кВт· ч, ввести в действие на электростанциях мощности порядка 100 тыс. кВт· ч. В решении поставленных задач большое значение экономное расходование электрической энергии, увеличение энерговооруженности всех отраслей сельского хозяйства.

1. Краткая характеристика хозяйственной деятельности.

Объект котельная находится в посёлке Боровое на территории геофизической обсерватории. Здание котельной одноэтажное имеет 4 производственных помещения.

Обсерватория занимается наблюдением за геофизическими явлениями, в лабораториях на специальном оборудовании.

Здание котельной относится к объектам второй категории по надёжности электроснабжения. Поэтому электроснабжение предусматривается по двумя кабельным вводам. В помещениях котельной установлено оборудования для подготовки воды, горячего водоснабжения, для подачи и сжигания топлива. Установленная мощность всех электропотребителей котельной 72,95 кВт. Основной функцией котельной является отопление производственных и жилых помещений и горячее водоснабжение.

Проектом предусматривается установка автоматизированных блочных котлоагрегатов Е-1/9Ж для сжигания печного бытового топлива.

В качестве топлива для котельной принято, топливо печное бытовое по ТУ38−101 656−04.

Для питания тепловых котлов и подпитки тепловых сетей в качестве исходной принята водопроводная питьевая вода.

Доставка печного бытового топлива осуществляется автотранспортом. Для приема и хранения проектом предусмотрен помещение топливохранилища с двумя емкостями по 10 м³.

электрическая нагрузка силовая сеть котельная.

2. Обоснование темы дипломного проекта.

В производственных сооружениях, зданиях и помещениях любого назначения с постоянным или длительным пребыванием людей, а также в помещениях, в которых постоянная температура необходима по технологическим условиям, следует предусматривать соответствующую систему отопления для поддержания требуемых температур внутреннего воздуха в холодный период года.

Территория Геофизической находится вдали от центральных котельных, поэтому имеет свою систему отопления от собственной котельной.

На территории ядерного центра расположены следующие отапливаемые объекты: две лаборатории, два двухэтажных жилых дома по 18 квартир, столовая, два гаража, аккумуляторная и дизельная станции.

3. Выбор технологического оборудования и технологической схемы.

3.1 Конструктивные решения.

Котельная представляет собой одноэтажное здание, где расположены котельный зал, топливохранилище, насосная жидкого топлива, венткамера, раздевалка, душевая, санузел, коридоры.

Общая площадь здания в плане составляют: 315 м². Фундамент выполнен из сборных железобетонных блоков. Стены наружные — из кирпича марки М-75. Толщина наружных стен — 38 см. Перекрытие плоское из сборных железобетонных панелей с круглыми пустотами. Полы — цементные и бетонные.

3.2 Выбор технологического оборудования.

Для выполнения технологических процессов котельная оснащается соответствующим оборудованием, размещение оборудования представлено на листе 1 графической части проекта.

В котельном зале устанавливается следующее оборудование:

1. Два автоматизированных блочных котлоагрегатов тип Е 1/9Ж для сжигания печного бытового топлива.

Блок котлоагрегата включает в себя паровой котел, систему питания, систему автоматики, топливную систему, шкаф управления, трубопровод продувки, дутьевой вентилятор.

Технические данные:

Номинальная производительность котла- 1,0 т/ч.

Номинальная производительность котла- 0,625 ккал/ч.

Температура уходящих газов- 320єС.

КПД котла- 85%.

Объем проточного пространства- 0.51м².

Температура питательной воды — 50єС.

Часовой расход подаваемого в топку тепла-1000м³/ч.

Котлы работают под надувом. Тяга котлов естественная. Газоотходы от каждого котла подключаются к общему металлическому коробу, подсоедененого дымовой трубе. Котлы оснащены автоматикой безопасности. Обеспечивается также автоматическое регулирование процессов горения и питания котлов. Розжиг котлов производится при помощи электроискрового запального устройства.

2. Блочная водоподготовительная установкаВПУ-1,0-М.

Водоподготовительная установка предназначена для приготовления химочищеной воды, идущей на восполнение потерь пара, конденсата и восполнения потерь воды в тепловых сетях и на горячее водоснабжение.

Исходная вода обрабатывается по схеме двухступенчатого натрий-катионирования с последующей деаэрацией в атмосферном деаэраторе (3).

В качестве реагента принята поваренная соль.

Расчетная производительность водоподготовки- 0,9 т/ч.

Водоумягчительная установка состоит из двух блоков номинальной производительностью- 1,0 т/ч каждый. В состав блока входит:

· Один натрийкатионитный фильтр Ш430мм, Н=2470мм.

· Один растворный бак Ш480мм, Н=1250мм.

· Комплект трубопроводов.

Деаэрационно-питательная установка ДА-5 с баком и охладителем выпара.

Химочищеная вода подогревается в охладителе деаэрированной воды и поступает в деаэратор атмосферного типа.

Расчетная производительность деаэратора составляет- 2т/ч.

Деаэрированная вода служит греющей средой для подогрева исходной и химочищеной воды.

После подогревателей потоки деаэрированной воды объединяются. Затем деаэрированная вода разбирается на питание котлов питательными насосами и подпитку тепловой сети горячего водоснабжения в баки аккумуляторы объемом по 6,3 м³.

4. Водоподогревателная установка сетевой воды.

Приготовление сетевой воды производится в пароводяных и водоводяных подогревателях сетевой воды. Сетевыми насосами сетевая вода подается к водоводяным подогревателям, затем к пароводяным.

Топливоснабжение.

Доставка печного бытового топлива для котельной осуществляется автотранспортом. Для приема и хранения проектом предусмотрено помещение топливохранилища с двумя резервуарами емкостью 10 м³ каждый, обеспечивающие запас на 11,5 суток.

Топливо из автоцистерны перекачивается насосами в два резервуара.

На сливном трубопроводе между приемным устройством и насосами устанавливается фильтр сетка. На загрузочном топливопроводе к каждому резервуару предусматривается огнепереграждающее устройство в виде гидрозатора.

Из резервуаров хранения топлива по общей магистрали поступает самотеком к топливным насосам каждого котла. Давление топлива перед форсунками- 12ч15 кгс/см². система подачи топлива к котлам — тупиковая.

Таблица 3.1- Технологическое оборудование.

4. Отопление и вентиляция.

4.1 Выбор отопления и расчет вентиляции.

Создать оптимальные условия в котельной можно только при осуществлении комплекса мероприятий: рационализации объемно-планировочных решений здания, улучшении теплоизоляции ограждающих конструкций, применении эффективных канализационных и вентиляционно-отопительных систем, систем кондиционирования и очистки воздуха и т. д.

Оптимальный микроклимат в котельных создается прежде всего за счет постоянного воздухообмена, заключающегося в непрерывной подаче свежего воздуха и удалении загрязненного. Микроклимат необходим для поддержания определенного температурно-влажностного и газового режимов. Именно для этих целей применяют системы вентиляции.

Естественная вентиляция происходит за счет разности давления наружного воздуха и воздуха внутри помещения и энергии ветра. Простейшей системой вентиляции с учетом тепловыделений в помещении является шахтная вентиляция. Она работает по принципу удаления воздуха из верхней зоны через утепленные шахты, заделанные в перекрытие и подачи свежего воздуха через подоконные и надоконные щели. Удаление загрязненного воздуха с помощью естественной вентиляции в большинстве случаев не позволяет обеспечить требуемый состав воздуха внутри помещений.

Принудительные системы вентиляции (системы механического побуждения воздуха) подразделяются на вытяжные, приточные и приточно-вытяжные, которые осуществляют обмен воздуха при помощи вентиляторов.

Вытяжные системы вентиляции оборудуются вытяжными вентиляторами на одной стороне помещения и воздухозаборными отверстиями на другой стороне под крышей. Приточные системы вентиляции по сравнению с вытяжными имеют ряд преимуществ: более равномерное распределение поступающего воздуха по помещению, исключается влияние ветра, поступающий воздух может быть подогрет, очищен от пыли, обеззаражен и т. д. 6].

Приточно-принудительная вентиляция, как правило, осуществляется при помощи центробежных вентиляторов. Удаление загрязненного воздуха осуществляется чаще всего через специально устроенные для этой цели отверстия — в местах наибольшей концентрации вредностей. Причем, при расчете необходимо предусматривать превышение притока воздуха над вытяжкой в размере 10−20% с тем, чтобы создаваемый подпор воздуха предохранял помещение от проникновения болезнетворных микроорганизмов. Отопление необходимо в тех случаях, если тепловыделение от электрооборудования недостаточно для компенсации теплопотерь через ограждающие конструкции, для нагрева приточного воздуха, для испарения влаги, а также, если дальнейшее увеличение термического сопротивления ограждений экономически нецелесообразно по сравнению с системой подачи искусственного тепла. Для этого должны быть выполнены следующие условия и соблюдены параметры:

1 Расчетные параметры наружного воздуха приняты:

· Для отопления и вентиляции в зимнее время -33°С.

· Для вентиляции в летнее время +21°С.

· Для вентиляции в переходный период +10°С.

2 Источником теплоснабжения является собственная котельная.

3 Теплоноситель — вода с параметрами на вводе температура 95−70°С.

4 Температура воздуха внутри помещений в зимнее время приняты:

· В котельном зале +12°С.

· В гардеробных душевых +23°С.

· В топливохранилище и венткамере +5°С.

ОТОПЛЕНИЕ.

Отопление в котельном зале и в топливохранилище запроектировано воздушное совмещенное с приточной вентиляцией, в бытовых помещениях — с местными нагревательными приборами радиаторами М140-АО. Отопление по фронту котлов осуществляется за счет не изолированных поверхностей технологических трубопроводов ?133×4. длина не изолированных трубопроводов принята 11метров.

ВЕНТИЛЯЦИЯ.

Вентиляция котельного зала запроектирована приточно-вытяжная с механическим и естественным побуждением. Воздухообмен для котельного зала в зимний период принят из условия возмещения воздуха забираемого дутьевыми вентиляторами и однократного воздухообмена в час из верхней зоны. В летний и переходный периоды воздухообмен рассчитан из условия ассимиляции теплоизбытков.

Приточный воздух в зимнее время подается приточной камерой П1 и через жалюзийную решетку на отм. 4000 в объеме однократного обмена, в переходный и летний периоды — через окна. Площадь открываемых проемов составляет в зимний период F=0,017 м², в переходный период F=3,3 м², в летний период F=4.6м².

Вытяжка осуществляется дутьевыми вентиляторами и за счет выдавливания через дефлекторы: в зимний период — через системы ВЕ, в переходный период — через системы ВЕ2, ВЕ3, ВЕ5; в летний период — через системы ВЕ2 — ВЕ5 для котельной с двумя котлами.

Вентиляция бытовых помещений естественная: вытяжка — дефлектором.

Системы ВЕ1 приток через открываемые фрамуги окон.

Вентиляция топливохранилища и насосной горючего топлива приточно- - вытяжная с механическим побуждением. Воздухообмен рассчитан из условия 10 кратного обмена в час. Приточный и вытяжной вентиляторы имеют резервные установки, автоматически включающиеся при выходе из строя основных.

Воздуховоды приточно-вытяжных систем, выполняются из тонколистовой оцинкованной стали.

Таблица 4.1 — Основные показатели отопления и вентиляции.

Воздухообмен, необходимый для вентиляции размольного помещения.

L = i • V_п,.

где I — кратность воздухообмена за 1 час,.

V — объем помещения, м³.

L = 6 • 604,8 = 3628.8 м³/ч.

Таблица 4.2 — Основные технические характеристики системы вентиляции.

4.2 Расчет электропривода вентилятора.

Выбор электропривода для рабочей машины включает выбор электродвигателя, передачи от двигателя к рабочей машине, системы управления и при необходимости преобразователя. Выбор двигателя включает в себя выбор номинальной частоты вращения. Номинальной мощности, конструктивного исполнения.

Определяем мощность электродвигателя для вентилятора системы П1 в котельном зале, кВт[7].

.

где Р — давление, Па;

— КПД вентилятора, = 0,4;

— КПД передачи, = 0.95.

Определим расчетную мощность электродвигателя для вентилятора, по которой выбираем электродвигатель из каталога,.

Р_уст=k_з· Р, кВт.

Р_уст=1.2· 1.2 1.5 кВт.

Выбираем двигатель типа 4А90L6У3.

Мощность — 1,5 кВт;

Частота вращения — 950 об/мин;

Номинальный ток — 4,1А;

КПД — 75%;

Проверка по условиям пуска.

М_{n дв}? М_тр.м • 1,2; М_{n дв} = М_н? м_n? б,.

где м_n — кратность моментов; М_н — номинальный момент; б — коэффициент, учитывающий возможное снижение напряжения в сети, б = 0,8- 0,9.

27,2? 1,2 • 4,5;

27,2> 5,4 условие выполняется.

Так как режим работы идет при неизменной продолжительной нагрузке и постоянных параметрах, то в течение времени t нагрузочная диаграмма выглядит так:

Рисунок 1 — Нагрузочная диаграмма.

Построим механическую характеристику вентилятора. Для этого подсчитаем номинальную скорость вращения W_н и моменты сопротивления механизма при различных скоростях W.

Номинальная скорость вращения.

Момент сопротивления механизма:

.

где х — коэффициент, характеризующий изменение моментов сопротивления при изменении скорости, для вентилятора х=2.

Рис. 2 — Механическая характеристика вентилятора.

Построим механическую характеристику электродвигателя.

Номинальное скольжение Критическое скольжение где — кратность максимального момента Скорость вращения, соответствующая критическому скольжению:

n_к = n₀ (1-S_к) = 1000 (1−0,2) = 800 об/мин.

Номинальный момент двигателя.

где Е =S_к = 0,16.

Критический момент М_к = М_н м_н = 15,1 2.2 = 33,22 Нм.

Подставляя в уравнение критического скольжения различные значения скольжения, находим остальные точки механической характеристики. Результаты расчетов сводим в таблицу.

Проверка по перегрузочной способности М_к? М_mak.

33.22 ?15,1 Условие выполняется Таблица 4.3 — Расчет механической характеристики электродвигателя.

Степень защиты электродвигателя В соответствии с ГОСТ 19 348–84 выбираем электродвигатель со степенью защиты IP-44, который защищен от попадания внутрь пыли, инородных предметов и воды,. 17].

Выбор по климатическому исполнению.

В соответствии с ГОСТ 19 348–74 выбираем электродвигатель с климатическим исполнением У — климатический район с умеренным климатом. Категория размещения — 4.

5. Светотехнический расчёт.

5.1 Устройство и расчет электрического освещения.

Одним из главных факторов работоспособности работников является освещение. Приёмы и способы освещения должны быть простыми и давать требуемый эффект при наименьших затратах, на монтаж и эксплуатацию осветительных установок, а также обеспечивающими экономное расходование электроэнергии.

Для искусственного освещения в котельной принимаются лампы накаливания.

Общее освещение необходимо для создания надлежащих условий ведения активной деятельности людей по всей освещённой площадке и установлено во всех помещениях котельной.

В проекте принято рабочее, ремонтное и аварийное освещение.

Светильники рабочего и ремонтного освещения питается от щитка освещения. Ремонтное освещение через стационарный понизительный трансформатор 220/36 В. Светильники аварийное освещение питается от щита аварийного освещения.

5.2 Метод коэффициента использования светового потока.

Выбор мощностей ламп накапливания производится по расчётному световому потоку:

.

где Е_min — допустимая освещённость по нормам, лк;

К — коэффициент запаса;

z — коэффициент минимальной освещённости;

з — коэффициент использования светового потока.

Пример расчёта освещения приведём для котельного зала.

Площадь помещения S = 126 м² h= 4,8 м., используемая для расчета 107 м², так как в одном конце помещения расположен Г образный навес. Предварительно выбираем светильник НСП54−200−234У3, Р=200Вт, IP-62, [16].

Определяем расстояние между рядами светильников, м.

.

где л оптимально относительное расстояние между соседними светильниками в данном случае 1,1 [8].

h расчетная высота, то есть высота расположения оптического центра светильника над расчетной поверхностью.

h=H-h_cв.=4,8−0,365−1,4=3м,.

Где н высота помещения, м.

h_cв высота свеса светильника, м.

Светильники устанавливаем на трос при высоте 3,365 м.

Тогда.

Определяем количество рядов:

n_p= В/L=6/3.3=1.8.

выбираем 2 ряда.

Определим количество светильников в ряду:

где l_cт расстояние между стеной и светильником,.

l_ст=(0,2−0,5)L=1.2−1.5 м.

выбираем 5 светильников в ряду.

Тогда.

Общее количество светильников:

N= n_p· n=5·2=10.

Принимаем 9 светильников так как в одном конце помещения расположен Г образный навес.

Расчётная освещённость в соответствии с СНиП РК 2.04.05−02 при лампах накаливания Е_min = 75 лк, k=1,7 для ламп накаливания, по таблице, Z = 1,1−1,5 для ламп накапливания. [8].

Для определения коэффициента использования находим индекс помещения предположительно оцениваем коэффициент рассеяния поверхностей помещения потолка, стен, пола, типа кривой силы света индекса находим по формуле [8]:

Зная коэффициенты отражения сn = 50%; сс = 50%; сс = 10%, тип кривой силы света «Д», определим коэффициент использования светового потока по таблице 5−19 з = 0,6.

Расчетный световой поток:

Ц=75· 107·1,7?1,5 / 9 · 0,6=2733лм.

Итак в котельном зале устанавливаем светильники в два ряда, в одном ряду 4, во втором 5 светильников. Светильники с лампами БК230−240−200−1 Ф=3000лм, тип цоколя Е27 Выбранная лампа должна удовлетворять следующему условию: её световой поток может отличаться от расчетного в пределах (-10 ч +20%).

(Ц-Цл) / Цл · 100% = (2733- 3000) · 100% /3000 = 0,9%.

Следовательно, лампа удовлетворяет условиям.

Определяем фактическую освещенность.

E = E_min · Ц_св / Ц = 75 · 3000 / 2733= 82лк.

Результаты расчёта заносим в таблицу 5.1.

5.3 Светотехнический расчёт по удельной мощности.

В основу расчёта положен метод коэффициента использования светового потока. Метод применяется при проектировании небольших и средних помещений не требующих точных расчётов для предварительного определения. Общей установочной мощности осветительной установки при общем равномерном освещении для приблизительной оценки правильности светотехнических расчётов выполняемых другими методами. [8].

Расчётная мощность ламп.

.

где щ — удельная мощность, Вт.

S — площадь, м².

N — число светильников.

Выбираем тип светильника и расчётную высоту подвеса.

Число светильников определяем из соотношения.

где L — расстояние между рядами., м.

Расчет по удельной мощности проведем для склада топлива:

S = 54 м²; согласно СНиП РК 2.04.05−02 принимаем освещённость топливохранилища равной 50 лк.

Так как помещение топливохранилище относится к взрывоопасным, выбираем светильники типа НСП54. взрывозащищенный светильник. Способ установки светильников — на трос.

Высота подвеса светильников Н _расч = 4,2 м.

Расстояние между светильниками:

L = 4,8 — 0,56 — 0,14=4,2 м.

Определяем щ по таблице 5−35[8] для S=50−80 м², h _расч = 4−6 м, Е =50лк,.

с_п = 50%, с_с = 30%, с_р = 10%.

Отсюда находим щ = 15,2 Вт/м².

Определяем число светильников:

Принимаем 4 светильника с лампами Г 235−245−200 Ф=2880лм [16].

Определим световой поток:

Ц=50· 54·1,5?1,1 / 4· 0,39=2855лм.

Индекс помещения:

Тогда коэффициент использования светового потока з =0.39 [8].

Выбранная лампа должна удовлетворять следующему условию: её световой поток может отличаться от расчетного в пределах -10ч+20%.

(Ц-Цл) / Цл · 100% = (2855- 2880) · 100% /2880 = -0,87%.

Следовательно, лампа удовлетворяет условиям.

Определяем фактическую освещенность.

E = E_min · Ц_св / Ц = 50 · 2880 / 2855= 50,44лк.

Аналогично рассчитываются помещение вспомогательного оборудования, помещения персонала, подсобные помещения и тамбуры у которых площадь составляет не меньше 10 м².

Результаты расчётов освещения заносим в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 — Светотехническая ведомость.

5.4 Выбор осветительной арматуры.

Выбор светильников производится по учёту требований: светотехнических, экономических, в том числе энергетических и эстетических, связанных с условиями среды.

Светотехническими характеристиками светильников являются их кривые светосоотношения. потоков излучаемых в нижнюю и верхнюю полусферу, коэффициент полезного действия и защитные углы.

Реже используются яркостные характеристики и коэффициент усиления.

В помещениях котельной устанавливаем следующие типы светильников:

— НСП-54−200 — Назначение: Для общего освещения взрывоопасных зон производственных помещений с большим содержанием пыли. Устройство: Состоит из алюминиевого корпуса с закрепленными фарфоровым патроном и клеммой колодкой защитного стеклянного рассеивателя, Франца, узла ввода проводов и подвеса. Рассеиватель с резиновой уплотнительной прокладкой закрепляется фланцем и затягивается поворотными устройствами. Класс защиты от поражения электрическим током 1. Степень защиты IP54. Климатическое исполнение «У». Тип кривой силы света «Д». [16].

— НПП 03−60(100)-006 Светильник пылевлагозащищенный с металлическим корпусом. Степень защиты светильника IP44. Тип применяемых ламп — лампы накаливания. [16].

— НБП 01−60 Светильник применяется для освещения влажных, сырых, пыльных, пожароопасных помещений. Степень защиты светильника IP54[16].

В качестве источника света служит лампа накаливания, работающая от сети питания 220 В, 50 Гц. Класс защиты от поражения электрическим током — 1 по ГОСТ 12.2.007.0−75. Климатическое исполнение — УХЛ 4. Монтаж: на горизонтальную поверхность.

5.5 Расчет сечения кабелей осветительной сети.

Целью определения сечения проводов и кабелей — это минимальные затраты, потерь напряжения, расхода металла, механическая прочность.

При расчете сечения провода исходят из следующих допустимых отклонений напряжения от номинальной величины 7,5% у наиболее удалённого приёмника при 100% и 75% у ближайшего токоприёмника при 25% нагрузки.

Сечение проводов определяется в зависимости от величины допустимой для данной сети потери напряжения.

Согласно ПУЭ допустимая потеря напряжения для осветительной сети не должна превышать 2%.

Определение сечения проводов при расчете осветительной сети по потере напряжения производится по формуле:

F=УP?l/c??U_доп ,.

где УP· lмомент нагрузки, кВт? м,.

Р — мощность участка, кВт,.

l — приведенная длина участка, м,.

с — коэффициент зависящий от системы напряжения, материала провода.

По выбранному сечению данного участка сети и моменту нагрузки определяем фактическую потерю напряжения. [8].

?U_фак = УP? l/F_с.

где F_с — принятое сечение участка сети., мм².

Всю осветительную нагрузку разбиваем на группы, отходящие от осветительных пунктов ЩО и ЩАО.

Определяем нагрузку каждой группы ЩО:

Группа № 1 Р=860Вт, — Рабочее освещение.

Группа № 2 Р=740Вт, — Рабочее освещение.

Группа № 3 Р=250Вт, — Ремонтное освещение.

Группа № 4 Р=1000Вт, — Рабочее освещение.

Группа № 5 Р=1680Вт, — Рабочее освещение.

Группа № 6 Р=920Вт. — Рабочее освещение.

Определяем нагрузку каждой группы ЩАО:

Группа № 1 Р=600Вт, — Рабочее освещение.

Определяем установленную мощность ЩО.

Р_у = У Р_р =5,45кВт.

где Р_р — нагрузка каждой группы, кВт.

Определяем нагрузку каждой группы ЩАО:

Группа № 1 Р=600Вт,.

Для монтажа осветительной сети выбираем провод ВВГ.

Расчет ведем по допустимой потере напряжения.

Определим момент нагрузки по расчетной схеме.

Для группы 5 ЩО при Р=1680Вт,.

ЩО.

Рисунок 4 — Расчётная схема 5 группы.

М=0,86· 5+0,66· (5+1,5)+0,42· (5+1,5+ 3) =12,5кВт?м.

Определяем сечение участка сети.

F_с =12,5/(12? 2)=0,5 мм².

Выбираем стандартное ближайшее большее сечение провода ВВГ 3×1,5 мм² Фактическая потеря напряжения при данном сечении провода составляет:

?U%= М/с=12,5/12?1,5=0,69%.

где с — коэффициент зависящий от материала проводника по таблице [8].

Требования выполнены, так как полученное значение намного меньше допустимого 2%>0,69%.

Аналогично рассчитывается для остальных групп результаты приведены в таблице 3 и в графической части проекта.

5.6 Выбор автоматов осветительной сети и щитов.

Осветительные сети проложенные как внутри, так и снаружи здания, независимо от способа их прокладки должны быть защищены от токов короткого замыкания. Защита осветительных сетей осуществляется с помощью автоматов серии BA [19].

При этом в целях повышения надежности действия защиты номинального тока автоматов должны выбираться по возможности, минимальным по расчетному току защищаемых участков сети.

Расчетный ток защищаемого участка.

I_р =(P/U_ф)· 1,25,.

1 группа I_р =(860/220)· 1.25=4,9А.

Выбираем автомат BA 61F29, ток расцепителя 10А, для остальных групп расчеты аналогичны, результаты представлены в таблице 5.2.

2 группа I_р =(740/220)· 1.25=4,2 А.

3 группа I_р =(250/220)· 1.25=1,4 А.

4 группа I_р =(1000/220)· 1.25=5,7А.

5 группа I_р =(1680/220)· 1.25=9,5 А.

6 группа I_р =(1120/220)· 1.25=6,4 А.

Для ШАО группа I_р =(600/220)· 1.25=3,4А.

Установленная мощность на щите освещения Р_р =5,45кВт, коэффициент мощности 0,98, ток расчетный10,56А.

Расчетный ток:

Ввод в осветительный щиток осуществляется кабелем ВВГ через автоматический выключатель BA.57Ф35 I_н =40А. I_р =16А.

Выбор сечения производится по длительно допустимому току. [9].

I_доп? I_н.

_{21A > 10.56A}.

Выбираем сечение провода ВВГ 5×2,5 мм².

Для распределения осветительной сети устанавливаем групповой щит ШРО-8505- 2409-Н-УХЛ3, для аварийного освещения ШРО-8505- 2505-Н-УХЛ3.

Щиток распределения электрической энергии групповых и осветительных сетей ШРО-8505, навесного исполнения, для эксплуатации в умеренном климате, категория размещения 3, на номинальный ток 100А, номинальное напряжение — 380/220 В, с вводным выключателем ВА57Ф35 на 40А, выключателя ВА 61F29−1Z на 9;5 отходящих модулей. Габаритные размеры ящика для щита h=500см, b=250см, масса щита 16,7 кг. [18].

Номинальный ток автоматических выключателей на отходящих линиях — в зависимости от марки выключателя Таблица 5.2 - Рабочее освещение.

6. Расчёт электросиловой сети.

6.1 Определение электрических нагрузок.

Расчетная мощность на щите определяется по формуле, кВт.

Р_р = Р_у · к_с.

где Р_у установленная мощность на щите, кВт;

к_с -коэффициент спроса [20],.

Установленная мощность на щите определяется по формуле, кВт.

Р_у=У Р_у.гр.

ЩС1:

Щит котла № 1 Р_р =3,3· 09=2,97кВт, I_н =7.86А,.

cosц=0,97 Водоподготовительная установка № 1 Р_р=5,5· 0,7=3,85кВт I_н =11А.

cosц=0,85.

Насос горячего водоснабжения № 1 Р_р=1,5· 0,7=1,05кВт, I_н =3.5А.

cosц=0,983.

Подпиточный насос № 1 Р_р=1,5· 0,7=1,05кВт, I_н =3.5А.

cosц=0,85.

Сетевой насос № 1 Р_р=11· 0,7=7,7кВт, I_н =21.1А.

cosц=0,88.

Насос подачи топлива № 1 Р_р=5,5· 0,7=3,85кВт, I_н =11.9А.

cosц=0,8.

Щит автоматизации № 1 Р_р=2,5кВт, I_н =3.6А.

cosц=0,98.

Вентилятор системы П-2 № 1 Р_р=1,1· 0,72=0,8кВт, I_н =2.76А.

cosц=0,81.

Вентилятор системы В-1 № 1 Р_р=0,8· 0,72=0,6кВт, I_н =2.4А.

cosц=0,73.

Определим установленную мощность на ЩС1.

Р_у =3,3+5,5+1,5+1,5+11+5,5+2,5+1,1+0,8=32,7 кВт.

Расчетная мощность на ЩС1.

Р_р1 = 3,3· 0,9+5,5·0,7+1,5·0,7+1,5·0,7+.

+11· 0,7+5,5·0,7+2,5+1,1·0,72+0,8·0,72=24,37 кВт.

Коэффициент мощности на ЩС1.

Сosц = (2,97· 0,97+3,85·0,85+1,05·0,83+1,05·0,85+7,7·0,88+.

+3,85· 0,81+2,5·0,98+0,8·0,81+0,6·0,73)/24,37=0,87.

Определим расчетный ток на щит № 1:

Нагрузки на ЩС2:

Р_у==34,2 кВт.

Р_р1 = 25,45 кВт.

Cosц=0,87.

I_p =44,5 А.

Определим установленную мощность на вводе ВРУ:

Р_у = Р_ущс1 + Р_ущс2+ Р_ущо+ Р_ущао.

Р_у =32,7+34,2+5,45+0,6=72,95 кВт.

где Р_у — установленная мощность щитов.

Определим расчетную мощность на вводе:

Р_р = Р_р.щс1 + Р_р.щс2+ Р_р.що+ Р_р.що.

Р_р= 24,37+25,45+5,45+0,6=55,87кВт.

Определяем средневзвешенное значение Cosц на ВРУ.

Cosц=(24,37· 0,87+25,45·0,87+0,6·0,98+5,45·0,98)/55,87=0,88.

Компенсация реактивной энергии необходима, так как коэффициент мощности равен 0,88. Для повышения коэффициента мощности до величины cos =0,95 используют комплектные конденсаторные установки. [5].

Мощность комплектной конденсаторной установки определяется по следующей формуле:

Q_к.у= Pp x (tg₁-tg₂), Q=55,87 х (0,54 — 0,33)=11,73кВар.

Находим фактическое значение cosц при включении батареи:

tg`<sub>2</sub>= tg<sub>1</sub>— (Q<sub>к.у</sub>/ Pp), tg`₂=0,54- (13,5 /55,87)=0,3; cos =0,96.

Принимаем к установке комплектную конденсаторную установку.

КМ-0,38−13,5 Q_н=13,5кВар. [5].

Определим ток конденсаторной установки.

Iк.у.= Q /3 · 0,38 · sin · 1,3; Iк.у.= 13,5 /3 · 0,38 · 0,28 · 1,3=56,4А.

После установки комплектной конденсаторной установки определяем:

Полная мощность при cos =0,96 S_р = Р_р/ cos =58,2кВ· А.

Расчетный ток на вводе:

6.2 Выбор ВРУ и силовых щитов.

Согласно расчётов в проекте предусматриваем ВРУ, 2 силовых щита,.

1 осветительный, 1 щит аварийного освещения. На вводе в здание в здание устанавливаем ВРУ. Вводно-распределительное устройство, которое служит для ввода, учета и распределения электроэнергии, а также для нечастых оперативных включений и отключений, защиты от перегрузок и токов короткого замыкания. ВРУ1−21−10-УХЛ3 — вводно-распределительное устройство, номинальный ток 250А с ручным выбором питающей линии, счетчик САЧУ-Э703 подключенные через трансформаторы тока ТОП100/5, на отходящих группах предохранители НПН2 и ПН2 [18].

1-ая группа:

Щит аварийного освещения ШРО-8505−2505-НУХЛ3, Р — 0,6кВт.I_p =1,2А.

cosц=0,98.

2-ая группа:

Щит освещения ШРО-8505−2409-НУХЛ3., Р — 5,45 кВт. I_p =10,56А.

cosц=0,98.

3-ая группа:

ЩС-1 — ШРО 8505−2618-У-УХЛ3., Р — 24,37 кВт. I_p =42,6А cosц=0,87.

4-ая группа:

ЩС-2 — ШРО 8505−2618-У-УХЛ3., Р — 25,45кВт. I_p =44,5А, cosц=0,87.

Для распределения электрической энергии, защиты от перегрузок и токов короткого замыкания применяем щиты ШРО8505. Щиток состоит из железного корпуса с креплениями, внутри ящика, для вводного автомата и группы распределительных автоматов. [18].

Технические характеристики щита освещения ШРО 8505−2618-У-УХЛ3.

На 18 отходящих групп.

Номинальное напряжение щита- ~220/380 В.

Номинальный ток щита — до 200А.

Вводной автоматический выключатель ВА 57Ф35 ток номинальный 250А Выключатели распределения ВА 61F29-3 °F.

Номинальный ток автоматических выключателей на отходящих линиях — в зависимости от марки выключателя.

6.3 Выбор автоматических выключателей и плавких вставок.

Для управления электроприемниками, обеспечения заданного режима работы и для защиты электроприемников и электрических сетей производят выбор электрических аппаратов пуска, управления и защиты. Выбор электрических аппаратов производят по роду тока, напряжению, мощности, условиям электрической защиты и по условиям окружающей среды.

Для защиты электрической сети от токов короткого замыкания и перегрузок выбираем для каждого потребителя автоматические выключатели и магнитные пускатели.

В силовом щитах ЩС-1 и ЩС-2 на отходящих линях принимаем автоматы типа ВА 61F29-3 °F [19].

Так как ЩС-1 и ЩС-2 имеют одинаковые токоприемники с одинаковыми нагрузками, расчет произведем для одного щита.

Группа1: шит котла № 1 P_н = 3,3 кВт, I_н = 7,86 А, сos ц = 0,97 (номер по плану 1).

I_p = 1,25I_н = 1,25? 7,86 = 9,825 А.

где 1,25 — коэффициент, учитывающий взаимное тепловое влияние.

установленных в групповом щите автоматов. I_н — номинальный ток.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F10 принимаем ближайший больший ток расцепителя 10А. номинальный ток расцепителя 63А, комбинированный. [19].

Группа 2: водоподготовительной установки № 1 P_н = 5,5 кВт, I_н = 11А, сos ц = 0,85 (номер по плану 25) I_p = 1,25I_н = 1,25 ?11=13,75А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F16 принимаем ток расцепителя 16А.

Группа 3: насос горячего водоснабжения № 1 P_н = 1,5кВт, I_н = 3,5А, сos ц = 0,83 (номер по плану 27).

I_p = 1,25I_н = 1,25 ?3,5=4,375А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F6 принимаем ток расцепителя 6А. 19].

Группа 4: подпиточный насос № 1 P_н = 1,5 кВт, I_н = 3,5 А, сos ц = 0,85 (номер по плану 7).

I_p = 1,25I_н = 1,25? 3,5=4,375А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F6 принимаем ток расцепителя 6А.

Группа 5: сетевой насос № 1 P_н = 11кВт, I_н = 21,2А, сos ц = 0,88 (номер по плану 9).

I_p = 1,25I_н = 1,25? 21,1=26,375А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F32 принимаем ток расцепителя 32А. [19].

Группа 6: насос подачи топлива № 1 P_н = 5,5 кВт, I_н = 11,9 А, сos ц = 0,8 (номер по плану 16).

I_p = 1,25I_н = 1,25? 11,9=14,875А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F16 принимаем ток расцепителя 16А. [19].

Группа 7: щит автоматизации № 1. P_н = 2,5 кВт, I_н = 3,6 А, сos ц = 0,98.

I_p = 1,25I_н = 1,25? 3,6=4,5А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F6 принимаем ток расцепителя 6А. [19].

Группа 8: вентилятор системы П-2 № 1 P_н = 1,1кВт, I_н = 2,76 А, сos ц = 0,81 (номер по плану 12).

I_p = 1,25I_н = 1,25? 2,76=3,45А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F4 принимаем ток расцепителя 4А. [19].

Группа 9: вентилятор системы В-1 № 1 P_н = 0,8 кВт, I_н = 2,4А, сos ц = 0,73 (номер по плану 14).

I_p = 1,25I_н = 1,25? 2,4=3А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F3.2 принимаем ток расцепителя 3.2А. [19].

Для ЩС-2 группа 10: вентилятор системы П-1 № 1 P_н = 1,5 кВт, I_н = 4,1А, сos ц = 0,8 (номер по плану 11).

I_p = 1,25I_н = 1,25? 4,1=5,125А.

Из ряда токов расцепителей для автомата ВА 61F29−3F6 принимаем ток расцепителя 6А. [19].

Выбор токов плавких вставок в ВРУ.

ВРУ1−21−10УХЛ3 принимаем предохранители типа НПН-2−60 и ПН-2−100.

Группа 1 ЩС1 Р_н = 24,37 кВт, I_н = 42,6 А сos ц = 0,87.

Выбираем ближайшее наибольшее.

I_пл.в = 63 А.

Выбираем предохранитель типа ПН-2−100/63.

Группа 2 ЩС2 Р_у = 25,45 кВт, I_р = 44,5А, сos ц = 0,97.

I_пл.в > I_р.

Выбираем ближайшее наибольшее.

I_пл.в = 63А.

Выбираем предохранитель типа ПН-2−100/63.

63 А > 44,5 А.

Группа 3 ЩО Р_у = 5,45 кВт, I_р = 8,5 А, сos ц = 0,98.

I_пл.в > I_р.

Выбираем ближайшее наибольшее.

I_пл.в = 10А.

Выбираем предохранитель типа НПН-2−60/10.

10 А > 8,5 А.

Группа 4 ЩАО Р_у = 0,6кВт, I_р = 3,4 А, сos ц = 0,98.

I_пл.в > I_р.

Выбираем ближайшее наибольшее.

I_пл.в = 6,3А.

Выбираем предохранитель типа НПН-2−60/6,3.

6,3 А > 3,4А.

Ток плавких вставок на 5−6-ой группе резерва принимаем по минимальным значениям плавких вставок ПН-2−100/63.

На вводе в ВРУ принимаем предохранители типа ПН-2−250/100.

Р_у = 72,95 кВт, Р_р = 55,87кВт, I_р = 88,5 А,.

I_пл.в > I_р.

Выбираем ближайшее наибольшее.

I_пл.в = 100А.

100 А > 88,5А.

6.4 Выбор пусковой и защитной аппаратуры для токоприемников.

Для подключения переносного электрооборудования используется штепсельные розетки и вилки, которые должны иметь специальную конструкцию.

По правилам согласно ПУЭ применяют штепсельные розетки РШ-П-20−01 10 / 220 I _доп = 10 А, I _доп = 220 А. двухполюсные с третьим заземляющим контактом. Питающий кабель к розеткам выбирается по условиям нагрева согласно ПУЭ.

Выбор магнитных пускателей.

Магнитные пускатели предназначены для дистанционного управления (пуск, остановка, реверсирование) трехфазным асинхронным двигателем с короткозамкнутым ротором мощностью до 75 кВт напряжением до 500 В. Для защиты от перегрузок и при снижении напряжения сети ниже 85% от номинального.

Так как ЩС-1 и ЩС-2 имеют одинаковые токоприемники с одинаковыми нагрузками, расчет произведем для одного щита.

Группа 1: щит котла Р=3,3кВт, I=7,86А, имеет свою комплектующую систему управления, изготовленную заводом изготовителем.

Группа 2: водоподготовительная установка Р=5,5кВт, I=11А, имеет свою комплектующую систему управления, изготовленную заводом изготовителем.

Группа 3: насос горячего водоснабжения № 1 P_н = 1,5кВт, I_н = 3,3 А, сos ц = 0,83 (номер по плану 27).

В данном случае для насоса выбираем магнитный пускатель ПМЛ 122 002 В номинальный ток 10А С тепловым реле РТЛ-1008 номинальный ток 25А I_т.р = 4 А,. С кнопками пуск стоп IP54. 20].

Группа 4: подпиточный насос № 1 P_н = 1,5 кВт, I_н = 3,5 А, сos ц = 0,85 (номер по плану 7).

В данном случае для насоса выбираем магнитный пускатель ПМЛ 122 002 В номинальный ток 10А С тепловым реле РТЛ-1008 номинальный ток 25А I_т.р = 4 А,. С кнопками пуск стоп IP54. 20].

Группа 5: сетевой насос № 1 P_н = 11кВт, I_н = 21,2А, сos ц = 0,88 (номер по плану 9).

В данном случае для насоса выбираем магнитный пускатель ПМЛ 222 002 В номинальный ток 25А С тепловым реле РТЛ-1022 номинальный ток 25А I_т.р = 25А,. С кнопками пуск стоп IP54. 20].

Группа 6: насос подачи топлива № 1 P_н = 5,5 кВт, I_н = 11,9 А, сos ц = 0,81 (номер по плану 16).

В данном случае для насоса выбираем магнитный пускатель ПМЛ 222 002 В номинальный ток 25А С тепловым реле РТЛ-1016 номинальный ток 25А I_т.р = 14 А,. С кнопками пуск стоп IP54. 20].

Группа 8: вентилятор системы П-2 № 1 P_н = 1,1кВт, I_н = 2,76 А, сos ц = 0,81 (номер по плану 12).

В данном случае для насоса выбираем магнитный пускатель ПМЛ 122 002 В номинальный ток 10А С тепловым реле РТЛ-1008 номинальный ток 25А I_т.р = 4 А,. С кнопками пуск стоп IP54. 20].

Группа 9: вентилятор системы В-1 № 1 P_н = 0,75 кВт, I_н = 2,4А, сos ц = 0,73 (номер по плану 14).

В данном случае для насоса выбираем магнитный пускатель ПМЛ 122 002 В номинальный ток 10А С тепловым реле РТЛ-1007 номинальный ток 25А I_т.р = 2.6 А,. С кнопками пуск стоп IP54. 20].

Для ЩС-2 группа 10: вентилятор системы П-1 № 1 P_н = 1,5 кВт, I_н = 4,1А, сos ц = 0,8 (номер по плану 11).

В данном случае для насоса выбираем магнитный пускатель ПМЛ 122 002 В номинальный ток 10А С тепловым реле РТЛ-1010 номинальный ток 25А I_т.р = 6А,. С кнопками пуск стоп IP54. 20].

6.5 Выбор кабелей и проводов.

Внутренние электропроводки должны быть надежными, удобными и доступными для эксплуатации, иметь минимальную протяженность, соответствовать условиям окружающей среды, архитектурным особенностям помещений и в полной мере обеспечивать безопасность людей, а также пожара и взрывобезопасность.

Для питания электроприемников предусмотрены распределительные пункты, располагаемые в местах, удобных для обслуживания. Выбор сечения внутренней силовой проводки производится по длительно допустимому току. I_доп? I_н· 1,25 _ЩР 1:.

Расчет произведем для участка сети группы 1: P_н = 3,3кВт, I_н = 7,86А, сos ц = 0,97 Электроприемник щит котла № 1 (номер по плану 1).

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до соединительной коробки 1 L=18м. По таблице 1.3.4 I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4×1,5. Способ прокладки открыто. 19 А > 7,86 А Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от соединительной коробки до шита котла при длине провода 2 м. Способ прокладки в трубе d=25мм.

По таблице 1.3.4 I_доп = 15А. Выбираем провод ПВ1−4(1×1,5).

15 А > 7,86 А.

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%.

%.

где Р — расчетная мощность, А;

L — длина участка, м.

S — сечение кабеля, мм².

C — коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77.

Определяем потери напряжения участка:

?U =3,3 · 18/77 · 1,5=0,51%.

0,51 < 2,5%.

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 2: P_н = 5,5кВт, I_н = 11А, сos ц = 0,85 Электроприемник водоподготовительная установка № 1 (номер по плану 25). Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до ШУ водоподготовительной установки № 1 L=40м. По таблице 1.3.4 I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4×1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 11 А.

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от ШУ до электродвигателя при длине провода 7 м. Способ прокладки в трубе d=25мм.

По таблице 1.3.4 I_доп = 15А. Выбираем провод ПВ1- 4(1×1,5).

15 А > 7,86 А.

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%.

%.

где Р — расчетная мощность, А;

L — длина участка, м.

S — сечение кабеля, мм².

C — коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77.

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =5,5 · 40/77 · 1,5=1,9%.

1,9 < 2,5%.

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 3: P_н = 1,5кВт, I_н = 3,5А, сos ц = 0,83 Электроприемник насос горячего водоснабжения № 1 (номер по плану 27). Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до ШУ5 L=15м. По таблице 1.3.4 I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4×1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 3,5 А.

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от ШУ до электродвигателя при длине провода 5 м. Способ прокладки В трубе d=25мм.

По таблице 1.3.4 I_доп = 15А. Выбираем провод ПВ1- 4(1×1,5).

15 А > 3,5 А.

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%.

%.

где Р — расчетная мощность, А;