Расчет и проектирование воздушных линий электропередач
Рисунок 6.1 — Построение шаблона Шаблон накладывают на профиль трассы так, чтобы кривая 3 пересекала профиль в месте установки первой анкерной опоры, а кривая 2 касалась его, при этом ось у должна быть строго вертикальной. Тогда другая точка пересечения кривой 3 с профилем будет соответствовать месту установки первой промежуточной опоры. При таком положении шаблона во всех точках пролета габарит… Читать ещё >
Расчет и проектирование воздушных линий электропередач (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Введение 3
1 Исходные данные 4
2 Определение физико-механических характеристик провода и троса 5
3 Выбор унифицированной опоры 7
4 Расчет проводов и троса на механическую прочность 9
4.1 Определение толщина стенки гололеда и величины скоростного напора ветра 9
4.2 Определение удельных нагрузок на провод и трос 11
4.3 Расчет критических пролетов 13
4.4 Расчет напряжений в проводе 15
4.5 Определение стрелы провеса проводов и троса 17
4.6 Определение напряжений в тросе 18
5 Выбор изоляторов и линейной арматуры 21
6 Расстановка опор по профилю трассы 28
6.1 Построение шаблона 28
6.2 Проверка опор на прочность 31
7 Расчет монтажных стрел провеса провода и троса 34
Заключение 40
Список литературы 41
Введение
Проектирование механической части воздушных линий электропередачи является важной частью проектирования электроснабжения. От правильного выбора элементов ЛЭП зависит долговременная и безопасная эксплуатация линий, и, соответственно, надежное и качественное электроснабжение потребителей.
В данном курсовом проекте рассмотрены основные этапы проектирования механической части воздушных ЛЭП: выбор промежуточных опор, механический расчет проводов и грозозащитного троса, выбор линейной арматуры, произведены расстановка опор по профилю трассы и расчет монтажных стрел провеса.
1 Исходные данные Тип ЛЭП: двухцепная воздушная линия напряжением 110 кВ, проходящая в ненаселенной местности.
Климатические условия:
район по ветру — II;
район по гололеду — IV;
температура:
высшая tmax=40°С;
низшая tmin= -10°С;
среднегодовая tср=5°С.
Тип опор: унифицированные железобетонные.
Марки провода: АС-150.
Марка грозозащитного троса: ТК-50.
Материал изоляторов: фарфор Степень загрязненности атмосферы I.
2 Определение физико-механических характеристик провода и троса Физико-механические характеристики провода и троса приведены в таблицах 2.1 и 2.2.
Таблица 2.1 — Физико-механических характеристики провода АС-150/24
Сечение, мм2: алюминиевой части стальной части суммарное F | 24,2 173,2 | |
Диаметр провода d, мм | 17,1 | |
Количество и диаметр проволок, шт? мм: алюминиевых стальных | 26?2,7 7?2,1 | |
Количество повивов, шт. алюминиевой части стальной части | ||
Вес провода Gп, даН/км | ||
Модуль упругости Е, даН/мм2 | 8,25· 103 | |
Температурный коэффициент линейного удлинения ?, град-1 | 19,2· 10−6 | |
Предел прочности, даН/мм2 | ||
Удельная нагрузка от собственного веса ?1, даН/(м?мм2) | 3,46· 10−3 | |
Допустимое напряжение, даН/мм2 при среднегодовой температуре? t. ср при низшей температуре? t min при наибольшей нагрузке ?? max | 8,7 13,0 13,0 | |
Таблица 2.2 — Физико-механических характеристики троса ТК-50
Сечение, мм2: номинальное фактическое Fт | 48,6 | |
Диаметр троса dт, мм | 9,1 | |
Количество и диаметр проволок, шт? мм | 19?1,8 | |
Количество повивов, шт. | ||
Вес троса Gт, даН/км | ||
Модуль упругости Ет, даН/мм2 | 20· 103 | |
Температурный коэффициент линейного удлинения? т, град-1 | 12· 10−6 | |
Предел прочности, даН/мм2 | ||
Удельная нагрузка от собственного веса? т1, даН/(м?мм2) | 8· 10−3 | |
Допустимое напряжение, даН/мм2 при среднегодовой температуре? тt. ср при низшей температуре? тt. min при наибольшей нагрузке? т?.max | ||
3 Выбор унифицированной опоры По исходным данным выбирается тип унифицированной промежуточной опоры ПБ110−8. Основные размеры опоры показаны на рисунке 3.1, технические характеристики опоры приведены в таблице 3.1.
H=26,0 м; h1=3,0 м; h2=13,5 м; h3=4,0 м; a1=2,0 м; a2=3,5 м; a3=2,0 м; b=3,3 м Рисунок 3.1 — Унифицированная железобетонная опора ПБ110−8
Таблица 3.1 — Технические характеристики опоры ПБ110−8
Марка провода | Район по гололеду | Пролет, м | Масса, т | |||
габаритный | ветровой | весовой | ||||
АС-150 | III, IV | 7,5 | ||||
Расчетный пролет, м,
lр=?· lгаб, где ?=0,9 для ненаселенной местности;
lр=0,9· 225=202,5.
4 Расчет проводов и троса на механическую прочность
4.1 Определение толщина стенки гололеда и величины скоростного напора ветра Средняя высота подвеса проводов на опоре, м,
(4.1)
где hi — расстояние от земли до j-ой траверсы опоры, м;
m — количество проводов на опоре;
? — длина гирлянды изоляторов, м.
Для предварительных расчетов длина гирлянды изоляторов принимается для ВЛ 110 кВ 1,3 м.
=16,2.
Средняя высота подвеса троса на опоре, м,
=h2+2· h3+h1, (4.2)
=13,5+2· 4+3=24,5.
Допустимая стрела провеса провода, м,
(4.3)
где h2 — расстояние от земли до нижней траверсы, м;
Г — габаритный размер, м;
=6,2.
Допустимая стрела провеса троса, м,
[fт]= -(Г+2· h3+z), (4.4)
где z — наименьшее допустимое расстояние по вертикали между проводом и тросом в середине пролета, м, для lр=202,5 м z=4;
[fт]=24,5-(6+2· 4+4)=6,5.
Высота приведенного центра тяжести провода и троса, м,
(4.5)
=12;
=20,2
Толщина стенки гололеда для провода и троса, мм,
(4.6)
где С — нормативное значение стенки гололеда, мм, (для 2-го района по гололеду С=10 мм);
— поправочные коэффициенты на высоту и диаметр провода или троса
=9,3;
=10,2.
Скоростной напор ветра на провод и трос, даН/м2,
(4.7)
где q — нормативный скоростной напор ветра, даН/м2;
kВ — поправочный коэффициент;
=65;
=81,25.
4.2 Определение удельных нагрузок на провод и трос Удельная нагрузка от собственного веса, даН/(м•мм2), берется из таблиц 2.1 и 2.2:
3,46· 10−3;
8· 10−3.
Удельная нагрузка от веса гололеда, даН/(м•мм2),
(4.8)
где d — диаметр провода или троса, мм;
F — фактическое сечение провода или троса, мм2;
g0=0,9· 10−3 даН/(м•мм2) — плотность гололедных отложений;
=4· 10−3;
=11,4· 10−3.
Удельная нагрузка от веса гололеда и собственного веса провода (троса), даН/(м•мм2),
(4.9)
· 10−3=7,46·10−3;
· 10−3=19,4·10−3.
Удельная нагрузка от давления ветра при отсутствии гололеда, даН/(м•мм2),
(4.10)
где kl — коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку;
kH — коэффициент, учитывающий неравномерность скоростного напора ветра по пролету;
СХ — коэффициент лобового сопротивления, равный 1,1 — для проводов диаметром 20 мм и более, свободных от гололеда; 1,2 — для всех проводов, покрытых гололедом, и для проводов диаметром меньше 20 мм, свободных от гололеда;
=5,7· 10−3;
=13,1· 10−3.
Удельная нагрузка от давления ветра на провод и трос при наличии гололеда, даН/(м•мм2),
(4.11)
где q?=0,25•qmax для районов с толщиной стенки гололеда до 15 мм;
=4,1· 10−3;
=15,1· 10−3.
Удельная нагрузка от давления ветра и веса провода (троса) без гололеда, даН/(м•мм2),
(4.12)
· 10−3=6,7·10−3;
· 10−3=15,3·10−3.
Удельная нагрузка на провод от давления ветра и веса провода, покрытого гололедом, даН/(м•мм2),
(4.13)
=8,5· 10−3;
=24,6· 10−3.
4.3 Расчет критических пролетов Первый критический пролет, м,
(4.14)
где Е — модуль упругости, даН/мм2;
? — температурный коэффициент линейного удлинения материала провода, град-1;
lk1=.
Выражение под корнем меньше нуля. Первый критический пролет — мнимый.
Второй критический пролет, м,
(4.15)
где tгол — температура гололеда, равная -5?С;
?max=?7;
=80,4.
Третий критический пролет, м,
(4.16)
=144,2.
В результате получается следующее соотношение критических пролетов и расчетного пролета: lк1 — мнимый, lр=202,5 м>lк3=144,2 м.
На основании полученных соотношений определяется исходный режим. Это режим максимальной нагрузки с параметрами: ?=[??.max]=13,0 даН/мм2, ?=?max=8,5· 10−3 даН/(м· мм2), t=tгол=-5°С.
4.4 Расчет напряжений в проводе По уравнению состояния провода рассчитываются напряжения в проводе для режимов среднегодовой температуры — ?tср, режима низшей температуры — ?tmin и наибольшей нагрузки — ??max.
Расчет напряжения в проводе для режима низшей температуры. В уравнение состояния провода подставляются все известные параметры.
(4.17)
.
Полученное уравнение приводится к виду:
Решение полученного уравнения выполняется итерационным методом касательных. В качестве нулевого приближения принимается значение ?0=10 даН/мм2.
Производная полученной функции y=:
y'=3· ?2tmin-2·7,766·?tmin
Определяется поправка на первой итерации:
?1=y (?0)/y'(?0),
=0,378.
Новое значение напряжения:
?1=?0-?1,
?1=10−0,377=9,623.
Проверка итерационного процесса. Для этого задается точность расчета ?=0,01 даН/мм2.
0,377>0,01,
следовательно расчет нужно продолжить, приняв в качестве нового приближения ?=9,623.
Поправка на второй итерации:
=0,025.
Новое значение напряжения:
?2=9,623−0,025=9,598.
Выполняется проверка:
0,025>0,01.
Поправка на третьей итерации:
=0,13.
Проверка:
0,13<0,01,
следовательно за искомое выражение? tmin принимаем ?3:
?tmin=9,598 даН/мм2.
Расчеты напряжений в проводе для режимов среднегодовой температуры и наибольшей нагрузки выполняются с помощью программы «MERA2». В результате получены следующие значения:
?tср=7,987 даН/мм2;
??max=12,517 даН/мм2.
Выполняется проверка условий механической прочности:
?tср?[?tср], 7,987<8,7;
?tmin?[?tmin], 9,598<13,0;
??max?[??max], 12,517<13,0.
Условия выполняются, значит механическая прочность проводов будет достаточной для условий проектируемой линии.
По уравнению состояния провода выполняются расчеты напряжений для режимов гололеда без ветра -?гол, высшей температуры — ?tmax, грозового режима — ?гр. Результаты расчетов следующие:
?tmax=5,475 даН/мм2;
?гол=12,277 даН/мм2;
?гр=7,129 даН/мм2.
4.5 Определение стрелы провеса проводов и троса Определяются стрелы провеса проводов в режиме гололеда без ветра, высшей температуры и грозовом режиме, м,
(4.18)
=3,24;
=3,11;
=2,49.
Проверка соблюдения требуемых расстояний от низшей точки провисания провода до земли по условию:
f?[f]=6,2;
ftmax=3,24<6,2;
fгол=3,11<6,2.
Условия выполняются, значит расстояние от провода до земли будет не менее габаритного размера.
Стрела провеса грозозащитного троса в грозовом режиме, м,
(4.19)
=2,79.
4.6 Определение напряжений в тросе Напряжение в тросе в грозовом режиме, даН/мм2,
(4.20)
=14,7.
В качестве исходного принимается грозовой режим с параметрами: ?тгр, ?т1, t=15°C. По уравнению состояния провода определяются напряжения в тросе для режимов максимальной нагрузки, низшей и среднегодовой температуры.
Расчет напряжения в тросе для режима среднегодовой температуры. В уравнение состояния провода подставляются все известные параметры.
.
Полученное уравнение приводится к виду:
.
В качестве нулевого приближения принимается значение ?0=16 даН/мм2.
Производная полученной функции
y=:
y'=3· ?т2tср-2·6,979·?тtср Определяется поправка на первой итерации:
?1=y (?0)/y'(?0),
=0,225.
Новое значение напряжения:
?1=?0-?1,
?1=16−0,225=15,775.
Проверка итерационного процесса, ?=0,01 даН/мм2.
0,225>0,01,
следовательно расчет нужно продолжить, приняв в качестве нового приближения ?=15,775
Поправка на второй итерации:
=0,003.
Проверка:
0,003<0,01,
следовательно за искомое выражение? тtср принимаем ?1:
?тtср=15,775 даН/мм2.
В результате расчетов остальных режимов получены следующие значения:
?т?max=31,476 даН/мм2;
?тtmin=17,606 даН/мм2.
Проверка условий механической прочности троса:
?т?max=31,476 даН/мм2? [?т?max]=60 даН/мм2;
?тtmin=17,606 даН/мм2? [?тtmin]=60 даН/мм2;
?тtср=15,775 даН/мм2? [?тtср]=42 даН/мм2.
Условия выполняются, значит выбранный провод пригоден для условий проектируемой линии.
5 Выбор изоляторов и линейной арматуры Тип изолятора выбирается по механической нагрузке с учетом коэффициента запаса прочности, который представляет собой отношение разрушающей электромеханической нагрузки к нормативной нагрузке на изолятор. Согласно ПУЭ, коэффициенты запаса прочности в режиме наибольшей нагрузки должны быть не менее 2,7, а в режиме среднегодовой температуры — не менее 5,0.
В нормальных режимах поддерживающая гирлянда изоляторов воспринимает осевую нагрузку, состоящую из веса провода, гололеда и веса самой гирлянды.
Нагрузка для изоляторов поддерживающих гирлянд, даН,
2,7· (Gг+Gи)? Gэм,
5,0· (Gп+Gи)?Gэм, (5.1)
где Gг — нагрузка на изолятор от веса провода, покрытого гололедом, даН,
Gг=?7· F·lвес, (5.2)
где lвес=280 м — длина весового пролета;
F — общее фактическое сечение провода, мм2;
Gи — нагрузка на изолятор от веса гирлянды, даН, предварительно Gи=50 даН;
Gп — нагрузка на изолятор от веса провода, даН,
Gп=?1· F·lвес, (5.3)
Тогда
2,7· (?7· F·lвес+ Gи)=2,7· (8,5·10−3·173,2·280+50)=1248;
5,0· (?1· F·lвес+ Gи)=5,0· (3,46·10−3·173,2·280+50)=1089.
Выбирается изолятор с такой разрушающей электромеханической нагрузкой, чтобы выполнялись условия (5.1). Выбирается изолятор ПФ70-В с разрушающей электромеханической нагрузкой 7500 даН:
1248<7500;
1089<7500,
т.е. условия выполняются.
Определяется число изоляторов в поддерживающей гирлянде,
n?, (5.4)
где ?эф — нормированная удельная эффективная длина пути утечки. Для степени загрязненности атмосферы I? эф=13 мм/кВ;
Uнаиб=1,15· Uном;
lэф — эффективная длина пути утечки, мм,
lэф=lут/k, (5.5)
где lут =355 мм для выбранного изолятора;
k — поправочный коэффициент,
k=, (5.6)
где D — диаметр тарелки изолятора, D=270 мм;
k==1,157;
lэф=355/1,157=306,8;
n?=5,4.
Полученное значение округляется до шести и увеличивается на один. В итоге число изоляторов в поддерживающей гирлянде равно семи.
При выборе изоляторов натяжных гирлянд в условия (5.1) добавляется величина тяжения провода.
Нагрузка на изолятор натяжной гирлянды, даН,
(5.7)
=5894,
=6949.
Выбирается изолятор ПФ70-В с разрушающей электромеханической нагрузкой 7500 даН:
5894<7500;
6949<7500,
т.е. условия выполняются.
Число изоляторов в натяжной гирлянде принимается на один больше, чем в поддерживающей, т. е. восемь штук. Выбор арматуры аналогичен выбору изоляторов. Коэффициент запаса прочности для условий гололеда должен быть не менее 2,5. Нагрузка на арматуру поддерживающей гирлянды, даН,
2,5· (Gг+Gи)? Gр, (5.8)
2,5· (8,5·10−3·173,2·280+50)=1156.
Выбирается узел крепления гирлянды к траверсе опоры КГП-7−1, серьгу СР-7−16, ушко У1−7-16 с разрушающей минимальной нагрузкой 70 кН; глухой поддерживающий зажим ПГН-3−5 с минимальной разрушающей нагрузкой 25 кН.
Нагрузка на арматуру натяжной гирлянды, даН,
(5.9)
=5457.
Для натяжной гирлянды выбирается та же арматура что и для поддерживающей. Для натяжной гирлянды выбираем болтовой зажим.
Изолятор и линейная арматура изображены на рисунках 5.1−5.5.
Рисунок 5.1 — Изолятор ПФ70-В Рисунок 5.2 — Узел крепления КГП-7−1
D=16 мм; А=17 мм; d=16 мм; L=80 мм; Н1=32 мм; Н=82 мм Рисунок 5.3 — Зажим поддерживающий ПГН-3−5
L=220 мм; А=20 мм; Н=66 мм Рисунок 5.4 — Серьга СР-7−16
D=17 мм; d=16 мм; А=65 мм; b=16 мм Рисунок 5.5 — Ушко У1−7-16
D=17 мм;D1=19,2 мм; b=16 мм; Н=104 мм Фактический вес поддерживающей гирлянды, даН,
(5.10)
где Gиз — вес одного изолятора, даН;
Gарм — суммарный вес элементов арматуры, даН;
=37,81.
Фактическая длина поддерживающей гирлянды, м,
(5.11)
где Низ — высота одного изолятора, м;
Нарм — суммарная высота элементов арматуры, м;
=1,339.
Получили ?гир.ф =1,339 больше, чем принятое в расчетах ?=1,3.
Проверка соблюдения габарита.
Пересчитанная допустимая стрела провеса, м,
=6,161.
Проверка соблюдения требуемых расстояний от низшей точки провисания провода до земли по условию:
f?[f]=6,161,
ftmax=3,24<6,161.
Условие соблюдается, т. е. такая длина гирлянды допустима.
Защита от вибрации осуществляется с помощью гасителей вибрации, представляющих собой два груза, закрепленных на стальном тросике (рисунок 5.6).
Рисунок 5.6 — Гаситель вибрации ГПГ-1,6−11−400/21
d=11 мм; 2R=21 мм; L=400 мм; H=78 мм Выбор гасителя вибрации осуществляется с учетом марки и сечения провода. Выбирается гаситель вибрации ГПГ-1,6−11−400/21. Для грозозащитного троса гаситель вибрации не требуется, так как? тtср<18,0 даН/мм2.
Расстояние от зажима до места крепления виброгасителя, мм,
(5.12)
где d — диаметр провода, мм;
Gп — вес одного метра провода, даН;
=1067,4 мм?1,07 м.
6 Расстановка опор по профилю трассы
6.1 Построение шаблона На заданном профиле трассы расстановка опор производится с помощью специальных шаблонов. Шаблон представляет собой три кривые провисания провода, сдвинутые относительно друг друга, построенные в виде парабол для режима, при котором возникает наибольшая стрела провеса. В п. 4.5 была определена максимальная стрела провеса, которая соответствует режиму максимальной температуры, fmax=3,24 м.
Кривая 1 — кривая провисания нижнего провода — строится на основе формулы стрелы провеса:
(6.1)
где ?fmax, ?fmax — удельная нагрузка и напряжение в проводе в режиме, отвечающем наибольшей стреле провеса. Данная формула представляется в виде уравнения:
y=a· x2, (6.2)
где
; a=.
Для режима максимальной температуры уравнение примет вид:
Для построения кривой 1 в 1-ом квадранте выполняется несколько расчетов, представленных в виде таблицы 6.1.
Таблица 6.1 — Построение кривой 1
l | 202,5 | |||||
x | 101, | |||||
y | 0,27 | 0,79 | 1,78 | 3,24 | ||
Кривая 2, называемая габаритной, сдвинута о вертикали вниз от кривой 1 на расстояние требуемого габарита от земли Г=6 м. Кривая 3 — земляная — сдвинута от кривой 1 вниз на расстояние h2-?гир.ф=13,5−1,339=12,161 м (рисунок 6.1).
Рисунок 6.1 — Построение шаблона Шаблон накладывают на профиль трассы так, чтобы кривая 3 пересекала профиль в месте установки первой анкерной опоры, а кривая 2 касалась его, при этом ось у должна быть строго вертикальной. Тогда другая точка пересечения кривой 3 с профилем будет соответствовать месту установки первой промежуточной опоры. При таком положении шаблона во всех точках пролета габарит будет не меньше допустимого. Аналогично находится место установки второй промежуточной опоры и т. д.
После монтажа анкерного участка в проводах происходит выравнивание напряжения, которое соответствует какому-то условному пролету. Этот пролет называется условным, и его длина, м, определяется из выражения:
(6.3)
где li — фактическая длина i-го пролета в анкерном участке, м;
n — количество пролетов в анкерном участке;
=166.
В результате расчетов получили что lпр отличается от lр на
•100%=18%,
что больше допустимых 5%. В таком случае заново проводится механический расчет, построение шаблона и расстановка опор на трассе. Для данного курсового проекта допускается изменить расстановку опор без проведения повторного механического расчета.
Построение нового шаблона.
Для построения кривой 1 в 1-ом квадранте выполняется несколько расчетов.
Таблица 6.2 — Построение кривой 1
l | |||||
x | |||||
y | 0,27 | 0,79 | 2,18 | ||
Новая расстановка опор показана на рисунке 6.3.
Приведенный пролет, м,
=132
Проверка:
•100%=20%.
В результате повторного расчета разница между приведенным и расчетным пролетом снова велика. Расчет повторяется до тех пор пока разница между значениями пролетов будет не более 5%.
6.2 Проверка опор на прочность При расстановке опор по профилю трассы все они должны быть проверены на прочность в реальных условиях. Проверка выполняется сопоставлением вычисленных для каждой опоры весового и ветрового пролетов со значениями этих пролетов, указанных в технических характеристиках опоры.
Весовой пролет, м,
(6.4)
где эквивалентные пролеты вычисляются по формулам:
— первый (большой) эквивалентный пролет, м,
(6.5)
— второй (малый) эквивалентный пролет, м,
(6.6),
где l — действительная длина пролета, м;
?h — разность между высотами точек подвеса провода, м;
Смежными эквивалентными пролетами, прилегающими к опоре, могут быть и два больших или два малых эквивалентных пролета. Тогда выражение (6.4) будет иметь вид:
;
или
.
Ветровой пролет, м,
. (6.7)
Расчет для второй опоры.
=108,4;
=206,9;
=157,6;
=141,0.
Для остальных опор расчет сводится в таблицу 6.2.
Таблица 6.2 — Проверка опор на прочность
№ опоры i | l’эi-1, м | l"эi-1, м | l’эi, м | l"эi, м | ?hi-1, м | ?hi, м | lвес, м | lветр, м | |
; ; ; ; 204,3 ; ; | 184,3 108,4 43,1 168,0 ; 104,6 148,7 | 205,6 206,9 200,0 ; 189,4 173,3 165,0 | ; ; ; 143,7 ; ; ; | 0,55 2,23 2,99 0,86 1,54 1,82 0,58 | 2,23 2,99 0,86 1,54 1,82 0,58 0,41 | 194,9 157,6 121,5 155,8 196,8 138,9 156,8 | 175,5 141,0 154,5 179,0 160,5 154,0 158,5 | ||
Таким образом, для каждой опоры выполняются условия
7 Расчет монтажных стрел провеса провода и троса Определяется исходный режим из соотношений трех критических пролетов и приведенного пролета: lк1 — мнимый, lпр=166 м>lк3=144,2 м.
На основании полученных соотношений определяется исходный режим. Это режим максимальной нагрузки с параметрами: ?и=[??.max]=13,0 даН/мм2, ?и=?max=8,5· 10−3 даН/(м· мм2), tи=tгол=-5°С.
Расчет напряжения при монтаже осуществляется с помощью уравнения
. (7.1)
Стрела провеса провода в интересующем пролете lф, м, определяется из выражения
(7.2).
Тяжение провода, даН, рассчитывается по формуле
(7.3)
С помощью уравнения состояния рассчитывается напряжение в проводе при температуре монтажа tmax=40°C и tmin=-10°C.
при tmax=40°C:
.
Полученное уравнение приводится к виду:
.
=5,53 даН/мм2.
Тяжение в проводе, даН,
=957,8.
при tmin=-10°C:
.
Полученное уравнение приводится к виду:
.
=10,74 даН/мм2.
Тяжение в проводе, даН,
=1860,2 даН.
Для наибольшего пролета lmax=194 м и наименьшего пролета lmin=125 м по формуле (7.2) рассчитываются стрелы провеса при максимальной и минимальной температурах, м,
lmax=194 м
=2,94;
=1,52;
lmin=125 м
=1,22;
=0,63.
Расчет при других температурах выполняется аналогично, результаты заносятся в таблицу 7.1.
Стрела провеса провода в габаритном пролете при температуре 15 °C, м,
(7.4)
=2,84.
Исходные данные для троса: ?тгр=14,7 даН/мм2, ?т1=8· 10−3 даН/(м· мм2), t=15°C.
Стрела провеса троса в габаритном пролете в режиме грозы исходя из требуемого расстояния z для габаритного пролета, м,
(7.5)
=3,104.
Определяется величина напряжения в тросе по известной величине fтгр, даН/мм2,
(7.6)
=16,3.
Определяются напряжения в тросе при температуре монтажа из уравнения состояния, принимая в качестве исходного грозовой режим.
(7.7)
Для наибольшего пролета lmax=194 м и наименьшего пролета lmin=125 м рассчитываются стрелы провеса троса, м,
(7.8)
(7.9)
Тяжение в тросе, даН,
(7.10)
Расчет для температуры -10°С.
Полученное уравнение приводится к виду:
.
=20,33 даН/мм2.
Тяжение в тросе, даН,
=988 даН.
Стрела провеса при lmax=194 м, м,
=1,85.
Стрела провеса при lmin=125 м, м,
=0,77.
Расчет при других температурах выполняется аналогично, результаты заносятся в таблицу 7.2.
Таблица 7.1 — Монтажная таблица провода
Температура, °С | Напряжение, даН/мм2 | Тяжение, даН | Стрела провеса в пролете длиной, м | ||
l=194 | l=125 | ||||
— 10 | 10,74 9,42 8,24 7,70 7,19 6,28 5,53 | 1860,2 1631,5 1427,2 1333,6 1245,3 1087,7 957,8 | 1,52 1,73 1,97 2,11 2,26 2,59 2,94 | 0,63 0,72 0,82 0,88 0,94 1,08 1,22 | |
Таблица 7.2 — Монтажная таблица троса
Температура, °С | Напряжение, даН/мм2 | Тяжение, даН | Стрела провеса в пролете длиной, м | ||
194 м | 125 м | ||||
— 10 | 20,33 18,61 17,03 15,60 14,33 13,20 | 988,0 904,4 827,7 758,2 696,4 641,5 | 1,85 2,02 2,21 2,41 2,63 2,85 | 0,77 0,84 0,92 1,00 1,09 1,18 | |
Монтажные графики для провода и троса изображены на рисунках 7.1 и 7.2.
Рисунок 7.1 — Монтажные графики для провода Рисунок 7.2 — Монтажные графики для троса
Заключение
В данном курсовом проекте были рассмотрены основные этапы проектирования механической части воздушных ЛЭП: выполнены выбор промежуточных опор, механический расчет проводов и грозозащитного троса, выбор линейной арматуры, произведены расстановка опор по профилю трассы и расчет монтажных стрел провеса.
В ходе выполнения данного курсового проекта получены навыки пользования справочными материалами и нормативными документами, а также навыки выполнения самостоятельных инженерных расчетов с привлечением прикладного программного обеспечения персональных компьютеров.
1. Правила устройства электроустановок. — СПб.: Издательство ДЕАН, 2001. — 928 с.
2. Проектирование механической части воздушных ЛЭП. Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию. — Киров, 2004.-99 с.