Расчетная часть.
Процессы и аппараты предприятий химического и нефтегазоперерабатывающего производства
При кипении водных растворов солей удельная тепловая нагрузка, для аппаратов с естественной циркуляцией q= 20 000 — 50 000 Вт/м2. Принимаем q= 40 000 Вт/м2. Тогда. Ориентировочно принимаем температуру кипения раствора в аппарате на 20 °C больше температуры вторичного пара, т. е. °С. Следовательно. Рассчитываем удельную тепловую нагрузку методом последовательных приближений: задаемся различными… Читать ещё >
Расчетная часть. Процессы и аппараты предприятий химического и нефтегазоперерабатывающего производства (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Материальный баланс
Количество выпаренной воды определяется по формуле. [1, c. 122]:
(1).
где Gн — количество поступающего в аппарат раствора, кг/с;
xн — начальная массовая концентрация, %;
xк — конечная массовая концентрация, %.
кг/с.
Количество упаренного раствора определяется по формуле. [3, с. 481]:
(2).
кг/с.
Тепловой расчет
Температура кипения раствора определяется по формуле. [1, с. 122]:
(3).
где — температура вторичного пара, ;
— полная депрессия, ;
Температура вторичного пара, поступающего из выпарного аппарата в барометрический конденсатор при p=0,0196 MПа, равна 59,7. [2, с. 536].
Принимаем гидравлическую депрессию. Тогда температура вторичного пара в выпарном аппарате равна:
Этой температуре соответствует давление МПа, теплота парообразования r = 2356 кДж/кг. [2, с. 542].
Находим гидростатическую депрессию. Для этого определяем высоту оптимального уровня раствора в кипятильных трубах. Для выбора значения высоты трубы H ориентировочно определяется площадь поверхности теплопередачи выпарного аппарата по формуле. [1, с. 123]:
(4).
где Q — тепловая нагрузка, Вт;
q — удельная тепловая нагрузка, Вт/м2;
Gг. п. — расход греющего пара, кг/с;
Rг. п. — удельная теплота конденсации греющего пара, кДж/кг.
При кипении водных растворов солей удельная тепловая нагрузка, для аппаратов с естественной циркуляцией q= 20 000 — 50 000 Вт/м2. Принимаем q= 40 000 Вт/м2. Тогда.
м2
По ГОСТ 11 987;81 принимаем выпарной аппарат со следующей характеристикой: площадь поверхности теплообмена 400 м2; длина труб 4 м; диаметр труб 38×2 мм; шаг между трубами 48 мм; материал труб — сталь Х18Н10Т.
Ориентировочно принимаем температуру кипения раствора в аппарате на 20 °C больше температуры вторичного пара, т. е. °С. Следовательно.
(5).
где Hопт — оптимальная высота уровня, м;
рр и рв — плотности раствора конечной концентрации и воды при температуре кипения, кг/м3;
Нтр — рабочая высота труб, м. [2, с. 252].
м где рр= 1483 кг/м3 и рв=972 кг/м3 — плотность раствора и воды при 80 [3, с. 805].
Увеличение давления в среднем слое раствора:
(6).
Па = 0,028 МПа Таким образом, давление в среднем слое кипятильных труб:
(7).
МПа Этому давлению соответствует температура кипения воды t= 80,9 и теплота парообразования r= 2307 кДж/кг. [4, с. 550].
Следовательно, гидростатическая депрессия равна. [1, C. 136]:
(8).
Температурная депрессия определяется по формуле. [3, с. 479]:
(9).
где Т — температура паров в среднем слое кипятильных труб, К;
— температурная депрессия при атмосферном давлении, ;
r — теплота испарения воды, кДж/кг.
(10).
где =24,2 — температурная депрессия 60,41% раствора КОН при атмосферном давлении [3, с. 817].
Температура кипения раствора определяем по формуле (3):
Определяем полезную разность температур:
(11).
где Т — температура греющего пара,. [1, с. 124].
Расход греющего пара Gг. п. определяем из уравнения теплового баланса. [3, с. 482]:
(12).
где — удельная энтальпия вторичного пара, кДж/кг;
cн и ск — теплоемкость соответственно поступающего на выпарку и упаренного раствора, Дж/(кгК);
t1 — температура раствора, поступающего в выпарной аппарат, .
iв.п.= 2607 кДж/кг — удельная энтальпия вторичного пара, [2, с. 526].
rг. п.= 2227 кДж/кг — удельная теплота парообразования воды при pг. п.= 0,157 МПа, [4, с. 526].
сн=3866 Дж/(кгК) — удельная теплоемкость 8,51% раствора, [3, с. 808].
ск=2618,1 Дж/(кгК) — удельная теплоемкость упаренного раствора, [3, с. 808].
0,95 — коэффициент, учитывающий 5% потерь теплоты.
Тепловая нагрузка греющей камеры, [1, с. 124]:
(13).
Вт Расчет коэффициента теплопередачи Число труб греющей камеры определяется по формуле. [1, с. 128]:
(14).
где F — площадь поверхности теплопередачи выпарного аппарата, м2;
d — диаметр труб, м;
L — длина труб, м.
шт.
Плотность стекания конденсата по наружной поверхности труб определяется по формуле. [1, с. 76]:
(15).
где G — расход конденсата, кг/с;
П — периметр поверхности, по которой движется пленка (конденсат), м.
Критерий Рейнольдса для пленки конденсата определяется по формуле. [3, с. 170]:
(16).
где — динамический коэффициент вязкости воды, Пас.
где =0,25 110-3 Пас при t= 149. [2, с. 537].
Приведенная толщина пленки. [1, с. 76]:
(17).
где р — плотность воды при температуре конденсации, кг/м3.
м где р=948,5 кг/м3. [2, с. 537].
Так как >400, то значение критерия Нуссельта для пленки конденсата определяем по формуле. [3, с. 395]:
(18).
где Pr = 1,56 — критерий Прандтля для воды при температуре t = 149. [2, с. 537].
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося водяного пара к стенкам труб. [1, с. 76]:
(19).
где — коэффициент теплопроводности теплоносителя Вт/(м);
— приведенная толщина пленки, м.
= 0,685 Вт/(м). [2, с. 537].
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору определяем в среднем слое раствора. [1, с. 76]:
(20).
где р — плотность раствора, кг/м3;
рn — плотность водяного пара, кг/м3;
— поверхностное натяжение, Н/м;
r — удельная теплота конденсации водяного пара, Дж/кг;
рп.о. — плотность водяного пара (при давлении 0,1 МПа), кг/м3;
c — теплоемкость раствора, Дж/(кгК).
Контакты раствора при температуре кипения t=102,18. [3, с. 805−813]:
р = 1215,6 кг/м3; = 0,78 210-3 Пас; = 0,4247 Вт/(мК); с = 2618,1 Дж/кгК;
= 71,010-3Н/м.
Свойства водяного пара при р=0,049 МПа. [2, с. 550]: r=2307 кДж/кг;
Рn=0,3027 кг/м3.
Плотность водяного пара при р=0,1 МПа рn.о.=0,579 кг/м3. [2, с. 550].
Коэффициент теплопередачи определяется по формуле [1, с. 68]:
(21).
где — толщина стенки труб, м;
- — коэффициент теплопроводности стали, Вт/(мК);
- — тепловая проводимость загрязнений со стороны раствора, Вт/(м2К);
- — тепловая проводимость загрязнений со стороны пара, Вт/(м2К).
м; =16,4 Вт/(мК); =5000 Вт/(м2К); =5800 Вт/(м2К);
Удельная тепловая нагрузка. [1, с. 144]:
(22).
отсюда .
Рассчитываем удельную тепловую нагрузку методом последовательных приближений: задаемся различными значениями q, находим (таблица).
q, Вт/м2 | 10103 | 20103 | 30103 |
°С. | 12,17. | 25,14. | 37,71. |
q=22,9103 Вт/м2.
Из формулы (22) выражаем коэффициент теплопередачи:
Необходимая площадь поверхности теплопередачи выпарного аппарата определяется по формуле. [1, с. 128]:
(23).
где — продолжительность периода, цикла, с.
Для непрерывных процессов =1.
м2
По ГОСТ 11 987;81 выбираем номинальную поверхность теплообмена.
F=400 м2.