Расчет стальной поперечной рамы сквозного сечения

1. Расчет стальной поперечной рамы сквозного сечения

1.1 Сбор нагрузок

1.2 Определение усилий в стержнях рамы

1.2.1 Расчет рамы на постоянную нагрузку

1.2.2 Расчет рамы на снеговую нагрузку

1.2.3 Расчет рамы на ветровую нагрузку

1.2.3.1 Расчет с наветренной стороны

1.2.3.2 Расчет с подветренной стороны

2. Подбор сечения стержней рамы

2.1 Расчет сжатых стержней

2.2 Расчет растянутых стержней Список используемой литературы

Металлические конструкции широко применяются в различных видах зданий и сооружений. Конструктивная форма сооружения определяется сочетанием его основных элементов — балок, ферм, колонн и оболочек, связанных в единое целое. Выбор наилучшей конструктивной формы сооружения и его элементов производится при проектировании, которое представляет собой творческий процесс, допускающий многообразие решений.

Уровень развития металлических конструкций определяется, с одной стороны, потребностями в них народного хозяйства, а с другойвозможностями технической базы: развитием металлургии, металлообработки, строительной науки и техники. История развития металлических конструкций может быть разделена на 5 периодов.

Первый период (от 12 В. до начала 17 В.) характеризуется применением металла в сооружениях (дворцах, церквях и т. п.) в виде затяжек и строп для каменной кладки. Затяжки выковывали из кричного железа и скрепляли через проушины на штырях.

Второй период (от начала 17 В. до конца 18 В.) связан с применением наклонных металлических стропил и пространственных купольных конструкций, глав церквей. Стержни конструкций выполнены из кованных брусков и соединены на замках и скрепах горновой сваркой.

Третий период (от начала 18 В. до середины 19в) связан с освоением процесса литья чугунных стержней и деталей. Строятся чугунные мосты и конструкции перекрытий гражданских и промышленных зданий. Соединения чугунных элементов осуществляются на замках или болтах. В этот период наклонные стропила трансформируются в смешанные железочугунные треугольные фермы. В фермах сначала не было раскосов, они появились в конце рассматриваемого периода. Сжатые стержни ферм часто выполняли из чугуна, а растянутые из железа. В узлах элементы соединялись через проушины на болтах. Четвертый период (с 30-х годов 19 В. до 20-х годов 20в). В начале 19 В. кричный процесс получения железа был заменен более совершеннымпудлингованием, а в конце 80-х-выплавкой железа из чугуна в мартеновских и конверторных цехах. В 30-х годах 19 В. появились заклепочные соединения. Для перекрытия использовались треугольные металлические фермы. Конструктивная форма этих ферм постепенно совершенствовалась: решетка получила завершение с появлением раскосов; узловые соединения вместо болтовых на проушинах стали выполнять заклепочными с помощью фасонок. Применялись решетчатые каркасы рамно-арочной конструкции для перекрытия зданий значительных пролетов.

Пятый период (послереволюционный) начинается с конца 20-х годов, с первой пятилетки. К концу 40-х годов клепанные конструкции были почти полностью заменены сварными, более легкими, технологичными и экономичными. Развитие металлургии уже в 30-х годах позволило применять в металлических конструкциях более прочную низколегированную сталь. Кроме стали начали использовать алюминиевые сплавы, плотность которых почти втрое меньше. В начале 30-х годов стала оформляться советская школа проектирования металлических конструкций. Строилось много промышленных зданий с металлическим каркасом.

Наряду с совершенствованием конструктивной формы совершенствовались и методы расчета конструкций. До 1950 года строительные конструкции рассчитывали по методу допускаемых напряжений. С 1950 года в Советском Союзе все виды строительных конструкций рассчитывают по методу предельных состояний в соответствии с главой СНиП по строительным конструкциям.

Успехи в развитии металлических конструкций за советский период достигнуты благодаря творческим усилиям коллективов проектных и научных организаций, возглавляемых ведущими профессорами и инженерами.

1. Расчет стальной поперечной рамы сквозного сечения

d = 4.2(м);

h = 3.8(м);

h_с = 3(м);

F₁ = 220 кН

F₂ = 230 кН Районирование по весу снегового покрова: Караганде (3 зона) Районирование по средней скорости в зимний период: Караганда (5)

1.1 Сбор нагрузок

Таблица 1:

Расчетная нагрузка на ригель:

(1)

где г_н — коэффициент надежности по назначению ()

б — угол наклона кровли к горизонту (б=0)

b_p — шаг рамы ()

Расчетная нагрузка на стойку:

F₁= 220 кН — нагрузка от металлических панелей

F₁= 220 кН — нагрузка от остекления б) снеговая нагрузка

(2)

где

n — коэффициент перегрузки ()

c — учет угла наклона кровли (с=1)

Р₀ — вес снегового покрова г. Караганда (3 район)

q_сн — расчетная снеговая нагрузка (линейная) действует на верхний пояс рамы в) ветровая нагрузка

(3)

Где n — коэффициент перегрузки ()

c — коэффициент учитывающий давление ветра с наветренной стороны (с=0.8)

c — коэффициент учитывающий давление ветра с подветренной стороны (с=0.6)

k — коэффициент зависящий от места строительства относительно города и высоты здания (k¹⁰ = 0.65, k²⁰ = 0.9)

g₀ — скоростной поток ветра (g₀ = 0.48)

Наветренная сторона:

При h = 13.8 м.

Подветренная сторона:

При h = 13.8 м.

1.2 Определение усилий в стержнях рамы

1.2.1 Расчет рамы на постоянную нагрузку

Приведение внешней нагрузки на ригель к узловой:

(4)

Где Р — узловая нагрузка

q_n — постоянная нагрузка

d — шаг рамы

P = 7.866 * 4.2 = 33.03кН а) Определение реакций опоры

? =0

— R_b50.4 — F₁2.1 — F₂2.1 — F₁2.1+ F₁56.7+ F₂56.7+ F₁56.7 — + P (2.1+6.3+10.5+14.7+18.9+23.1+27.3+31.5+35.7+39.9+44.1+48.3+52.5)+ = 0

R_A = R_B = 977.6 кН б) Определение усилий в стержнях стойки

N _{3- 5} — ?

— R_A2.1 — N _{3- 5}4.2 = 0

N _{3- 5} = - = -488.8 кН (сжат.)

N ₄₋₆ — ?

R_A2.1 — N ₄₋₆ 4.2 -F₁4.2 — F₂4.2 = 0

N ₄₋₆ = = -38 кН (сжат.)

N _{3- 6} — ?

— N _{3- 5} cosб = 0

N ₃₋₆ =0

N ₅₋₇ — ?

— R_A2.1 — N ₅₋₇4.2 = 0

N ₅₋₇ = - = -488.8 кН (сжат.)

N ₆₋₈ — ?

R_A2.1 — N ₆₋₈ 4.2 -F₁4.2 — F₂4.2 -F₁4.2 = 0

N _6-8 = = 181,1 кН (раст.)

N ₆₋₇ — ?

N₆₋₇ cosб = 0

N ₆₋₇ =0

в) Определение усилий в стержнях ригеля

N ₁₀₋₁₂ — ?

R_A14.7-F₁16.8- F₂16.8 -F₁16.8 — - P12.6 -P8.4- P4.2 — N ₁₀₋₁₂3.8 = 0

N ₁₀₋₁₂ = = 527.4 кН (раст.)

N ₁₁₋₁₃^I — ?

R_A10.5 — F₁12.6 — F₂12.6 -F₁12.6 — -P8.4 — P4.2 — N ₁₁₋₁₃^I 3.8 = 0

N _11-13^I = = -313.3 кН (сжат.)

N ₁₀₋₁₃^I — ?

N ₁₁₋₁₃^I + N₁₀₋₁₂ + N₁₀₋₁₃^I = 0

N₁₀₋₁₃^I = = -285.4кН (сжат.)

N ₁₃₋₁₃^I — ?

R_A18.9 — F₁21 — F₂21 -F₁21 — -P16.8 — P12.6 -P8.4 — P4.2 — N ₁₃₋₁₃^I 3.8 = 0

N _13-13^I = = -703 кН (сжат.)

N ₁₂₋₁₃^I — ?

N ₁₃₋₁₃^I + N₁₀₋₁₂ + N₁₂₋₁₃^I = 0

N₁₂₋₁₃^I = = 234 кН (раст.)

N _12-14 — ?

R_A23,1-F₁25,2- F₂25,2 -F₁25,2 — - P21- P16.8 — P12.6 -P8.4- P4.2 — N ₁₂₋₁₄3.8 = 0

N₁₂₋₁₄ = =842.4 кН (раст.)

N _{13 -15}^I — ?

R_A18.9 — F₁21- F₂21 -F₁21 — -P16.8 — P12.6 — P8.4 — P4.2 — N _13-15^I 3.8 = 0

N _13-15^I = = -703 кН (сжат.)

N _{12 - 15}^I — ?

N _13-15^I + N₁₂₋₁₄ + N_12-15^I = 0

N_12-15^I = = -185кН (сжат.)

N _{15 - 15}^I — ?

R_A27.3 — F₁29.4 — F₂29.4 -F₁29.4 — - P25.2- P21- P16.8 — P12.6 — P8.4 -P4.2- N _15-15^I 3.8 = 0

N_15-15^I= =-945 кН (сжат.)

N ₁₄₋₁₅^I — ?

N ₁₅₋₁₅^I + N₁₂₋₁₄ + N₁₄₋₁₅^I = 0

N₁₄₋₁₅^I = = 136,8 кН (раст.)

1.2.2 Расчет рамы на снеговую нагрузку

Приведение внешней нагрузки на ригель к узловой:

(5)

металлический конструкция рама ригель Где Р — узловая нагрузка

q_сн — снеговая нагрузка

d — шаг рамы

P = 16,53 * 4.2 = 69,4кН а) Определение реакций опоры

? =0

— R_b50.4 — F₁2.1 — F₂2.1 — F₁2.1+ F₁56.7+ F₂56.7+ F₁56.7 — + P (2.1+6.3+10.5+14.7+18.9+23.1+27.3+31.5+35.7+39.9+44.1+48.3+52.5)+

+ = 0

R_A = R_B = 1254,9 кН б) Определение усилий в стержнях стойки

N _{3- 5} — ?

— R_A2.1 — N _{3- 5}4.2 = 0

N _{3- 5} = - = - 627,4 кН (сжат.)

N ₄₋₆ — ?

R_A2.1 — N ₄₋₆ 4.2 -F₁4.2 — F₂4.2 = 0

N ₄₋₆ = = - 804,8 кН (сжат.)

N _{3- 6} — ?

— N _{3- 5} cosб = 0

N ₃₋₆ =0

N ₅₋₇ — ?

— R_A2.1 — N ₅₋₇4.2 = 0

N ₅₋₇ = - = -627,4 кН (сжат.)

N ₆₋₈ — ?

R_A2.1 — N ₆₋₈ 4.2 -F₁4.2 — F₂4.2 -F₁4.2 = 0

N _6-8 = = 42,5 кН (раст.)

N ₆₋₇ — ?

N₆₋₇ cosб = 0

N ₆₋₇ =0

в) Определение усилий в стержнях ригеля

N ₁₀₋₁₂ — ?

R_A14.7-F₁16.8- F₂16.8 -F₁16.8 — - P12.6 -P8.4- P4.2 — N ₁₀₋₁₂3.8 = 0

N ₁₀₋₁₂ = = 1278 кН (раст.)

N ₁₁₋₁₃^I — ?

R_A10.5 — F₁12.6 — F₂12.6 -F₁12.6 — -P8.4 — P4.2 — N ₁₁₋₁₃^I 3.8 = 0

N ₁₁₋₁₃^I = = -898 кН (сжат.)

N ₁₀₋₁₃^I — ?

N ₁₁₋₁₃^I + N₁₀₋₁₂ + N₁₀₋₁₃^I = 0

N₁₀₋₁₃^I = = -506кН (сжат.)

N ₁₃₋₁₃^I — ?

R_A18.9 — F₁21 — F₂21 -F₁21 — - P16.8 — P12.6 — P8.4 — P4.2 — N ₁₃₋₁₃^I 3.8 = 0

N ₁₃₋₁₃^I = = -1580 кН (сжат.)

N ₁₂₋₁₃^I — ?

N ₁₃₋₁₃^I + N₁₀₋₁₂ + N₁₂₋₁₃^I = 0

N₁₂₋₁₃^I = = 402кН (раст.)

N ₁₂₋₁₄ — ?

R_A23,1-F₁25,2- F₂25,2 -F₁25,2 — - P21- P16.8 — P12.6 -P8.4- P4.2 — N ₁₂₋₁₄3.8 = 0

N₁₂₋₁₄ = =1804 кН (раст.)

N _{13 -15}^I — ?

R_A18.9 — F₁21- F₂21 -F₁21 — -P16.8 — P12.6 — P8.4 — P4.2 — N ₁₃₋₁₅^I 3.8 = 0

N ₁₃₋₁₅^I = = -1004 кН (сжат.)

N _12-15^I — ?

N _13-15^I + N_12-14 + N_12-15^I = 0

N_12-15^I = = -1066кН (сжат.)

N _{15 — 15}^I — ?

R_A27.3 — F₁29.4 — F₂29.4 -F₁29.4 — - P25.2- P21- P16.8 — P12.6 — P8.4 -P4.2- N ₁₅₋₁₅^I 3.8 = 0

N₁₅₋₁₅^I= =-1990кН (сжат.)

N ₁₄₋₁₅^I — ?

N ₁₅₋₁₅^I + N₁₂₋₁₄ + N₁₄₋₁₅^I = 0

N₁₄₋₁₅^I = = 248 кН (раст.)

1.2.3 Расчет рамы на ветровую нагрузку

1.2.3.1 Расчет с наветренной стороны

P₁=

P₂=

P₃=

P₄=

а) Определение реакций опоры

? =0

— R_b50.4 + P₁1 + P₂4 + P₂7+ P₃10+ P₄13.8 = 0

R_B = 6.7 кН => R_A = - 6.7 кН б) Определение усилий в стержнях стойки

N _{3- 5} — ?

— R_A2.1 -P₁6 — P₂3 — N _{3- 5}4.2 = 0

N _{3- 5} = - = - 16 кН (сжат.)

N ₄₋₆ — ?

R_A2.1 + N ₄₋₆ 4.2 -P₁3= 0

N ₄₋₆ = = 9,42 кН (раст.)

N _{3- 6} — ?

N _{3- 6} + R_A= 0

N ₃₋₆ = = 10 (раст.)

N ₅₋₇ — ?

— R_A2.1 — N ₅₋₇ 4.2 -P₁6 — P₂3= 0

N ₅₋₇ = = -16.08 кН (сжат.)

N ₆₋₈ — ?

R_A2.1 + N ₆₋₈ 4.2 -P₂3 — P₂6-P₁9 = 0

N ₆₋₈ = = 43.43 кН (раст.)

N ₆₋₇ — ?

N₆₋₇ +R_A= 0

N ₆₋₇ = = 10 (раст.)

в) Определение усилий в стержнях ригеля

N ₁₀₋₁₂ — ?

R_A14.7-P₃3.8- P₂6.8 -P₂9.8 — P₁ 12.8- N ₁₀₋₁₂3.8 = 0

N ₁₀₋₁₂ = = -100 кН (сжат.)

N ₁₁₋₁₃^I — ?

R_A10.5 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N ₁₁₋₁₃^I 3.8 = 0

N ₁₁₋₁₃^I = = 55.6 кН (раст.)

N ₁₀₋₁₃^I — ?

R_A + N₁₀₋₁₃^I = 0

N₁₀₋₁₃^I = = 10кН (раст.)

N ₁₃₋₁₃^I — ?

R_A18,9 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N ₁₃₋₁₃^I 3.8 = 0

N ₁₃₋₁₃^I = = 70,4 кН (раст.)

N ₁₂₋₁₃^I — ?

R_A — N₁₂₋₁₃^I = 0

N₁₂₋₁₃^I = = - 10кН (сжат.)

N _12-14 — ?

R_A23,1-P₃3.8- P₂6.8 -P₂9.8 — P₁ 12.8- N _12-143.8 = 0

N ₁₂₋₁₄ = = -125,9 кН (сжат.)

N _13-15^I — ?

R_A18,9 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N _13-15^I 3.8 = 0

N _13-15^I = = 70,4 кН (раст.)

N _12-15^I — ?

R_A + N_12-15^I = 0

N_12-15^I = = 10кН (раст.)

N _15-15^I — ?

R_A27,3 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N _15-15^I 3.8 = 0

N _15-15^I = = 85,2 кН (раст.)

N _14-15^I — ?

R_A — N_14-15^I = 0

N_14-15^I = = - 10кН (сжат.)

1.2.3.2 Расчет с подветренной стороны

= = 6.38

= = 7.65

= = 9

= = 5.4

а) Определение реакций опоры

? =0

R_А50.4 + P₁1 + P₂4 + P₂7+ P₃10+ P₄13.8 = 0

R_А = - 5 кН => R_В = 5 кН б) Определение усилий в стержнях стойки

N _{3- 5} — ?

— R_A2.1 -P₁6 — P₂3 — N _{3- 5}4.2 = 0

N _{3- 5} = - = - 17 кН (сжат.)

N ₄₋₆ — ?

R_A2.1 + N ₄₋₆ 4.2 -P₁3= 0

N ₄₋₆ = = 8,5 кН (раст.)

N _{3- 6} — ?

N _{3- 6} + R_A= 0

N ₃₋₆ = = 7,4 (раст.)

N ₅₋₇ — ?

— R_A2.1 — N ₅₋₇ 4.2 -P₁6 — P₂3= 0

N ₅₋₇ = = -16.09 кН (сжат.)

N ₆₋₈ — ?

R_A2.1 + N ₆₋₈ 4.2 -P₂3 — P₂6-P₁9 = 0

N ₆₋₈ = = 42.5 кН (раст.)

N ₆₋₇ — ?

N₆₋₇ +R_A= 0

N ₆₋₇ = = 7,4 (раст.)

в) Определение усилий в стержнях ригеля

N ₁₀₋₁₂ — ?

R_A14.7-P₃3.8- P₂6.8 -P₂9.8 — P₁ 12.8- N ₁₀₋₁₂3.8 = 0

N ₁₀₋₁₂ = = -94,5 кН (сжат.)

N ₁₁₋₁₃^I — ?

R_A10.5 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N ₁₁₋₁₃^I 3.8 = 0

N ₁₁₋₁₃^I = = 50,8 кН (раст.)

N ₁₀₋₁₃^I — ?

R_A + N₁₀₋₁₃^I = 0

N₁₀₋₁₃^I = = 7,4кН (раст.)

N ₁₃₋₁₃^I — ?

R_A18,9 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N ₁₃₋₁₃^I 3.8 = 0

N ₁₃₋₁₃^I = = 61,9 кН (раст.)

N ₁₂₋₁₃^I — ?

R_A — N₁₂₋₁₃^I = 0

N₁₂₋₁₃^I = = - 7,4кН (сжат.)

N ₁₂₋₁₄ — ?

R_A23,1-P₃3.8- P₂6.8 -P₂9.8 — P₁ 12.8- N ₁₂₋₁₄3.8 = 0

N ₁₂₋₁₄ = = -115,5 кН (сжат.)

N _13-15^I — ?

R_A18,9 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N ₁₃₋₁₅^I 3.8 = 0

N ₁₃₋₁₅^I = = 61,9 кН (раст.)

N ₁₂₋₁₅^I — ?

R_A + N₁₂₋₁₅^I = 0

N₁₂₋₁₅^I = = 7,4кН (раст.)

N ₁₅₋₁₅^I — ?

R_A27,3 + P₄3.8- P₂3-P₂6 -P₁9 + N ₁₅₋₁₅^I 3.8 = 0

N ₁₅₋₁₅^I = = 73 кН (раст.)

N ₁₄₋₁₅^I — ?

R_A — N₁₄₋₁₅^I = 0

N₁₄₋₁₅^I = = - 7,4кН (сжат.)

Таблица расчетных усилий

2. Подбор сечения стержней рамы

2.1 Расчет сжатых стержней

а) Вычисляем требуемую площадь сечения:

(6)

Где N — расчетное усилие, кН ц — коэффициент продольного изгиба (зависит от гибкости л и расчетного сопротивления R)

R — расчетное сопротивление г — коэффициент условия работы для конструкции Гибкость л предварительно принимаем:

— для пояса л = 80?60;

— для стержней решетки л = 120?100

б) Вычисляем требуемый радиус инерции сечения:

(7)

Где l₀ — расчетная длина стержня л — гибкость

(8)

Где l₀ — расчетная длина стержня

l — геометрическая длина стержня, расстояние между узлами м — коэффициент учитывающий закрепление стержней

— для поясов м = 1;

— для решетки м = 0,8

в) По найденным значениям А_тр и i_тр подбираем парные уголки А_ф ?

i_y i_тр

г) Выполняем проверку принятого сечения Вычисляем нормальное напряжение:

? R (9)

Где у — нормальное напряжение А_ф — фактическая площадь сечения

1) Расчет стойки

N _3-4 — ?

1)

2)

l₀ = 0,8*3=2,4

3) А_ф = 4,8

i_y= 2,45

Принимаем: 2L50x5

4) у =

N ₃₋₅ — ?

1)

2)

l₀ = 1*3=2.4

3) А_ф = 38,8

i_y= 7.74

Принимаем: 2L180×11

4) у =

N _4-6 — ?

1)

1)

l₀ = 1*3=2.4

2) А_ф = 24,3

i_y= 5,52

Принимаем: 2L125×10

3) у =

N _5-6 — ?

1)

2)

l₀ = 0,8*3=2,4

3) А_ф = 4,8

i_y= 2,45

Принимаем: 2L50x5

4) у =

N _5-7 — ?

1)

2)

l₀ = 1*3=2.4

3) А_ф = 38,8

i_y= 7.74

Принимаем: 2L180×11

4) у =

N _7-8 — ?

1)

2)

l₀ = 0,8*3=2,4

3) А_ф = 4,8

i_y= 2,45

Принимаем: 2L50x5

4) у =

2) Расчет ригеля

N ₁₀₋₁₁ — ?

1)

2)

l₀ = 0,8*3=2,4

3) А_ф = 4,8

i_y= 2,45

Принимаем: 2L50x5

4) у =

N ₁₀₋₁₃^I— ?

1)

2)

l₀ = 0,8*3=2,4

3) А_ф = 31,4

i_y= 6,91

Принимаем: 2L160×10

4) у =

N ₁₁₋₁₃^I — ?

1)

2)

l₀ = 1*3=3

3) А_ф = 42.2

i_y= 7.76

Принимаем: 2L180×12

4) у =

N ₁₂₋₁₃ — ?

1)

2)

l₀ = 0,8*3=2,4

3) А_ф = 4,8

i_y= 2,45

Принимаем: 2L50x5

4) у =

N ₁₂₋₁₅^I — ?

1)

2)

l₀ = 0,8*3=2,4

3) А_ф = 47,1

i_y= 8,55

Принимаем: 2L200×12

4) у =

N ₁₃₋₁₃^I — ?

1)

2)

l₀ = 1*3=3

3) А_ф = 94.3

i_y= 8.81

Принимаем: 2L200×25

4) у =

N ₁₃₋₁₅^I — ?

1)

2)

l₀ = 1*3=3

3) А_ф = 94.3

i_y= 8.81

Принимаем: 2L200×25

4) у =

N _15-15^I — ?

1)

2)

l₀ = 1*3=3

3) А_ф = 94.3

i_y= 8.81

Принимаем: 2L200×25

4) у =

2.2 Расчет растянутых стержней

а) Вычисляем требуемую площадь сечения:

(6)

Где N — расчетное усилие, кН

R — расчетное сопротивление г — коэффициент условия работы для конструкции Гибкость л предварительно принемаем:

— для пояса л = 80?60;

— для стержней решетки л = 120?100

б) По найденным значениям А_тр подбираем парные уголки А_ф?; i_y

1) Расчет стойки

N _3-6 — ?

1)

2) А_ф = 4,8

i_y= 2,45

Принимаем: 2L50x5

N ₆₋₇ — ?

1)

2) А_ф = 4,8

i_y= 2,45

Принимаем: 2L180×11

N ₆₋₈ — ?

1)

2) А_ф = 6,13

i_y= 2,96

Принимаем: 2L63x5

2) Расчет ригеля

N ₁₀₋₁₂ — ?

1)

2) А_ф = 42,2

i_y= 7,76

Принимаем: 2L180×12

N ₁₂₋₁₃^I — ?

1)

2) А_ф = 15.6

i_y= 4.47

Принимаем: 2L100x8

N ₁₂₋₁₄ — ?

1)

2) А_ф = 62

i_y= 8.64

Принимаем: 2L200×16

N _14-15^I — ?

1)

2) А_ф = 8.78

i_y= 3.44

Принимаем: 2L75x6

N _14-15 — ?

1)

2) А_ф = 4.8

i_y= 2.45

Принимаем: 2L50x5

1. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов / Под редакцией Е. И. Беленя. — М.: Стройиздат.-1986 — 56с.

2. Металлические конструкции /Под ред. Н. П. Мельникова. —М.: Стройиздат, 1980. — 776 с.— (Справочник проектировщика).

3. Проектирование металлических конструкций. Спец. курс. Учебное пособие для вузов/В.А. Бирюлев, И. И. Кошин, И. И. Крылов, А. В. Сильвестров. — Л.: Стройиздат, 1990.-419с

4. СНиП 2.01.07−85* «Нагрузки и воздействия».