Защиты.
Проектирование электронного устройства для управления двигателем постоянного тока (ДПТ)
Для этого сначала найдем падение напряжения на открытом ключе, как это было в первой части курсового проекта: Рис 8.4 Мощный каскад на IGBT транзисторах с защитами от длительного пускового режима (VT5) и токов к.з. (VT6). С другой стороны Uш должно удовлетворять условию не срабатывания защиты от пускового тока: От длительного пускового режима, когда по какой-то причине двигатель не набирает… Читать ещё >
Защиты. Проектирование электронного устройства для управления двигателем постоянного тока (ДПТ) (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
В курсовом проекте предусматриваются защиты:
- — от длительного пускового режима, когда по какой-то причине двигатель не набирает обороты;
- — от больших токов, протекающих через транзистор (защита от токов короткого замыкания).
Защита от токов короткого замыкания
Схема подключения резистора Rш, свободная от указанных недостатков, приведена на рис. 8.2. В ней в цепь протекания якорного тока двигателя включён SENSE MДП — транзистор. Он постоянно открыт (вход IN драйвера IR2121 подключён к +20В) и потери мощности минимальные. На дополнительном выводе (SENSE) протекает ток, пропорциональный основному (коэффициент понижения Kп -справочный параметр).
Рис. 8.1. Схема защиты от токов к.з. на базе SENSE — МДП транзистора (VT5)
Микросхема IR2121 (драйвер нижнего ключа мостовой схемы) оснащена довольно сложной схемой защиты силового транзистора от перегрузки по току (Iкз). Уменьшенный в Kп ток транзистора измеряется шунтом Rш и через делитель напряжения (резисторы R2,R3) (Rш, R2,R3 совместно определяют ток срабатывания защиты), поступает на вход CS. Ёмкость C3 предназначена для подавления высокочастотных помех. Если напряжение на входе CS > 0.23 В, то внутри драйвера включается компаратор напряжения, который переводит микросхему в режим стабилизации стокового тока VT5 на уровне:
.
за счёт регулирования напряжения на затворе транзистора VT5.
Одновременно с этим запускается схема формирования задержки времени выключения питания затвора мощного ключа. Длительность этой задержки определяется временем заряда конденсатора C1 от 0 до 1.8 В под действием постоянного тока Iзар = 0.1 мА.
Время задержки рассчитывается по формуле:
. (8.1).
По истечении этой задержки силовой транзистор на этом цикле коммутации (в течение периода T) запирается. В следующем цикле всё повторяется.
Ток короткого замыкания определим из следующей формулы:
Исходя из технических данных двигателя, нужно выбрать VT по параметрам:
IК max (IС max)=1,3• Iпуск=1,3•4,26 5,54 A.
UКЭ max (UСИ max)=1,25UН•К=1,25•110•1,8 248 B.
Выбираем SENSE МДП транзистор BUK7109−250AIE, параметры которого приведены в таблице 8.1.1 Выбираем драйвер IR2121, параметры которого приведены в таблице 8.1.2.
Таблица 8.1.1.
Название (фирма производитель)*. | Макс.рабочее напряж. сток-истока Vds (B). | Сопротивление сток-исток в открытом состоянии при напряжении затвора Vg=10 В Rdson max (мОм). | Ток стока при Ткорп=25°C Id (А). | Заряд затвора Qg (нК). | Рассеивающая мощность при Ткорп=25°C Pd (Вт). | Абсолютное макс. напряжение затвора Vgs max (В). | Время задержки вкл./выкл. td (on) / td (off) (нс). | Время нарастания/спада тока стока (при условиях как для времени задержки) tR / tF (нс). | Тепловое сопротивление переход-корпус ТJC | Ток затвора статический IG СТ. (нА). | |
BUK7109−250AIE (NXP). | VDS=60V. VGS=10V. ID=25A. | ±20. | 35/185. VDS=30V RL=1.2Щ VGS=10V. RG=10Щ. | 108/100. | 0.55 К/Вт. | ±1000. | |||||
VGS = 20 В K0 = ID / ISENSE = 500. | |||||||||||
Таблица 8.1.2.
Название. | Напряжение управляемого ключа. | Выходное напряжение VHO / VLO, В {VO, В}. | Напряжение питания VCC, В. | Логическое входное напряжение (типы логических входов) VIN, В. | Выходные токи +/-IOUT, А. | Входные токи +/-IIN, мкА. | Время задержки вкл./выкл. td (on)/ td (off), нс. | Время нарастания/ спада tR/tF,нс. | |
IR2121. | ; | {-0.6…25.3}. | 12…18. | — 0.3…25.3 (IN). | +1/-2. | +4.5/-1. | 150/150. | 43/26. | |
Для упрощения расчётов желательно выберем SENSE МДП транзисторы, в которых коэффициент Kп не зависящий от величины резистора подключаемого к его дополнительным электродам, это лучший вариант. С этой же целью выбирают такую величину Rш1, чтобы выполнялось соотношение для тока короткого замыкания (Iк.з.):
.
С другой стороны Uш должно удовлетворять условию не срабатывания защиты от пускового тока:
Uш1 = < 0.23.
Так как Kп не зависит от величины Rш, то просто решается уравнение:
. (8.2).
Так как Kп не зависит от величины Rш1, то его значение определяется как:
Возьмем резистор номиналом по ГОСТ 15 Ом и мощностью рассеивания 0,125 Вт;
Величину R3 и С3 выбирают исходя из требований к фильтрации высокочастотных помех.
Номинал ёмкости C1 рассчитывают по равенству (8.1), а tзад задают в диапазоне, чтобы минимизировать величину мощности рассеивания VT5 и не увеличивать площадь радиатора: 0? tзад ?0.1 tи max.
Исходя из выражения 8.1 найдем значение С1:
Берем значение емкости С1 по гост, номиналом C1 = 2,2 нФ;
Рассчитаем площадь радиатора для SENSE — транзистора:
Для этого сначала найдем падение напряжения на открытом ключе, как это было в первой части курсового проекта:
Рис. 8.2. Справочная зависимость Iси=f (t?C)
Отмечая на ней пусковой ток двигателя, определяем, что в транзисторе необходимо поддерживать максимальную температуру Т3?С (Т3 = 173? С).
Рис. 8.3.Справочная зависимость Rси=f (T?C)
Тогда окончательная величина Rси для дальнейших расчётов равна:
а напряжение открытого ключа:
.
Далее найдем выделяющуюся мощность на транзисторе за период коммутации мощных ключей:
.
где — максимальный ток стока мощного транзистора в пусковом режиме (Iпус) = 4,26 А;
для SENSE — транзистора,.
Тогда рассчитаем мощность потерь транзистора:
Так как полученное значение мощности для SENSE — транзистора получилось меньше 1 Вт, то для него не нужно рассчитывать радиатор, так как он обеспечит теплоотвод за счет своих габаритов.
Защита от длительного пускового режима
Схемная реализация такой защиты представлена на рис. 8.4, резистор и ёмкость С3 рассчитывают в соответствии с временными параметрами задания (время срабатывания защиты tз пус). Из равенства (8.2), задавая напряжение Uш2 (Uш2=[0.3−0.5] В) и подставляя ток Iпус, рассчитывают значение величины Rш2. Ёмкость С3 определяет задержку срабатывания защиты в соответствии с уравнением:
Uзар = |0.23 В|= Uш2*.
Решая это уравнение, задаваясь величиной C3, найдем величину резистора R3.
Рис 8.4 Мощный каскад на IGBT транзисторах с защитами от длительного пускового режима (VT5) и токов к.з. (VT6)
Напряжение на шунте, заряжающее ёмкость примем 0.3 В. Тогда величина сопротивления Rш2 для защиты от длительного пускового режима:
Выберем резистор Rш2 по ГОСТ типа МЛТ 36 Ом, мощностью 0,125 Вт.
Зададимся величиной С3 100 мкФ, рассчитаем значение R3:
Примем стандартное значение R3= 200 кОм и мощностью рассеивания .