Отопление и вентиляция 12-квартирного жилого дома

Учреждение образования

" Белорусский государственный университет транспорта"

Факультет промышленного и гражданского строительства Кафедра «Экология и рациональное использование водных ресурсов»

Курсовая работа

по дисциплине: «Инженерные сети и оборудование»

на тему: «Отопление и вентиляция 12-квартирного жилого дома»

Выполнила студентка гр. Пр-21:

ФИЛИМОНОВА М.А.

Проверил: НОВИКОВА О.К.

Гомель 2013

• Введение
• 1. Теплотехнический расчёт
• 1.1 Определение толщины теплоизоляционного слоя ограждающих конструкций здания: наружной стены, чердачного и подвального перекрытий
• 2. Система отопления
• 2.1 Расчет теплопотерь помещений
• 2.2 Определение удельных расходов тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания
• 2.3 Определение поверхности нагрева нагревательных приборов
• 2.4 Гидравлический расчёт теплопроводов системы отопления
• 2.5 Расчет элеватора
• 3. Расчет системы вентиляции
• 3.1 Определение необходимого воздухообмена для вентилируемых помещении
• 3.3 Определение размеров вентиляционных каналов и жалюзийных решеток
• Заключение
• Список литературы

Целью курсовой работы является выбор наиболее целеобразных систем отопления и вентиляции и выбор соответствующих расчетов. Основными задачами курсовой работы является выбор наиболее оптимальных диаметров теплопроводов системы отопления размеров вентиляционных каналов и вытяжных шахт. Для выполнения этих задач в курсовой работе выполняются следующие расчеты:

1. Теплотехнический расчёт наружных стен, подвального и чердачного перекрытий;

2. Расчёт теплопотерь всех помещений здания;

3. Определение удельной тепловой характеристики здания;

4. Выбор и конструирование системы отопления;

5. Расчёт нагревательных приборов;

6. Гидравлический расчёт трубопроводов;

7. Определение воздухообмена в помещении;

8. Аэродинамический расчет системы вентиляции

В данной курсовой работе проектируется жилое четырехэтажное здание, наружные стены которого изготовлены из полнотелого силикатного кирпича плотностью 1900 кг/м³ с наружной и с внутренней известково-песчаной штукатуркой толщиной 2 мм. Теплоизоляционным материалом для ограждающих конструкций является пеностекло с плотностью 200 кг/м³. В здании имеется подвал и чердак. Подвал не отапливаемый, без окон, высотой 2,4 м.

В жилом здании проектируется центральная система отопления с двухтрубной схемой соединения труб с нагревательными приборами, с тупиковым движением теплоносителя в магистралях и с верхним распределением теплоносителя.

Тип нагревательных приборов — стальные (РСВI-1).

В жилом здании проектируется естественная система вентиляции.

Район постройки проектируемого здания — Могилевская область Республики Беларусь.

отопление вентиляция жилой дом

1. Теплотехнический расчёт

Ограждающие конструкции совместно с системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха должны обеспечивать нормируемые параметры микроклимата помещений при оптимальном энергопотреблении.

Наружные ограждающие конструкции должны иметь сопротивление теплопередаче R_т ограждающих конструкций, равное экономически целесообразному сопротивлению теплопередаче R_тэк, определённому исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче R₀^тр по санитарно-гигиеническим условиям и не менее нормативного R_норм.

1.1 Определение толщины теплоизоляционного слоя ограждающих конструкций здания: наружной стены, чердачного и подвального перекрытий

Ограждающие конструкции совместно с системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха должны обеспечивать нормируемые параметры микроклимата помещений при оптимальном энергопотреблении.

Наружные стены изготавливаются из полнотелого силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе (кладка однослойная толщиной 250 мм, поверх которой слой утепляется). Снаружи и изнутри — слой цементно-песчаной штукатурки толщиной 20 мм (рис. 3). Толщина утеплителя определяется из теплотехнического расчёта.

Рисунок 1 — Наружная стена

Согласно таблице 4.1 расчётная температура для жилых зданий составляет t_в =18°С.

В соответствии с приложением, А табл. А.1 значение коэффициентов теплопроводности и теплоусвоения для используемых материалов берем по условию эксплуатации А.

Данные для расчета приведены в таблице 1.

Рассчитаем толщину теплоизоляционного слоя по формуле:

д_х = [R_норм — (1/б_в + R₁ + R₂ + R₄ +1/б_н)] л_х, (1)

где

R_норм. — нормативное сопротивление теплопередаче [3, таблицa 5.1], Вт/ (м² • ⁰С), R_норм. = 2,0 Вт/ (м² •⁰С);

л_х — расчётный коэффициент теплопроводности теплоизоляционного y слоя, Вт/ (м²•°С);

R₁, R₂, R₄ — термические сопротивления отдельных слоёв наружной стены, м²•⁰С/Вт;

б_в, б_н — коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней наружной поверхностей наружной стены для зимних условий, принимаемые по таблице 5.7 [3], Вт/ (м² •⁰С), б_в = 8,7 Вт/ (м² •⁰С),

б_н = 23 Вт/ (м² •⁰С).

Определим термические сопротивления отдельных слоёв конструкции по формуле:

R= д/л, (2)

где

д — толщина слоя многослойной конструкции, м;

л — расчётный коэффициент теплопроводности материала, Вт/ (м²•°С).

Общая толщина наружной стены:

д = д₁+д₂+д₃+д₄, (3)

где

д₁, д₂, д₃, д₄ — толщины отдельных слоёв наружной стены, м; д=0,51 м.

Получим:

д₂ = д — д_{1 -} д_{3 -} д₄ = 0,51 — 0,02 — 0,25 — 0,02 = 0,22 м.

R₁= R₄= 0,02/0,76 = 0,026 м²•⁰С/Вт;;

для пеностекла л₂=0,09 Вт/ (м²•°С);

R₂ = 0,22/0,09 = 2,444 м²•⁰С/Вт;

для силикатного кирпича л₂=1,18 Вт/ (м²•°С);

R₃= 0,25/1,18 = 0,212 м²•⁰С/Вт.

Полное сопротивление теплопередаче наружной стены определяется по формуле:

R₀=1/б_в + R₁ + R₂ +R_x+ R₄ +1/б_н, (4)

где б_в, б_{н -} коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей наружной стены для зимних условий, принимаемые по таблице 5.7 [3], Вт/ (м² •⁰С), б_в = 8,7 Вт/ (м² •⁰С),

б_н = 23 Вт/ (м² •⁰С),

R₁, R₂, R_x, R₄ — термические сопротивления отдельных слоёв наружной стены, м²•⁰С/Вт;

Oпределим тепловую инерцию:

D=УR_iS, (5)

где R₁, R₂, R₃, R_{4 -} термические сопротивления отдельных слоёв наружной стены, м²•⁰С/Вт;

S_{i -} расчётные коэффициенты теплоусвоения отдельных слоёв наружной стены, Вт/ (м²•⁰С);

для Могилевской области t_н3^0,92= - 27⁰С.

Расчётную зимнюю температуру наружного воздуха t_н принимают в зависимости от тепловой инерции D: при значении 4,0? D<7,0 — берётся средняя температура наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92:

Рассчитаем требуемое термическое сопротивление:

(6)

где t_в — расчётная температура внутреннего воздуха, ⁰С, принимается по таблице 4.1 [3], ⁰С, t_в =18⁰С;

t_н — расчётная зимняя температура наружного воздуха,⁰С;

n — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности

ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху,

принимаемый по таблице 1 [2], n=1;

б_{в -} коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружной стены,

принимаемый по таблице 5.7 [3], Вт/ (м² •⁰С), б_в = 8,7 Вт/ (м² •⁰С);

?t_в — нормативный температурный перепад между температурой

внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности

наружной стены, принимаемый по таблице 3 [2], ⁰С, ?t_в = 6 ⁰С;

Таким образом, в соответствии с таблицей 5.1 сопротивление теплопередаче рассчитываемой конструкции наружной стены R₀=2,867 (м^2.0С/Вт) больше нормативного, равного 2 (м^2.0С/Вт) и больше вычисленного по формуле (1) требуемого сопротивления теплопередаче R_тр=0,862 (м^2.0С/Вт) и, следовательно, толщина и материал теплоизоляционного слоя подобраны верно.

Согласно принятой конституции подвальное перекрытие (рис.2) несущая часть которого многопустотный железнобетонный настил с круглыми пустотами, толщиной 220 мм. На плиты укладывается слой утеплителя (пеностекло), толщину которого необходимо найти. Поверх утеплителя кладется цементно-песчаная стяжка толщиной 20 мм и на верх застилаются листы ДВП (5 мм).

.

Рисунок 2 — Конструкция подвального перекрытия

Чердачное перекрытие (рис.3), несущая часть которого многопустотный железнобетонный настил с круглыми пустотами, толщиной 220 мм. На плиты укладывается слой утеплителя. Поверх утеплителя насыпается керамзитовый гравий толщиной 100 мм. Толщина утеплителя определяется из теплотехнического расчёта.

Рисунок 3 — Схема чердачного перекрытия

Таблица 1 — Толщины теплоизоляционных слоев в различных конструкциях и общие толщины ограждающих конструкций

1. 2. Система отопления

2.1 Расчет теплопотерь помещений

Расчёт теплопотерь здания состоит из расчёта теплопотерь по всем помещениям для каждого ограждения. Теплопотери здания складываются из теплопотерь всех помещений, а теплопотери каждой комнаты рассчитываются как сумма теплопотерь ограждающих конструкций, относящихся к данной комнате. Заносим все расчеты теплопотерь в таблицу 2.

Общая расчётная формула для расчёта теплопотерь каждой ограждающей конструкции вычисляется по формуле (7):

Вт (7)

где F — площадь ограждающей конструкции, м²;

t_в — расчётная температура внутреннего воздуха,°С, для жилых комнат принимается равной 18 °C, для объединенных санитарных узлов t_в = 25 °C, для лестничной клетки 16 °C, для кухни 18 °C, для угловых помещений 20 °C;

t_н — расчётная зимняя температура наружного воздуха, принимается по таблице 5.2 [3], t_н = - 25 °C (для Могилевской области);

n — коэффициент учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимается по таблице 5.3 [3], принимается равным 1 для наружных стен, окон и дверей, 0,9 — для чердачных перекрытий, 0,6 — для подвальных перекрытий;

R_{0 -} термическое сопротивление, (м²· ⁰С) /Вт;

в — добавочные теплопотери в долях от основных потерь, которые включают в себя:

в₁ — ориентация наружных ограждений по сторонам света: на север, восток, северо-восток, северо-запад — 0,1; на запад и юго-восток — 0,05; на юг и юго-запад — 0;

в₂ — в угловых помещениях дополнительно по 0,05 на каждую стену и окно;

в₃ — проникание в помещение холодного воздуха при открывании наружных дверей при высоте здания h. Для учёта затраты теплоты на его нагревание вводят надбавки к теплопотерям наружных дверей: при двойных дверях с тамбуром между ними — 0,27h.

Просуммировав общие потери каждой комнаты в таблице 2, получаем сумму теплопотерь равную 31 113 Вт.

Таблица 2 — Теплопотери помещений здания

Продолжение таблицы 2

2.2 Определение удельных расходов тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания

Удельные расходы тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий q_А, Вт/ (м^{2. о}С сут), q_v, Вт^. ч/ (м^{3. о}С сут), может быть найден по формулам (8), (9):

; (8)

; (9)

где Q_s — суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление здания, кВт^. ч;

A_{bu -} отапливаемая площадь здания, м² определяемая по внутреннему периметру наружных вертикальных ограждающих конструкций, A_bu=1511 м²;

V_{bu -} отапливаемый объём здания, м², V_bu = 4318 м³;

D — количество градусо-суток отопительного периода, ⁰С^. сут, определяемое как D = (t_п — t_{н. от.п.)} Z_от;

t_п — средневзвешенная по объёму здания расчётная температура внутреннего воздуха в помещениях, ⁰С, t_п=18,97 ⁰С;

t_{н. от. п} — средняя температура наружного воздуха, t_{н. от. п}= - 1,1 (таблица 5 [2]);

Z_{от -} продолжительность отопительного периода, сут, Z_от=221 сут;

(таблица 5 [2]).

Q_s= 31,113^.24^.211=157 556 кВт^. ч; D = (18,97- (-1,1)) 221=4435⁰С^. сут;

Тогда

что меньше нормативного удельного расхода тепловой энергии на отопление жилых зданий q_А=24 Вт/ (м^{2. о}С сут).

что меньше нормативного удельного расхода тепловой энергии на отопление жилых зданий q_v = 8,6 Вт^. ч/ (м^{3. о}С сут), следовательно, расчёт выполнен правильно.

2.3 Определение поверхности нагрева нагревательных приборов

Отопительные приборы являются основным элементом системы отопления. Они устанавливаются непосредственно в помещении и должны удовлетворять теплотехническим, санитарно-гигиеническим и технико-экономическим требованиям.

В жилых зданиях устанавливаются нагревательные приборы с высоким коэффициентом теплоотдачи. В качестве нагревательных приборов в данном проекте используются чугунные радиаторы типа РСВ-1.

Требуемая поверхность нагрева прибора определяется по формуле (10):

м² (10)

где Q — теплопотери отдельного помещения, Вт;

k — коэффициент теплопередачи нагревательного прибора, для радиатора РСВI-1 к=11,5;

t_в — внутренняя температура помещения, ⁰C;

в₁ — поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь прибора; в₁ =1,02…1,03;

в_{2 -} поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения нагревательных приборов у наружной стены, в₂ =1,02;

t_ср — средняя температура в нагревательном приборе, ⁰C.

Для однотрубной системы рассчитывается следующим образом:

; (11)

где t_вх — температура воды, входящей в нагревательный прибор;

t_о — температура охлажденной воды;

t_г — температура горячей воды, выходящей из нагревательного прибора;

Q_{пр -} теплопотери выше расположенных приборов;

Q_{ст -} теплопотери всего стояка.

где t_вх — температура воды, входящей в нагревательный прибор;

t_вых — температура воды, выходящей из нагревательного прибора.

Количество секций в радиаторе вычисляется по формуле (12):

; (12)

где в₄ — поправочный коэффициент учитывает способ установки нагревательного прибора, в₄ =1;

f₁ — площадь одной секции нагревательного прибора, f₁ =0,71 м²;

в₃ — поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, вычисляется по формуле (13):

; (13)

где F — поверхность нагрева прибора.

Все расчёты по данной работе приведены в таблице 3.

Таблица 3 — Расчет отопительных приборов

2.4 Гидравлический расчёт теплопроводов системы отопления

Целью гидравлического расчёта трубопроводов систем отопления является выбор таких сечений (диаметров) теплопроводов для наиболее протяжённого и нагруженного циркуляционного кольца или ветви системы, по которым при располагаемой разности давлений в системе обеспечивается пропуск заданного расхода теплоносителя.

Суммарные потери давления, возникающие при движении воды в теплопроводе должно быть меньше расчётного циркуляционного давления, установленного для данной системы.

Расчётное циркуляционное давление? p_p выражает располагаемую разность давления, которое может быть израсходовано в расчётных условиях на преодоление гидравлических сопротивлений в системе и определяется по формуле (14):

?p_p=?p_н+Б?p_e, Па; (14)

где ?p_{н -} искусственное давление, создаваемое насосом или элеватором, Па

?p_{e -} располагаемое гравитационное давление, рассчитываемое следующим образом:

?p_e= hg (с_{o -} с_г), Па; (15)

где h — полная высота от элеватора до верха прибора последнего этажа, м;

с_o, с_{г -} плотность воды соответственно охлаждённой и горячей, кг/м³

Для определения диаметра трубопровода, скорости движения воды в трубопроводе нужно рассчитать расход воды на участке G_i, кг/ч, который определяется по формуле (16):

кг/ч; (16)

где Q_уч — тепловая нагрузка участка, Вт.

В данном курсовом проекте гидравлический расчет трубопроводов ведется методом удельных потерь давления. Поэтому вначале определяется ориентировочное значение удельной потери давления от трения при движении теплоносителя по трубам, Па/м по формуле (17):

R_ср=0,5Дp_ц/?l (17)

где Дp_ц — расчётное циркуляционное давление, Па;

?l — сумма длин участков расчётного кольца, м.

Необходимо подбирать диаметры участков таким образом, чтобы скорости движения воды возрастали по мере увеличения тепловых нагрузок без резких скачков.

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле (18):

Па; (18)

где ?о — сумма коэффициентов местных сопротивлений;

v — скорость воды на участке, м/с;

с — плотность воды, кг/м³.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке зависит от вида местных сопротивлений.

Составим вспомагательную таблицу 4 коэффициентов метных сопротивлений, а результаты гидравлического расчета сведем в таблицу 5.

Таблица 4 — Коэффициенты местных сопротивлений

Таблица 5 — Гидравлический расчет трубопровода

запас давления в основном циркуляционном кольце определяется по формуле (19):

(19)

?p_ц=?p_н+Б?p_e, Б =0,4; так как в данной курсовой работе двухтрубная система отопления

?p_н=100?l=100^.55,3=5530 (Па);

?p_e= hg (с_{o -} с_г) = 11,3^.9, 81^{. (}990,2−971,8) = 2038 (Па);

?p_ц= 5530+0,4.2038= 6345 (Па);

Тогда запас давления в основном циркуляционном кольце будет равен

;

т.е. главное условие выполняется.

2.5 Расчет элеватора

Работа элеватора основана на использовании энергии подающей магистрали тепловой сети, выходящей из сопла со значительной скоростью. Вокруг струи создается зона пониженного давления, благодаря чему охлаждённая вода перемещается из обратной магистрали системы в камеру всасывания. В горловине струя смешанной воды двигается с меньшей, чем в отверстии сопла, но еще со значительной скоростью. В диффузоре при постепенном увеличении площади поперечного сечения по его длине гидродинамическое давление падает, а гидростатическое нарастает. За счёт разности гидростатического давления в конце диффузора и в камере всасывания элеватора создается циркуляционное давление, необходимое для циркуляции воды в системе отопления.

Основной расчётной характеристикой для элеватора служит коэффициент смешения U, представляющий собой отношение массы подмешиваемой охлажденной воды G_о к массе поступающей воды G₁ из тепловой сети в элеватор:

; (20)

где t₁ — температура воды, поступающей в элеватор из подающей линии тепловой сети; T₁=110⁰C

t_г — температура смешанной воды, поступающей в систему после элеватора, t_г=85⁰С;

t₀ — температура охлаждённой воды из обратной линии поступающей из системы отопления, t_o=50⁰С.

;

Далее определяем основной размер элеватора — диаметр горловины d_г, мм, перехода камеры смешения в диффузор:

мм; (21)

где G_с — количество воды, циркулирующей в системе отопления, кг/ч;

?p_н — гидравлическое сопротивление системы отопления, Па, ?p_нас=5530 Па.

Количество воды, циркулирующей в системе отопления рассчитано в гидравлическом расчете: G_см=764 кг/ч;

(мм).

Стандартный элеватор, близкий к d_г=10 мм — это элеватор Мини, ТУ РБ 14 520 298 со следующими характеристиками:

номинальный диаметр DN=32 мм;

номинальное давление PN=1,6 МПа;

температура рабочей среды 150 ⁰С;

условная пропускная способность К_vy=0,6 м³/ч;

диаметр сопла d_c=6,0 мм;

диаметр горловины d_г=10 мм;

масса 5,1 кг;

корпусные детали из стали Ст3;

сопло из чугуна СЧ-20.

3. Расчет системы вентиляции

3.1 Определение необходимого воздухообмена для вентилируемых помещении

Воздухообменом называется частичная или полная замена воздуха, содержащего вредные выделения, чистым атмосферным воздухом.

Количество вентиляционного воздуха L определяется в зависимости от помещения. Для жилых комнат квартиры:

L=3F_пл, (22)

где 3 — кратность воздухообмена в час, 3 м³/ч на 1 м² площади пола;

F_пл — площадь пола, м².

В данной курсовой работе определяем расход воздуха через вытяжные отверстия. Полученные данные заносим в таблицу 6.

Таблица 6 — Потребные вентиляционные объемы воздуха

3.3 Определение размеров вентиляционных каналов и жалюзийных решеток

Аэродинамический расчёт выполняется следующим образом: на аксонометрической схеме вентиляции выбирается наиболее удалённый и неблагоприятно расположенный вентиляционный канал, выделяются расчётные участки; определяется расход воздуха через приточные отверстия.

Определяем площадь поперечного сечения воздуховода, м², по участкам:

м² (23)

где V_доп — допустимая скорость в каналах, м/с; V_доп=0,75 м/с.

по ориентировочному сечению канала выбирается количество каналов по ближайшему стандартному сечению. Число каналов определяется по формуле:

м^{2 (}24)

далее вычисляют расчётное располагаемое давление? p, Па, каналов каждого этажа по формуле:

Па (25)

где h — вертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья вытяжной шахты, м;

с_н — плотность наружного воздуха; при температуре +5⁰С — с_н=1,27 кг/м³;

с_в — плотность внутреннего воздуха.

Сопротивление системы вентиляции определяется суммированием потерь давления на трение и в местных сопротивлениях участков сети:

Па (26)

где R_k — давление на один метр длины воздуховода, Па/м;

m — поправочный коэффициент для прямоугольных воздуховодов;

n — поправочный коэффициент на шероховатость стенок каналов;

l — длина участка, м;

Z — потери давления в местных сопротивлениях, Па.

; (27)

где

Уо — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

Так как таблицы расчёта воздуховодов даются для круглого сечения, необходимо определить эквивалентный диаметр:

мм (28)

где a и b — стороны прямоугольного канала, мм.

по номограмме приложения Г [2], зная расход воздуха на участке L и эквивалентный диаметр d_эк, определяем действительную скорость в канале V_д, м/с.

потери давления, Па:

p_д= (V²с) /2, Па (29)

Аэродинамический расчёт вентиляционной системы сводится в таблицу 7.

Таблица 7 — Аэродинамический расчет системы вентиляции

Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо, чтобы было сохранено соотношение:

(30)

?p=h^. g^{. (}с₀ — с_г) = 13,7^.9, 81^{. (}1,27−1,213) = 7,66 Па.

Тогда, применительно к данной курсовой работе это условие будет равно:

;

Так как соотношение сохранено, то аэродинамический расчёт системы вентиляции выполнен верно.

Заключение

В результате выполнения курсовой работы сделаем следующие выводы:

Выбранный теплоизоляционный материал (пеностекло) удовлетворяет санитарно-гигиеническим требованиям, т.к.

R₀=2,867 м²•⁰С/Вт тр. =0,862 м²•⁰С/Вт и нормативным требованиям, т.к. R₀=норм. =2;

суммарные теплопотери всего зданию составляют 3113 Вт;

удельные расходы тепловой энергии на отопление составляет

q_a=23,5 Вт^. ч/ (м^2.0С^. сут) вентиляцию здания q_v=8,2 Вт^. ч/ (м^3.0С^. сут), что меньше нормативных значений.

Был выполнен расчёт нагревательных приборов, целью которого было определение количества секций в отопительном приборе и их группировка.

Был выполнен расчет по подбору элеватора, в результате чего принят элеватор Мини, ТУ РБ 14 520 298 с диаметром горловины d_г=10мм.

С помощью гидравлического расчёта можно судить о диаметрах трубопровода и потерях здания. Аэродинамический расчёт даёт представление о расходе воздуха, скорости воздуха в канале, динамическом давлении. Следует отметить, что расчёты согласуются с нормами, которые установлены СНиПами. Отклонение от норм допускается 10%. Для гидравлического расчёта отклонение составляет 0,08%, для аэродинамического 8,66%.

1. Тихомиров К. В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция: Учеб. Для вузов Москва 1981

2. А. Б. Невзорова, Г. Н. Белоусова. Отопление и вентиляция жилого здания: Пособие по курсовому проектированию: Гомель БелГУТ, 2006

3. ТКП45−2.04−43−2006 Строительная теплотехника Минск 2006