Отопление и вентиляция общежития
Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций следует принимать в соответствии со значениями, определяемыми исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и условий энергосбережения. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (стена, перекрытие), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяют по формуле, м2°С/Вт: Системы кондиционирования… Читать ещё >
Отопление и вентиляция общежития (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Курсовая работа
" Отопление и вентиляция общежития"
теплопередача вентиляционный отопительный прибор
Уровень строительного производства в настоящее время определяется в числе условий наличием высоко квалифицированных специалистов.
Важность теплотехнической подготовки определяется тем, что системы обеспечения заданных климатических условий в помещениях являются составными технологическими элементами современных зданий и на них приходится значительная часть капительных расходов и эксплуатационных расходов. Знание основ теплотехники и теплоснабжения, вентиляций дает возможность будущему инженеру-строителю планировать и проводить мероприятия, направленные на экономию топливно-энергетических ресурсов и охрану окружающей среды на повышение эффективности работы оборудования.
Теплоснабжение — снабжение теплом жилых, общественных и промышленных зданий для обеспечения коммунально-бытовых и технологических нужд потребителей.
Вентиляция нужна для обеспечения необходимой температуры, влажности и подвижности воздуха. Эти требования определяются гигиеническими нормами: наличие вредных веществ в воздухе (газы, пыль) ограничиваются предельно допустимыми концентрациями, а температура, влажность и подвижность воздуха устанавливаются в зависимости от условий необходимых для наиболее благоприятного условия самочувствия человека.
Система вентиляции состоит из устройств для нагревания, увлажнения и осушения приточного воздуха.
Системы кондиционирования воздуха являются более совершенными средствами создания и обеспечения в помещениях улучшенного микроклимата, то есть заданных параметров воздуха: температуры, влажности и чистоты при допустимой скорости движения воздуха в помещении независимо от наружных метеорологических условий и переменных по времени вредных выделений в помещениях.
1. Теплотехнический расчёт наружных ограждений
1.1 Определение требуемых значений сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций
Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций следует принимать в соответствии со значениями, определяемыми исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и условий энергосбережения. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (стена, перекрытие), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяют по формуле, м2°С/Вт:
где n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 1.1;
Таблица 1.1
Ограждающие конструкции | Коэффициент n | |
Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом) перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над холодными подпольями (без ограждающих стенок) в Северной строительно-климатической зоне | ||
Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с холодным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями в Северной строительно-климатической зоне | 0,9 | |
tB — расчетная температура внутреннего воздуха, С, принимаемая по приложению 1;
tB = 20С
— расчетная зимняя температура наружного воздуха, для г. Вологда 20С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23−01−99 или по приложению 2;
tH — нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 1.2.;
Таблица 1.2
Назначение здания | tH, °С, для | |||
наружных стен | чердачные перекрытия | перекрытия над подвалами | ||
Жилые, лечебно-профилактические, детские учреждения, школы, интернаты | 4,0 | 3,0 | 2,0 | |
Общественные, административные и бытовые | 4,5 | 4,0 | 2,5 | |
tH = 4.0С — для наружных стен;
tH = 3.0С — для чердачных перекрытий;
tH = 2.0С — для перекрытий над подвалами.
бв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2 °С), для стен, потолков, полов бB = 8,7 Вт / (м2 °С).
(tв — ) = 20+31 = 51 °С
(для наружной стены);
(для чердачного перекрытия);
(для перекрытия над подвалами).
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП), определяется по формуле, °С/сут.
где tот. пер. — средняя температура отопительного периода. °С, определяется по приложению 2; tот. пер = -4,2 °С
Zот. пер. — продолжительность отопительного периода, сут. определяется по приложению 2; Zот. пер = 228 сут.
ГСОП = (20+4,2) * 228 = 5518 °С/сут.,
По значению ГСОП определяем требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций исходя из условий энергосбережения, соответствующее высоким теплозащитным свойствам (для стен, перекрытий чердачных и окон), по приложению 3.
Таблица
ГСОП, °С/сут | м2°С/Вт | |||
стена | Перекрытий чердачных, над холодными подпольными и подвалами | Окон и балконных дверей | ||
2,4 | 2,7 | 0,38 | ||
3,4 | 0,43 | |||
(для наружной стены);
(для чердачного перекрытия);
(для окон).
1.2 Расчет коэффициентов теплопередачи через наружные ограждения
Коэффициент теплопередачи через наружные ограждения зданий (стена, чердачное перекрытие, окно, двери, пол), Вт / (м2С), вычисляется по формуле где R0 — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, мІС / Вт.
для наружной стены и чердачного перекрытия, R0 определяется по формуле:
где бн — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций, Вт / (м2 С), определяемый по таблице 1.3;
Таблица 1.3
Наружная поверхность ограждения | бн,Вт/(м2С) | |
Наружные стены | ||
Перекрытия чердачные | ||
RK — термическое сопротивление ограждающей конструкции, мІС/Вт, вычисляем по формуле:
где R1 R2;,…, Rn — термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции, м2°С / Вт, определяется по формуле:
где — толщина слоя, м;
— коэффициент теплопроводности материала, Вт/(м °С), принимаемый по прил. 3 в зависимости от условий эксплуатации, определяемых по приложению 2.1.
Определим параметры ограждающих конструкций:
а) Наружная стена 1 2 3 1
Рис.
1. Известково-песчаный раствор (=1600 кг/м3, =0,81 Вт/(м· °С));
2. Кладка из силикатного кирпича (=1800 кг/м3, =0,87 Вт/(м· °С));
3. Вермикулитобетон (=0,11 Вт/(м· °С)).
tH = 4С Принимаем дх = 0,3 м = 300 мм.
Вычисляем толщину стены днс = 0,02+0,38 + 0,3+0,025 = 0,725 м. (725 мм.)
где — фактическое сопротивление теплопередачи наружной стены.
Вычисляем коэффициент теплопередачи наружной стены.
б) Чердачное перекрытие
Рис.
1. Известково-песчаный раствор (=0,81 Вт/(м· °С));
2. Гравий керамзитовый (=0,12 Вт/(м· °С));
3. Маты минераловатные (=0,06 Вт/(м· °С));
3. Ж/б панель (=2,04 Вт/(м· °С));
tH = 3С Составляем уравнение для чердачного перекрытия и приравниваем его к
Принимаем дх = 0,216 м = 216 мм.
Вычисляем толщину чердачного перекрытия дчп = 0,03 + 0,05 + 0,216 + 0,22 м = 0,516м=516 мм.
Вычисляем коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия
в) Пол на лагах
Рис.
1. Деревянный пол (лд = 0,18 Вт/ (м°С), =50мм);
2. Воздушная прослойка: (Rвп = 0,24 (м2°С)/Вт, =145мм);
3. Гравий керамзитовый (лут = 0,21 Вт/(м°С) =50мм).
Составляем уравнение для пола где Rн.п. — сопротивление теплопередаче отдельных зон не утепленного пола, м2С/Вт, определяем по табл. 1.4;
Таблица 1.4
Зона | II | III | IV | ||
Rн.п., м2С/Вт | 2,15 | 4,3 | 8,6 | 14,2 | |
1, 2 — толщина деревянного настила и утеплителя, м;
1, 2 — коэффициент теплопроводности деревянного настила и утеплителя, Вт / (м С);
Rвп — сопротивление теплопередаче воздушной прослойки, Rвп = 0,24 м2С / Вт.
Разделим пол на зоны шириной по 2 м и определим сопротивление теплопередачи для каждой зоны.
I зона: Rпл-I =3,429 м2С / Вт;
II зона: Rпл-II =5,966 м2С / Вт;
III зона: Rпл-III =11,04 м2С / Вт.
Рассчитаем коэффициент теплопередачи для каждой зоны:
=0,292 Вт/м2С;
=0,167 Вт/м2С;
=0,091 Вт/м2С.
Вычислим толщину пола:
=0,05+0,145+0,05=0,245 м.
г) Световой проём
= 0,438 м2°С/Вт Коэффициент теплопередачи для окон и дверей в таблице принимается как разность:
д) Наружная дверь
kнд = 1 / 2,14= 0,48 Вт / (м2С)
2. Расчёт тепловых потерь здания
2.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
Вычерчиваем план здания в масштабе 1:100 с нанесением всех строительных размеров, с обозначением сторон света, назначением и номером каждого помещения (см. приложение).
Определяем тепловые потери для наружных стен (НС), для окон с двойным остеклением (ДО), для чердачного перекрытия (ЧП), для пола (ПЛ1, ПЛ2…), для наружной двери (НД).
Потери теплоты через полы на лагах определяют по зонам шириной 2 м.
Теплопотери через ограждающие конструкции, Вт, определяются по формуле где k — коэффициент теплопередачи наружного ограждения, Вт / (м2С);
f — площадь ограждающей конструкции, м2;
?вдобавочные теплопотери в процентах от основных;
Добавочные теплопотери принимаются:
1. На ориентацию по отношению к сторонам света:
С, СЗ, СВ, В — 0,1;
3, ЮВ — 0,05;
Ю, ЮЗ — 0.
2. На продуваемость помещений для общественных, административно-бытовых и производственных зданий с двумя наружными стенами и более — соответственно 0,15 и 0,1.
3. На угловые помещения для стен, окон и дверей добавка принимается 0,05.
4. На поступление холодного воздуха (учитывается поступление холодного воздуха через входные двери) для двойной двери с тамбуром в =0,27 Н (Н-высота здания, м).
f — площадь ограждающей конструкции, м2, определяется по рис. 3.2., согласно правилам:
1. Высота стен первого этажа, если пол на лагах — от на ружного уровня подготовки пола на лагах до верха утепляю щего слоя перекрытия (h).
2. Длина наружных стен в угловых помещениях — от кром ки наружного угла до осей внутренних стен, а в не угловых между осями внутренних стен.
3. Длина внутренних стен — по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен.
4. Площади окон, дверей и фонарей — по наименьшим раз мерам строительных проемов в свету.
5. Площади потолков и полов над подвалами и подпольями в угловых помещениях — по размерам от внутренней поверхно сти наружных стен до осей противоположных стен, а в не угло вых — между осями внутренних стен и от внутренней поверх ности наружной стены до оси противоположной стены.
Расчёт теплопотерь помещения сводим в таб. № 2.1.
Определим высоту этажа и высоту здания:
h = 3 + дпт + дпл = 3 + 0,516 + 0,245= 3,761 м
H = h + 0,3 = 3,761 + 0,3 = 4,061 м.
Таблица. Ведомость расчёта теплопотерь помещений
№ пом | Назначен tн 0 C | Характеристика ограждения | К, Вт/(м2 0С) | n (tв-tн) | Q0, Вт | в | 1+?в | Q огр.Вт | |||||
Наим. | Ориент. | Р-р, м*м | F, м2 | Ориент. | Проч. | ||||||||
Рекриация 18? C | НС | С | 2,4*3,76 | 9,0 | 0,281 | 0,1 | 0,05 | 1,15 | |||||
НС | З | 5*3,76 | 18,8 | 0,281 | 0,05 | 0,05 | 1,1 | ||||||
ДО | С | 1,2*1,5 | 1,8 | 1,999 | 0,1 | 0,05 | 1,15 | ||||||
ДО | З | 1,2*1,5 | 1,8 | 1,999 | 0,05 | 0,05 | 1,1 | ||||||
ПТ | ; | 1,65*4,25 | 7,0 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | (1,65+4,25)*2 | 11,8 | 0,29 | ; | ; | |||||||
Жилая комната 18? C | НС | С | 2,5*3,76 | 9,4 | 0,281 | 0,1 | 1,1 | ||||||
ДО | С | 1,2*1,5 | 1,8 | 1,999 | 0,1 | 1,1 | |||||||
ПТ | ; | 2,5*4,25 | 10,6 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 2*2,5 | 5,0 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2*2,25 | 4,5 | 0,17 | ; | ; | |||||||
Жилая комната 18? C | НС | С | 4,8*3,76 | 18,0 | 0,281 | 0,1 | 1,1 | ||||||
ДО | С | 1,5*1,5 | 2,3 | 1,999 | 0,1 | 1,1 | |||||||
ПТ | ; | 4,8*4,25 | 20,4 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,17 | ; | ; | |||||||
ПЛ3 | ; | 0,25*4,8 | 1,2 | 0,09 | ; | ; | |||||||
Жилая комната 18? C | НС | С | 4,8*3,76 | 18,0 | 0,281 | 0,1 | 1,1 | ||||||
ДО | С | 1,5*1,5 | 2,3 | 1,999 | 0,1 | 1,1 | |||||||
ПТ | ; | 4,8*4,25 | 20,4 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,17 | ; | ; | |||||||
ПЛ3 | ; | 0,25*4,8 | 1,2 | 0,09 | ; | ; | |||||||
Жилая комната 18? C | НС | Ю | 4,8*3,76 | 18,0 | 0,281 | 0,1 | 1,05 | ||||||
ДО | Ю | 1,5*1,5 | 2,3 | 1,999 | 0,1 | 1,05 | |||||||
ПТ | ; | 4,8*4,25 | 20,4 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,17 | ; | ; | |||||||
ПЛ3 | ; | 0,25*4,8 | 1,2 | 0,09 | ; | ; | |||||||
Умывальная 18? C | НС | С | 4,8*3,76 | 18,0 | 0,281 | 0,1 | 0,05 | 1,15 | |||||
НС | В | 5*3,76 | 18,8 | 0,281 | 0,1 | 0,05 | 1,15 | ||||||
ДО | С | 1,2*1,5 | 1,8 | 1,999 | 0,1 | 0,05 | 1,15 | ||||||
ПТ | ; | 4,25*4,05 | 17,2 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | (4,25+4,05)*2 | 2,3 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2,25*2,05 | 4,6 | 0,17 | ; | ; | |||||||
Санузел 16? C | НС | В | 4,25*3,76 | 16,0 | 0,281 | 0,1 | 0,05 | 1,1 | |||||
НС | Ю | 4,05*3,76 | 15,2 | 0,281 | 0,05 | 1,1 | |||||||
ДО | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 1,999 | 0,05 | ||||||||
ПТ | ; | 4,25*2,025 | 8,6 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | (4,25+2,025)*2 | 5,1 | 0,29 | ; | ; | |||||||
Санузел 16? C | НС | Ю | 2,025*3,76 | 7,6 | 0,281 | 0,05 | 1,1 | ||||||
ДО | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 1,999 | 0,05 | ||||||||
ПТ | ; | 4,25*2,025 | 8,6 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 2*2,25 | 4,5 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2,25*2,025 | 4,6 | 0,17 | ; | ; | |||||||
Сл ком 18? C | НС | Ю | 2,4*3,76 | 9,0 | 0,281 | 0,05 | 1,05 | ||||||
НС | З | 5*3,76 | 18,8 | 0,281 | 0,05 | 0,05 | 1,1 | ||||||
ДО | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 1,999 | 0,05 | 1,05 | |||||||
ПТ | ; | 4,25*1,65 | 7,0 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | (4,25+1,65)*2 | 11,8 | 0,29 | ; | ; | |||||||
Сл ком 18? C | НС | Ю | 4,8*3,76 | 18,0 | 0,281 | 0,1 | 1,05 | ||||||
ДО | Ю | 1,5*1,5 | 2,3 | 1,999 | 0,1 | 1,05 | |||||||
ПТ | ; | 4,8*4,25 | 20,4 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2*4,8 | 9,6 | 0,17 | ; | ; | |||||||
ПЛ3 | ; | 0,25*4,8 | 1,2 | 0,09 | ; | ; | |||||||
Коридор 18? C | НС | В | 3*3,76 | 11,3 | 0,281 | 0,1 | 1,1 | ||||||
НС | З | 3*3,76 | 11,3 | 0,281 | 0,05 | 1,05 | |||||||
ПТ | ; | 3*17,8 | 53,4 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 3*2*2 | 12,0 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 3*2*2 | 12,0 | 0,17 | ; | ; | |||||||
ПЛ3 | ; | 3*9,75 | 29,3 | 0,09 | ; | ; | |||||||
А | ЛК 16? C | НД | С | 1,6*2,2 | 3,5 | 0,26 | 0,1 | 1,1 | 2,2 | ||||
ПТ | ; | 2,5*4,25 | 10,6 | 0,224 | ; | ; | |||||||
ПЛ1 | ; | 2*2,5 | 5,0 | 0,29 | ; | ; | |||||||
ПЛ2 | ; | 2*2,25 | 4,5 | 0,17 | ; | ; | |||||||
2.2 Расчет теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха
В помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемой подогретым приточным воздухом, затраты теплоты, Вт, определяются по формуле:
где с — плотность наружного воздуха, кг/м3, определяется по формуле:
с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж / (кг°С);
L — расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м3/ч., определяется по формуле:
L = KpV — для общественных и административных зданий;
где, Fпл — площадь пола, м2;
V — объем помещения, м3.
2.3 Расчет бытовых теплопоступлений
Для жилых зданий учет теплового потока, поступающего в комнаты и кухни в виде бытовых тепловыделений, Вт, вычисляется по формуле:
В данном случае, мы не считаем бытовые тепловыделения, поскольку в административных зданиях данный показатель не учитывается.
2.4 Тепловой баланс здания
Тепловая мощность системы отопления для компенсации теплового недостатка в помещении определяется по формуле:
где ?Qпот, ?Qпост — суммарные теплопотери и теплопоступления в помещениях, Вт. Тепловой баланс для помещения, Вт, определяется по формуле:
где Qогр — теплопотери через ограждающие конструкции, Вт;
Qинф — теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха, Вт;
Qбыт — бытовые теплопоступления, Вт.
Расчитываем теплопотери на подогрев инфильтрующегося воздуха и результаты заносим в таб. 2.2.
Таблица 2.2.Ведомость расчёта теплового баланса помещений
№ пом. | Наименов, tв,0С | Fпл, ч. М2 | V, м3 | n | tв-tн | L, м3/ч | QИ,Вт | Qогр, Вт | Qп, Вт | |||
Рекриация 18? C | 7,01 | 17,5 | ; | |||||||||
Ж К 18? C | 10,6 | 26,5 | ; | |||||||||
Ж К 18? C | 20,4 | 51,0 | ; | |||||||||
Ж К 18? C | 20,4 | 51,0 | ; | |||||||||
Ж К 18? C | 20,4 | 51,0 | ; | |||||||||
Умывальная 18? C | 17,2 | 43,0 | ; | |||||||||
Санузел 16? C | 8,6 | 21,5 | ; | |||||||||
Санузел 16? C | 8,6 | 21,5 | ; | |||||||||
сл ком 18? C | 7,01 | 17,5 | ; | |||||||||
сл ком 18? C | 20,4 | 51,0 | ||||||||||
коридор 18? C | 53,4 | 133,5 | ; | ; | ; | |||||||
А | ЛК 18? C | 10,6 | 26,5 | ; | ; | ; | ||||||
2.5 Расчет удельной тепловой характеристики здания
Для оценки теплотехнических показателей принятого конструктивно-планировочного решения расчет потерь теплоты ограждениями здания обычно заканчивают определением удельной тепловой характеристикой здания, Вт/(м3°С) по формуле:
где QCO — максимальный тепловой поток на отопление здания, Вт;
Vн — строительный объем здания по наружному обмеру, м3;
tB — средняя температура воздуха и отапливаемых помещениях, °С;
б — коэффициент поправки на наружную температуру, который определяем по таблице 2.3.
Таблица 2.3
tн, °С | — 25 | — 26 | — 27 | — 28 | — 29 | — 30 | — 35 | |
а | 1,08 | 1,064 | 1,048 | 1,032 | 1,016 | 0,95 | ||
Vн = 19,3 * 13 * 4,061 = 1018,9 м3;
Рассчитанную величину q сравнивают с нормативной удель ной тепловой характеристикой на отопление, значения которой приведены в таблице 4.4 для аналогичных зданий. Она не должна быть выше справочных величин, приведенных в таблице 2.4.
Таблица 2.4
Здание | VH, тыс. м | |||||
до 3 | до 5 | До10 10 | До15 | до 20 | ||
Жилые здания, гостиницы и общежития | 0,49 | 0,44 | 0,39 | 0,36 | 0,34 | |
Административные здания | ; | 0,50 | 0,44 | 0.41 | 0,37 | |
Д/сады и ясли | ; | 0,44 | 0,40 | |||
3. Расчёт поверхности отопительных приборов
Отопительные приборы являются основным элементом системы отопления и должны отвечать определенным теплотехническим, санитарно-гигиеническим, технико-экономическим, архитектурно-строительным и монтажным требованиям.
3.1 Определение числа элементов отопительных прибором
Расход теплоносителя через радиатор, кг/с, определяем по формуле:
где в1 — коэффициент учета дополнительного теплового потока отопительного прибора за счет округления сверх расчетной величины, в1 = 1,03 -1,08 — для радиаторов;
в2 — коэффициент, учитывающий дополнительные тепловые потери вследствие размещения отопительного прибора у наружной стены, в2 = 1,02;
Qп — тепловая нагрузка отопительного прибора, Вт;
с — удельная теплоемкость поды, с = 4187 Дж/(кг °С);
— температура воды на входе, = 95 °C;
tвых — температура воды на выходе, tвых = 70 °C.
Температурный напор, °С, определяется по формуле:
Расчетная плотность теплового потока отопительного прибора, Вт/м2, определяется по формуле:
где qном — номинальная плотность теплового потока, qном =725 Вт/м2 — для радиаторов МС 140−98;
n, p, cпр — коэффициенты, определяемые по табл. 3.1.
Таблица 3.1
Gпр, кг/с | n, | p | cпр | |
0,005−0,014 | 0,3 | 0,02 | 1,039 | |
0,015−0,149 | 0,3 | |||
0.15−0.25 | 0,3 | 0,01 | 0,996 | |
Рассчитываем площадь отопительного прибора, м2 по формуле:
Определяем предварительное число секций, по формуле:
где в4 — коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора (в4=1 — при открытой установке);
— площадь поверхности нагрева одной секции, =0,24 м2.
Установочное число секций определяем по формуле:
где в3 — коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, определяем по таб. 3.2.
Таблица
N* | в3 | |
3−15 | ||
16−20 | 0,98 | |
21 -25 | 0,96 | |
Таблица 3.3 Ведомость расчёта отопительных приборов
№ Пом | Qп, Вт | Gпр, кг/с | (Gпр/0,1)р | Дtср0С | (ДtСР/70)1+n | qПР, Вт/м | FР, м2 | NР* | Группировка | в3 | Nр | Nус | |
0,0154 | 1,00 | 64,5 | 0,90 | 2,47 | 10,3 | 1*10,3 | 10,3 | ||||||
0,0124 | 0,96 | 64,5 | 0,90 | 2,00 | 8,4 | 1*8,4 | 8,4 | ||||||
0,0227 | 1,00 | 64,5 | 0,90 | 3,65 | 15,2 | 1*15,2 | 15,2 | ||||||
0,0227 | 1,00 | 64,5 | 0,90 | 3,65 | 15,2 | 1*15,2 | 15,2 | ||||||
0,0225 | 1,00 | 64,5 | 0,90 | 3,61 | 15,0 | 1*15,0 | 15,0 | ||||||
0,0215 | 1,00 | 64,5 | 0,90 | 3,46 | 14,4 | 1*14,4 | 14,4 | ||||||
0,0132 | 0,96 | 64,5 | 0,90 | 2,13 | 8,9 | 1*8,9 | 8,9 | ||||||
0,0100 | 0,95 | 64,5 | 0,90 | 1,62 | 6,7 | 1*6,7 | 6,7 | ||||||
0,0131 | 0,96 | 64,5 | 0,90 | 2,10 | 8,8 | 1*8,8 | 8,8 | ||||||
0,0225 | 1,00 | 64,5 | 0,90 | 3,62 | 15,1 | 1*15,1 | 15,1 | ||||||
0,0135 | 0,96 | 64,5 | 0,90 | 2,17 | 9,1 | 1*9,1 | 9,1 | ||||||
ЛК | 0,0033 | 0,92 | 66,5 | 0,94 | 0,54 | 2,2 | 1*2,2 | 2,23 | |||||
4. Гидравлический расчёт системы отопления
Целью гидравлического расчета является определение экономичных диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчетном циркуляционном давлении, установленном для данной системы.
Перед расчетом на плане этажа изобразим тепломагистраль, разметим стояки и затем вычертим аксонометрическую схему системы отопления с расположением всей запорно-регулирующей арматуры. Разобьем систему на участки, обозначим теплопотери. Определяем расчетное располагаемое давление главного циркуляционного кольца, Па, по формуле:
где Rэк — удельная потеря давления на трение, рекомендуемая из экономических соображений 49…98 Па/м;
? — сумма длин участков главного циркуляционного кольца, м.
При расчете по методу удельных потерь давления для предварительного выбора диаметров теплопроводов определяем среднее значение удельного падения давления по главному циркуляционному кольцу, Па/м:
где ц — доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с искусственной циркуляцией равной 0,65.
Определяем расходы воды на расчетных участках, кг/ч:
Ориентируясь на полученные значения RCP и Qуч можно с помощью приложения 6 подобрать оптимальный диаметр труб расчетного кольца, а также удельную потерю давления R и скорость движения воды в трубах щ.
В зависимости от значения скорости воды по приложению 7 определяем динамическое давление воды в данном участке теплопровода, Рдин.
Потери давления на преодоление трения на участке теплопровода, Па, определяем по формуле:
Потери давления на преодоление местных сопротивлений Z, Па, определяем по формуле:
где Уо — сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке, принимаем по приложению 8. Общие потери давления на каком-либо участке теплопровода, Па, определяем по формуле:
Таблица 4.1 Ведомость гидравлического расчёта
№ уч. | QУЧ, Вт | L, м | GУЧ кг/ч | D, мм | R, Па/м | RL, Па | W, м/с | ?о | Z, Па | PД, Па | RL+Z Па | |
36,0 | 0,18 | 22,0 | 15,89 | |||||||||
1,2 | 28,8 | 0,18 | 17,5 | 15,89 | ||||||||
1,5 | 30,0 | 0,16 | 1,5 | 12,56 | ||||||||
4,8 | 172,8 | 0,20 | 1,5 | 19,61 | ||||||||
48,0 | 0,13 | 1,5 | 8,34 | |||||||||
2,9 | 29,0 | 0,10 | 1,5 | 4,90 | ||||||||
17,2 | 412,8 | 0,12 | 12,0 | 7,06 | ||||||||
18,6 | 446,4 | 0,12 | 6,0 | 7,06 | ||||||||
2,9 | 29,0 | 0,10 | 1,0 | 4,90 | ||||||||
48,0 | 0,13 | 1,0 | 8,34 | |||||||||
4,8 | 172,8 | 0,20 | 1,0 | 19,61 | ||||||||
1,5 | 30,0 | 0,16 | 1,0 | 12,56 | ||||||||
1,2 | 28,8 | 0,18 | 17,5 | 15,89 | ||||||||
36,0 | 0,18 | 19,0 | 15,89 | |||||||||
66,6 | ||||||||||||
Таблица. К.м.с. на участках главного циркуляционного кольца. Таблица 4.2
№уч-ка | D, мм | Коэффициент местного сопротивления | о | ?о | |
Отвод на 90? (2) | 3,0 | 22,0 | |||
Вентиль | 16,0 | ||||
Тройник на разделение потока | 3,0 | ||||
Вентиль | 16,0 | 17,5 | |||
Тройник на ответвление 90? | 1,5 | ||||
Тройник на ответвление 90? | 1,5 | 1,5 | |||
Тройник на ответвление 90? | 1,5 | 1,5 | |||
Тройник на ответвление 90? | 1,5 | 1,5 | |||
Тройник на ответвление 90? | 1,5 | 1,5 | |||
Отвод на 90? (4) | 6,0 | 12,0 | |||
Кран регулировачный | 4,0 | ||||
Радиатор | 2,0 | ||||
Отвод на 90? (4) | 6,0 | 6,0 | |||
Тройник на проход | 1,0 | 1,0 | |||
Тройник на проход | 1,0 | 1,0 | |||
Тройник на проход | 1,0 | 1,0 | |||
Тройник на проход | 1,0 | 1,0 | |||
Вентиль | 16,0 | 17,5 | |||
Тройник на слияние | 1,5 | ||||
Отвод на 90? (2) | 3,0 | 19,0 | |||
Вентиль | 16,0 | ||||
После окончания гидравлического расчета общие потери давления на всех участках суммируются, они должны быть меньше располагаемого давления. Величина невязки давления определяется по формуле:
Запас давления должен быть в пределах от 5 до 10%. Если невязка мене 5% то диаметр увеличиваем, а если больше 10% - уменьшаем.
5. Расчёт естественной вытяжной системы вентиляции
Для обеспечения необходимых санитарно-гигиенических условий в помещениях устраивают систему вентиляции. Вытяжная вентиляция устраняет вредные факторы, к которым относятся: избыточная теплота, избыточные водяные пары, газы, пыль и т. д.
5.1 Определение воздухообмена в помещении
В помещении, где следует запроектировать вентиляцию (в жилых зданиях и общежитиях — кухни, санузлы; в общественных — служебные комнаты, архивы, санузлы) необходимо определить расход удаляемого воздуха L, мі /ч.
5.2 Расчёт вентиляционных каналов
По известному объему вентиляционного воздуха определяем сечение канала по муле:
где щр — предварительная скорость движения воздуха, м/с, принимаемая для горизонтальных каналов — 0,5…0,6 м/с; для вертикальных каналов -1,0… 1,5;
— расчётная площадь канала;
Исходя из расчетной площади канала, с учетом конструктивных соображений принимаем стандартные размеры сечения каналов в кирпичных стенах кратно размеру кирпича, а для воздуховодов по таблице 5.1. После этого уточняем фактическую скорость движения воздуха по каналам, м/с, по формуле:
где Fст — стандартная площадь канала, мІ;
Площадь живого сечения каналов из шлакогипсовых и шлакобетонных плит, м2.
Таблица 5.1
Б, мм | А, мм | ||||||
0,033 | 0,055 | 0,077 | 0,096 | 0,121 | 0,143 | ||
0,048 | 0,08 | 0,112 | 0,144 | 0,176 | 0,208 | ||
0,063 | 0,105 | 0,147 | 0,189 | 0,231 | 0,273 | ||
0,078 | 0,13 | 0,182 | 0,234 | 0,286 | 0,338 | ||
0,093 | 0,155 | 0,217 | 0,279 | 0,341 | 0,402 | ||
0,108 | 0,18 | 0,257 | 0,324 | 0,396 | 0,467 | ||
0,123 | 0,205 | 0,297 | 0,37 | 0,45 | 0,532 | ||
0,138 | 0,23 | 0,322 | 0,415 | 0,505 | 0,6 | ||
Рассчитаем воздухообмен в помещениях. Результаты расчета заносим в таблицу 5.2.
Таблица 5.2
№ пом. | Наименов, tв,0С | Fпл,(чистый), м2 | V, м3 | n | L, м3/ч | |
Умывальная 18? С | 17,2 | 64,7 | ; | 194,1 | ||
Санузел 16? С | 8,6 | 32,3 | ; | 97,0 | ||
Санузел 16? С | 8,6 | 32,3 | ; | 97,0 | ||
Рассчитываем площадь вентиляционных отверстий в стене и заполняем таблицу 5.3.
Таблица 5.3
№пом. | L, м3/ч | щпр, м/с | FРК, м2 | Размер | щф, м/с | ||
Fст, м2 | АхБ | ||||||
194,1 | 0,5 | 0,108 | 0,1080 | 720*150 | 0,50 | ||
97,0 | 0,5 | 0,054 | 0,0550 | 250*220 | 0,49 | ||
97,0 | 0,5 | 0,054 | 0,0550 | 250*220 | 0,49 | ||
Рассчитываем размеры вентиляционного короба, предварительно разбив вентиляционную схему на участки, и заполняем таблицу 5.4.
Таблица 5.4
ВЕ-1 | |||||||
№ уч-ка | L, м3/ч | щпр, м/с | F рк., м2 | Размер | щф, м/с | ||
F ст., м2 | А*Б | ||||||
0,5 | 0,033 | 0,1080 | 720*150 | 0,15 | |||
0,5 | 0,067 | 0,0550 | 250*220 | 0,61 | |||
0,050 | 0,0550 | 250*220 | 0,91 | ||||
Список использованной литературы
1. Отопление и вентиляция здания: Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция» для студентов очной и заочной формы обучении специальности 27 0102(290 300) — Промышленное и гражданское строительство. / сост. Макаров Е. Я., Рева О. Н. — 2-е изд., перераб. и доп. — Ханты-Мансийск: РИЦ ЮГУ, 2006. — 60 с.
2. СНиП II-3−79* Строительная теплотехника М.: Стройиздат, 199 528 с.
3. СНиП 2.01.01−82 Строительная климатология н геофизика. — М: Стройиздат 1983 -136 с.
4. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. Тихомиров Н. В., Сергеенко Э. С. М.: Стройиздат 1991. 480с.